二维钢框架结构设计改进

二维钢框架结构设计改进目录摘要3简介4有侧移框架5弹塑性铰分析方法的精确度6改进塑性铰分析方法7轴心受力柱8独立梁柱结构11具体例子的分析12刚性框架13极限承载能力14荷载分布与估计的破坏模型16荷载作用点轨迹18VOGEL的六层框架18荷载位移曲线18力分布与塑性铰形成19设计推论20设计建议22参考文献26附录28计算书282一荷载28二PKPM内力计算结果28三屋面檩条计算132四墙梁计算136五抗风柱计算142六吊车梁计算148七屋面横向支撑计算158八柱间支撑计算158九节点设计160图纸161致谢1723摘要本文讨论的是与二维钢框架结构设计改进分析方法相关的若干使用问题。我们对弹塑性铰分析方法的精确度专门进行了检查，并且确定了它的应用范围。我们还推荐一种叫做改进塑性铰分析的方法，并对它的设计原理做了分析。我们做了一些个案分析，目的是为了阐述改进塑性铰方法在预测独立构件强度和局部稳定以及整体结构强度方面的精确性。同时，把它的结果与弹塑性分析结果和塑性区分析结果的作出对比，从而评价了这个分析模型的性能。本文的目的是阐述塑性铰分析方法在应用于预测钢构件和框架的极限强度和工作性能时的效果和局限。关键词钢结构塑性铰弹塑性分析41重型工业厂房框架结构二阶改进塑性铰分析在一位学者的论文中（LIEWETAL1993）已经论述了对传统的弹塑性铰模型的改进，它描述了梁柱的非弹性性能并保证了对钢框架高级分析有足够的精确度。合成模型已经对改进塑性铰方法做了定义。这篇论文详细地评估了用来模拟梁柱和框架平面内强度性能的弹塑性铰和改进的塑性铰分析方法。当前的基本问题是基于KANCHANALAI1977和ZHOUETAL1990所阐述的有侧移框架和独立梁柱结构的塑性区分析方法的KANCHANALAI的著作中有侧移框架的例子描述了框架结构中一系列非常典型的梁柱特征。ZHOU的著作中独立梁柱结构的研究也提出了另外的基本点，但构件的二阶影响会比较大。任何分析方法如果与这些基准点相符合就可以被认为是满足二维改进非弹性分析的。也就是说，分析模型可以以足够的精确度来表达梁柱的强度从而单独的具体构件的承载力验算就不需要了。一个全面的研究是由两个刚性框架和一个六层非刚性框架组成的。对这些框架的评价是基于荷载承载力设计的弹性分析方法塑性铰分析方法的。我们把这些分析方法得出的结果和框架完全塑性区分析方法的结果做了比较。这些研究的主要目的是确定可以用于设计的塑性铰分析方法的可靠度和精确度。第二个目的是比较非弹性分析方法和LRFD弹性分析方法得出的有侧移和无侧移框架在强度极限状态下的性能。这些比较为非弹性分析方法在平面框架极限状态设计中的应用提供了支持和依据。用于直接计算构件和系统强度的塑性铰分析方法的适用范围已经得到确定。并且还论述了这些方法在钢框架结构高级分析中的应用，提出了设计的建议。接着总结了本文的重点。5本文所引用的例子是LIEW（1992）研究的构件和框架问题的一部分。LIEW的著作中的全部问题包括带有刚性和半刚性连接的有侧移和无侧移框架，带有嵌板区变形的框架，斜柱框架，独立梁柱，强弱轴柱的工作性能。11有侧移框架图13把二阶弹塑性铰和改进塑性铰分析方法得出的非平面强度曲线和KANCHANALAI（1977）的塑性区结果做了比较。因为KANCHANALAI的塑性区分析方法是作为基准而应用于美国钢结构协会的LRFD梁柱方程（YURA1988；LIEWETAL1991）的发展中的，所以任何可以满足这些基准的分析方法都可以被认为是满足二维高级非弹性分析方法的要求的，从而不必验算单独的具体构件的承载能力。毕业设计论文代做平台580毕业设计网是专业代做团队也有大量毕业设计成品提供参考WWWBYSJ580COMQQ3449649974图中同时给出了强轴和弱轴的用于塑性区分析方法的强度曲线。然而，对于塑性铰分析方法只给出了强轴的强度曲线。因为其结果是用无量纲的形式表示的，而且用于强轴和弱轴截面强度分析的是同一种塑性强度曲线（例如用于零长度构件的LRFD梁柱影响方程），所以建立在铰分析基础上的弱轴曲线和强轴强度曲线是非常相似的。此塑性区分析方法对于无初始几何缺陷的框架是通用的，但是已经考虑了初始应力的影响。比较各种方法，改进塑性铰分析方法用的是只考虑初始应力影响的切线模量。同样的，在接下来的全部复核研究中，改进塑性铰分析方法是利用了抛物线型刚度退化作用。另外，图13中给出了一条表示梁柱构件初始弯曲作用的曲线。这条曲线是由二阶分析得出的，6图1且的门式框架强度曲线的对比3AG/0CLR其中考虑了强轴的弯曲和残余应力的影响（端部边缘取得最大压应力值03）。YF12弹塑性铰分析方法的精确度弹塑性分析方法经常把框架的最大承载能力估计的过高。在图1和2描述的门式钢架中，塑性铰模型的强轴强度出现了误差，大约平均误差有9，最高的有20。对于图3中的斜柱框架，强轴强度也估计的过高，最大误差达20。在图13中的框架结构中，其弱轴强度也被弹塑性模型过高地估测。在这些例子中，建立在弹塑性铰分析基础上的对弱轴强度估计的最大误差高达10到30。弹塑性铰模型是有可能过低估计弱轴强度的。这体现在图1的框架例子7中。这是因为现在用于弹塑性铰分析的截面强度曲线对于典型的相对于弱轴的大边缘截面的弯曲是偏保守的，特别是当弯曲和轴力影响起主要作用时。LIEW（1992）的研究说明对于那些矮胖型和非常柔的框架来说，在各种轴力弯矩比下，其弹塑性铰分析方法的结果和强轴塑性区分析法的结果是相差无几的。这意味着在估计弹性弯曲或塑性机制下的破坏荷载时，二阶弹塑性铰分析是有足够的精确度的。然而，对于图13中的框架来说，在塑性铰分析中，在一系列弯矩轴力比下强轴和弱轴强度都被估计的过高。因此我们有必要改进传统的弹塑性铰模型从而使得它能够适用于一系列结构的分析。13改进塑性铰分析方法对于图13中的强弱轴例子，在一系列的弯矩轴力比下，与塑性区结果相比较，其保守系数不会超过4。改进塑性分析法用于图3的框架结构时精确度特别高，相比之下如果在这样的结构中用弹塑性铰分析法就会经常出错。在这个例子中，如果用弹塑性铰模型分析弱轴强度，其最大误差将达到30，而如果用改进塑性铰模型，其误差不超过1。当作用在框架上的轴力非常大时，把切线模量单独应用于弹塑性铰分析能够对强度极限作出很好的估计。然而，在中等量的轴力作用下，此模型对强度的估计就有些偏高了。在这样一系列的轴力作用下，构件中附加的分散的塑性影响将伴随着弯曲作用。因此，把切线模量单独应用于弹塑性铰分析中对于表达构件的刚度退化是不够的，特别是当构件中的弯距并不是很小时。这在图2中得到证明，当轴力小于05PY时，弹塑性铰模型对强弱轴强度都作出了过高的估计。对于这些例子，切线模量和二阶改进弹塑性铰分析的应用并不会改进强度估计，因为当P100时，就要求对几何偏心做出明确的模拟。在这样的例子中，就要用到CRC切线模量。24图11六层框架的弯矩比较25图12LRFD二阶弹性方法得到的系数K和梁柱强度值3虽然用于数据分析的刚度退化作用是一个现象型模型，但与塑性区方法相比，它得出了足够准确的结果。4用正截面强度LRFD曲线来估计平面内强弱轴强度性能。我们会采用抵抗系数来减少塑性强度表面来满足LRFD。不需要对平面内构件分别进行核实，但是所有的构件必须完全结合并足够的刚接以避免侧向扭转屈曲。116结论我们可以得出这样的结论，弹塑性铰方法提供了一个对非弹性梁柱性能的改进的描述，忽略了可能的机械硬化带来有利的影响。我们必须注意，在实际的结构中应力状态是非常复杂的。结构构件可能会留有大于三分之一屈服强度的局部残余应力。在构件的连接中，焊接，加工，安装方法和安装误差都会产生额外的局部应力。因为这些因素，大多数钢框架中会不可避免地产生局部屈26服，特别是在构件的连接端，当达到极限承载力时。改进塑性较模型比弹塑性铰方法更能考虑到这些影响。另外，改进塑性铰分析可以采用合适的切线模量公式来估计各种类型柱子的轴向承载力。这些规范方程通过大量的核准才得到的，包括对带有初始缺陷的柱子的经验性的和理论性的研究。虽然的等效值是基于合适的柱强度方程的，但是改进塑性铰可以和合适的柱强度TE协调的很好。从很多的例子中我们可以得出一些很重要的结论，这些结论是关于传统的弹塑性铰和改进塑性铰方法在分析非弹性框架时的准确性的。1对于承受高荷载的框架构件，特别是梁构件，二阶弹塑性铰分析会给出足够可靠的结果。另外，这个方法在估计框架在弹性屈服状态或极限强度状态时的破坏荷载时是足够精确的。对于以下种类的倒塌的梁柱构件，比起塑性铰方法，弹塑性铰分析的偏危险的误差不超过4。单向弯曲的梁柱和/或。/02YP20LR双向弯曲的梁柱和/或。3只受轴力作用的柱。4C在所有的情况下，要求构件中的轴力不大于。085YP2在本文所引用的一些例子中传统的塑性铰分析方法表现并不理想。用塑性区分析方法作为比较的标准，使用二阶弹塑性铰分析的偏危险的最大误差总结如下绕强轴弯曲的KANCHANALAI框架误差为421，当L/R介于20与60之间时。绕弱轴弯曲的KANCHANALAI框架误差为030，当L/R介于20与60之间时。单向弯曲的独立梁柱误差为118，当L/R介于20与100之间时。双向弯曲的独立梁柱误差为017，当L/R介于20与100之间时（LIEW1992）。轴心受力柱最大误差为23，当时。C总之，传统的弹塑性铰分析不能看作27是一种高级的非弹性分析。同样，把弹塑性铰模型用于分析受很大的重力荷载但非弹性内力重分布的储备能力很小的结构时，效果很差。3改进塑性铰分析使得对柱强度的估计接近于柱设计的规范要求。同时，改进塑性较模型能够很好地估计梁构件的破坏荷载，当破坏是由于塑性破坏机制的形成时。对于LIEW（1992）研究过的有侧移框架例子，改进塑性铰方法给出了偏安全的结果并保证了一个合理的准确度。对于独立梁柱结构的例子，与LRFD梁柱强度结果相比，其最大偏危险误差不超过5。改进塑性铰方法可以分析各种结构的强度和稳定性能，从独立构件和简单的门式框架结构，到整个多层的结构。因此，它可以被称为一种高级的分析方法。4现在的研究表明，基于具体构件承载能力核实的弹性分析程序在评估超静定结构在极限强度状态下的性能时，是有局限的。当内力重分布发生时，LRFD梁柱方程所采用的有效长度系数就无法表达一个框架的工作性能了。因此，只有当框架是完全弹性时，它的应用才是有效的。总之，LRFD弹性分析/设计是偏保守的。然而，LIEW（1992）中的若干基准点研究说明这种方法估计的极限强度状态比起一个超静定框架的实际强度来说是太保守了。LRFD弹性分析/设计方法的保守度在总体上是随着框架的超静定次数的增加而增加的。28参考文献1陈禄如中国钢结构的现状和展望建筑钢结构的进展2001NO1P492李国强薛伟辰当代建筑工程的新结构体系建筑钢结构的进展2001NO1P493李世俊徐寅我国钢铁产品的发展对建筑钢结构的促进建筑钢结构进展2002NO1P494姜学诗钢结构房屋结构设计中常见问题分析建筑结构2003NO6P495西德F哈特W海恩H桑塔格钢结构建筑资料集中国建筑工业出版社P4929附录计算书本次设计内容为一钢结构重型工业厂房。除屋面支撑、柱间支撑、隅撑采用手算外，其它结构均用PKPM计算。一荷载1屋面活载屋面活荷载设计值05KN/2M彩钢板屋面自重标准值010KN/屋面檩条自重标准值006KN/2支撑重标准值005KN/M2风荷载（10M高处）045KN/23主梁，柱自重程序自动计算4吊车荷载查找吊车数据库5基本雪压045KN/2M二PKPM内力计算结果工程名工业厂房PK11EXE日期6/10/2004时间10133930设计主要依据1、建筑结构荷载规范GB5000920012、建筑抗震设计规范GB5001120013、钢结构设计规范GBJ17884、门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS102985、上海市标准轻型钢结构设计规程DBJ0868976、混凝土结构设计规范GB500102002。结果输出总信息节点总数15柱数6梁数8结构形式门式刚架,按门式刚架轻型房屋钢结构技术规程计算结构重要性系数100支座约束数3标准截面总数4活荷载计算信息考虑活荷载不利布置风荷载计算信息计算风荷载抗震等级5钢材Q345梁柱自重计算信息柱梁自重都计算梁柱自重计算增大系数12031基础计算信息不计算基础混凝土梁支座负弯矩调幅系数100梁刚度增大系数100钢结构静截面面积与毛截面面积比085温度计算参数0窄行输出全部内容第一跨计算简图第二跨计算简图节点坐标32节点号XY节点号XY节点号XY10007902240079034800790400010805240010806480010807336110882064110892736110810446411081112001180123600118013000000142400000154800000柱关联号柱号节点节点柱号节点节点柱号节点节点113121423153414525636梁关联号梁号节点节点梁号节点节点梁号节点节点14725937113348559126106711881210支座约束信息113111214111315111柱上下节点偏心节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值100020003000400050006000700080009000100001100012000130001400015000标准截面信息1、标准截面类型116,250,250,500,6,10,10,534227,200,200,700,400,6,10,10,5,316,200,200,400,6,10,10,5427,200,200,400,700,6,10,10,5,2、标准截面特性截面号XCYCIXIYA1012500025000035546E03026050E04078800E022010000027500036607E03013343E04071800E023010000020000017957E03013340E04062800E024010000027500036607E03013343E04071800E02截面号IXIYW1XW2XW1YW2Y1021239E00057497E01014219E02014219E02020840E03020840E032022580E00043108E01013312E02013312E02013343E03013343E033016910E00046089E01089785E03089785E03013340E03013340E034022580E00043108E01013312E02013312E02013343E03013343E03柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布35面号信息置角度面号信息置角度110021003100410051006100梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度12002200330044005300640073008300恒荷载计算节点荷载节点号弯矩垂直力水平力0柱荷载柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数2036梁荷载NELIKLPXP1X1111128000111128000111128000111128000111128000111128000111128000111128000恒荷载单位KN/M恒荷载标准值作用计算结果37恒载轴力包络图KN恒载弯矩包络图KNM38恒载剪力图KN（两跨一样）柱内力柱号MNVMNV1480029601149427323771149200055810000004998000348002960114942732377114944273237711497604216311495000499800000047840006427323771149760421631149梁内力梁号MNVMNV17604132420601764127014042103531343228837431289163339317641270140434151135210437431289163310353134322885374312891633341511540196176412701404760413242060734151154019374312891633834151135210176412701404恒荷载作用下的节点位移MM恒荷载作用下节点位移（MM）节点号X向位移Y向位移175701320000263757013453001740500003465300177448104280385249038524104481042112643340122643340活荷载计算节点荷载节点号弯矩垂直力水平力0柱荷载柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数20梁荷载NELIKLPXP1X111140000011140000011140000011140000011140000041111400000111400000111400000活载图单位KN/M活荷载标准值作用下的节点位移MM节点号X向位移Y向位移11886023215990493271023418990325131606767660327187627528143023809134923804210919275211160790731210429073风荷载计算左风荷载标准值作用节点荷载节点号水平力垂直力0柱荷载柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数2112880003118000041328000612050000梁荷载NELIKLPXP1X111124700011116500011124700043111206000111165000111165000111206000111165000节点侧向（水平向）位移MM节点号X节点号X节点号X节点号X12384421075536832424356516902612985723421817835917043101389311206231214954130000140000150000柱内力柱号MNVMNV11456028793973784028791698236184779416335477941632813170081519931700607478402879169811383287974653354779416870477941661993170060746171700120244梁内力梁号MNVMNV111383982280733199821977211103138421334846138415793331998219774565982158430919951772102339952464548461384157926751384156617613391040461713391594745659950073091995177282675133938317613391040右风荷载标准值作用节点荷载节点号水平力垂直力0柱荷载柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数211180000312880004120500061328000045梁荷载NELIKLPXP1X1111165000111206000111165000111165000111206000111247000111165000111247000节点侧向（水平向）位移MM节点号X节点号X节点号X节点号X16832210755323844412985516902624356713893817043917835102342111149541220623130000140000150000柱内力柱号MNVMNV12813170081519931700607236184779416335477941646314560287939737840287916984199317006074617170012025335477941687047794166784028791698113832879746梁内力梁号MNVMNV146171339159417613391040210233995246430919951772317613391040267513393834484613841579111031384213353091995177245659950076331998219771138398228077267513841564846138415798456598215833199821977吊车荷载计算吊车1吊车连接节点数247吊车连接节点号1,2,最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载DMAX在跨左185200,46300,最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载DMAX在跨右46300,185200,空车最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载WMAX在跨左0000,0000,空车最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载WMAX在跨右0000,0000,吊车竖向荷载与节点竖向偏心距M0750,0750,吊车水平刹车力在各节点产生的最大水平力TMAX2700,2700,吊车的横向水平荷载与各节点的垂直距离M0800,0800,考虑空间工作和扭转影响的效应调整系数1000吊车桥架引起的地震剪力与弯矩增大系数1000吊车桥架重量2126002718502718570吊车荷载图第二跨与第一跨相同）DMAX标准值作用位于跨左柱内力柱号MNVMNV481208018396126378951839612632448946539192772465391932612101344102101344459951241263233412412635701023919196402391961021013441098101344梁内力梁号MNVMNV123341248228156412482282132733412989133412931564124822841412482284575126901963712690195891334129229334129685535107210983510727414126901957512690198229351072855351072DMAX标准值作用位于跨右柱内力49柱号MNVMNV1387247457672191474576721634185191124724318519112432663115356151115356412811157679441157675664700111243388001112461511153561185115356梁内力梁号MNVMNV194477405177177405121564346144108034614437717740513277740514122275517918247551795108034514416634514469003650851185365085732775517912227551798166365085900365085左来刹车标准值作用TMAX作用向右节点侧向（水平向）位移MM50节点号X节点号X节点号X节点号X128382300432440438645387763693739218391593904103786113871123785130000140000150000柱内力柱号MNVMNV11178025194358025194213190062335220062333869031113020031113435802519435502507655220062336310060376020031113347031113梁内力梁号MNVMNV1355073031251073031239611004026111004032510730310160730314173077018235077018515261110040088110040627411502234711502270160770181730770188088115022274115022右来刹车标准值作用TMAX作用向左节点侧向（水平向）位移MM节点号X节点号X节点号X节点号X128382300432440438645387763693739218391593904103786113871123785130000140000150000柱内力柱号MNVMNV1117802519435802519421319006233522006233386903111302003111343580251943550250765522006233631006037526020031113347031113梁内力梁号MNVMNV13550730312510730312396110040261110040325107303101607303141730770182350770185261110040088110040627411502234711502270160770181730770188088115022274115022吊车2吊车连接节点数2吊车连接节点号2,3,最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载DMAX在跨左185200,46300,最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载DMAX在跨右46300,185200,空车最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载WMAX在跨左0000,0000,空车最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载WMAX在跨右0000,0000,吊车竖向荷载与节点竖向偏心距M0750,0750,53吊车水平刹车力在各节点产生的最大水平力TMAX2700,2700,吊车的横向水平荷载与各节点的垂直距离M0800,0800,考虑空间工作和扭转影响的效应调整系数1000吊车桥架引起的地震剪力与弯矩增大系数1000吊车桥架重量212600DMAX标准值作用位于跨左柱内力柱号MNVMNV1266311535615111535621634185191124724318519112433872474576721914745767415111535611851153565664700111243388001112461281115767944115767梁内力梁号MNVMNV11185365085900365085218247551791222755179543900365085166365085410803461441564346144512227551793277551796771774051944774051716634514410803451448327774051771774051DMAX标准值作用位于跨右柱内力柱号MNVMNV1261210134410210134424489465391927724653919320801839612637895183961263410210134410981013445701023919196402391965995124126323341241263梁内力梁号MNVMNV11098351072855351072552637126901957512690193855351072229351072489133412913273341295575126901941412690196156412482282334124822872293341298913341298414124822815641248228左来刹车标准值作用TMAX作用向右节点侧向（水平向）位移MM节点号X节点号X节点号X节点号X124402300432838436935387763864737868390493915103921113785123871130000140000150000柱内力柱号MNVMNV1869031113020031113213190062335220062335631178025194358025194402003111334703111355220062336310060376358025194355025076梁内力梁号MNVMNV13471150222741150222235077018173077018327411502208811502242611100403961100405173077018016077018625107303135507303170881100402611100408016073031251073031右来刹车标准值作用TMAX作用向左节点侧向（水平向）位移MM节点号X节点号X节点号X节点号X12440230043283843693575387763864737868390493915103921113785123871130000140000150000柱内力柱号MNVMNV18690311130200311132131900623352200623331178025194358025194402003111334703111355220062336310060376358025194355025076梁内力梁号MNVMNV1347115022274115022223507701817307701832741150220881150224261110040396110040517307701801607701862510730313550730317088110040261110040588016073031251073031荷载效应组合计算荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算钢柱1截面类型16布置角度0计算长度LX2057,LY300长细比X969,Y522构件长度790计算长度系数UX260UY038截面参数B1250,B2250,H500,TW6,T110,T210柱下端柱上端工况号MNVMNV11462347941845848117899921558310714414670316531228396981172251923384735284873858022891483003298539653288102137872606131963005269679229322131108959752233811130148303037150982189310217516419222950048679209339625493418368902546371017773866142011563578623993112189310217516418904951851641220933962549341804990424934131777386614201154127875420114396532881021410525881021153005269679232502113792165223381113015053302413011782658692316279918810818922627825463654287337196327186017062113117880920536712681476125870357921966377991827126367082344122870372071597117826606321123242558789584917548807243572423295819756191669375974127259663779918271231870993738268703720715971146466243508272425587895849172308090465428232958197561916375761544242982658692316248117040530922627825463336305634603163271860170624311161511325367126814761576685282331588066444346787135010403416840125546637642182612703584419872269139930048636748139520395441752573733304187153440183475144338429135951764316330001214392099158385169122045126297040200305246493911349465127404133304187153437953488165142429135951764294030121422432099158385169119815139317844200305246493911126466329484515880664443465651363124846168401255466374191838147847844198722691622288278487481395203976718704957816334872248882649722581442756492403321734925916487103713206168242878338996015527977929761596928307366961135462949137854888264972262125862889935554033217349261631397929482389948882649722641301928890366940332173492658163348722163512879237856614427564921549728316355567816334872216824287833899681442756492159692830736696912671745286526370587467013631153309534924179767127780150375856266903343663417226819144455626258353296161117324839341576435241404695474238793356562053269430118475252713414865492414046954762431133556631932694301184771267174528652599533458643578136311533095251403298262057912671745286526467334496549801363115330952561332973631981192117351157227510491708296111449271420573060833014213609654025016320095831842918213017631124161315335601852720132729711924971036038862624132137688916435612686287276343272072342497103603888266743212870041643561268891921173511572432132030592590961114492723466315545695911921173511572479332021603992961114492723939315455809931934180648936956149315009420301139851237810196817309541788960255122052162732089632188369484113502115129789721202234515167331505170898116021753079758719811938992422223382316733150517081001462217460017587198119381011934180648931165121645333610220301139851231079721170310610319341806489311982216393416104203011398512311128211643186105498084518101231158027106402025315803763172031072849910611644820391232784735108275391001962191953622802450510926441239956853145314618111025481234036624599330411631112674323989693414531461811122578323397670459933041111349808451810198372329648631144020253158018983228214633115498084518102016823290494311640202531580193142281547131171172772727752967045567118126871353005382243079711929401149906443274102765166321202844114399621426555271766402121273432837568492649028864122263832778366193504448109412327645283686929264902886412426685277766699350444810941251172772727752676127675684912612687135300525906272006619127117277272775270912766969291281268713530052623727194669912950317175621944103634913045711263321090560119131317641499071282741027651663213230804143996898265552717664021332970528375753322621018052134287452778373031408543178641353000828368761322621018052136290482777673831408543178137503171756226761276756849138457112633225906272006619139503171756227091276696929140457112633226237271946699强度计算左翼缘最大应力比对应组合号71,M27780,N15037,M26690,N33436左翼缘最大应力比0860强度计算最大应力对应组合号135,M30008,N28368,M2262,N1018右翼缘最大应力比0923腹板最大应力比0756平面内稳定计算最大应力N/MMMM30790平面外稳定计算最大应力N/MMMM26629左翼缘最大应力比0860容许高厚比H0/TW562翼缘宽厚比B/T1469L/F600000|梁截面加劲肋计算|BPL计算是否加劲肋设置|0计算不需要配加劲肋,只需按构造设置|1计算只需配横向加劲肋|2计算需要同时配横向,纵向加劲肋|3计算需要同时配横向,纵向,短加劲肋|A1横向加劲肋的最大容许间距|159|H1纵向加劲肋到吊车梁上翼缘的高度BPL1时,H10|BP,TP横向加劲肋的宽度,厚度|BPZ,TPZ纵向加劲肋的宽度,厚度|BPLA1H1BPTPBPZTPZ1156000000066000600000000|突缘式支座端板和角焊缝计算|SB支座端板的宽度|ST支座端板的厚度|HF1吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度|HF2支座端板