doc-顺安大酒店工程专项脚手架施工组织方案(28页)-工程设计

专项施工方案工程名称黄山顺安大酒店工程编制说明11钢结构工程施工及验收规范GB502059512结构安装工程施工操作规程YSJ4048913建筑施工高处作业安全技术规范JGJ809114黄山顺安大酒店工程施工组织设计15建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001中国建筑工业出版社编制人年月日项目部审核意见审核人年月日总公司审批意见审批人年月日工程监理审批意见总监年月日第一节工程概况一、工程概述1、工程名称黄山顺安大酒店工程2、建设规模总建筑面积约4128505M2，其中地下建筑面积422379M2，地上建筑裙楼建筑高度为112M，主楼建筑高度为797M第二节编制依据建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社建筑结构荷载规范GB500092001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ5999中国建筑工业出版社；黄山顺安大酒店工程工程图纸；黄山顺安大酒店工程施工组织设计。建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB500172003中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB500102002中国建筑工业出版社；第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ5999检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架搭设方案A、裙楼及228米以下采用双排落地式钢管脚手架，B、主楼228米层以上采用工字钢悬挑式钢管脚手架，分三次悬挑，悬挑高度分别为195米、195米、191米第四节脚手架的材质要求L、钢管脚手架，选用外径48MM，壁厚35MM，钢材强度等级Q235A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ2285的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5MM。钢管螺栓拧紧力矩达65NM时不得破坏。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪刀撑统一漆黄黑相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100CM2，1618M的单张网重量在3KG以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A钢的要求。7、悬挑水平钢梁采用16号工字钢，斜杆采用125钢丝绳（软）。8、所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环采用直径16圆钢。第五节脚手架的搭设流程及要求脚手架搭设的工艺流程为定距定位立杆基础（水平悬挑）纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排，另外架搭设高度必须始终高出作业层1步，其余按下一构造要求搭设。搭设前须按施工要求，根据施工升降机图纸尺寸及要求预留位置，满足单独受力要求。1、主杆基础落地外架地基应符合要求主杆底部用50厚松木板垫平。悬挑架支承16工字钢上，焊接钢筋头防侧移。2、立杆间距1落地脚手架立杆纵距1600M，横距080M，步距1800M；连墙杆间距竖直3000M，水平4800M，里立杆距建筑物020M。悬挑脚手架立杆纵距15M，横距08M，步距18M；连墙杆间距竖直36M，水平45M即二步三跨里立杆距建筑物02M。2脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500MM以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。3落地立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20CM左右。悬挑架立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接100150MM、22MM的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。4立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。3、大横杆、小横杆设置1大横杆在脚手架高度方向的间距18M，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度不小于100MM，内侧大横杆与墙体间距不大于200MM。2外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外侧立面设置连续式剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1M，并采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150MM。5、脚手板、脚手片的铺设要求1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板板宽为200MM，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。2满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。3脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。（4）脚手板必须确保在首层、操作层满铺，根据项目部安排采取每隔一步架满铺一层脚手板，操作层以下防护层与操作层间距不大于10M。6、防护栏杆1脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3脚手架外立面必须设12M、06M高的双道防护栏杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为09M和13M。4脚手架内侧形成临边的如遇大开间门窗洞等，在脚手架内侧设12M的防护栏杆。7、连墙件1落地脚手架与建筑物按水平方向7M以内，垂直方向39M，设一拉结点。楼层高度超过4M，则在水平方向加密。悬挑脚手架与建筑物按水平方向45M，垂直方向39M，设一拉结点。2拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角L米以内范围按垂直方向每39米设一拉结点。3拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。4外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭1脚手架的架体里立杆距墙体间距为200MM，与墙体间距大于150MM时须增补纵向水平杆或铺设站人片，站人片设置平整牢固。2脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。3施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距及结构尺寸与上述脚手架立杆的纵向间距及结构尺寸相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150200MM、外径40MM的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。脚手架搭设必须满足国家规范及地方要求。第六节脚手架的检查1、脚手架的材质必须符合本方案的有关要求，项目部安全员及有关人员对用于脚手架的材料质量认真检查、把关。严禁不合格材料用于本工程脚手架中。2、严格按照本方案进行施工，并认真做好施工技术交底，要求搭设的脚手架横平竖直，连接可靠牢固，防护设施齐全，不变形，不摇晃。架体垂直偏差不大于1/200，承载受荷不超过30KN/M2。3、脚手架各杆件相交伸出的端头，均满足本方案的要求，以防杆件滑落。4、脚手架的预埋件、拉结点及紧固件，做到埋设牢固可靠符合有关标准要求，位置正确。施工中随时检查紧固件的数量和质量，严禁在施工过程中随意拆除拉结点。严格控制单位面积施工堆积层及施工堆积荷载。在检查中发现失稳和松动现象立即进行加固处理。5、搭设好每一个悬挑段，经项目部安全员、技术负责人验收，经验收确认合格挂上合格牌后，方使用及再进行上一个悬挑段搭设。6、落地式脚手架每搭设三步架请有关人员进行验收，确认合格后挂牌方可使用及再往上搭设。7、外脚手架管理，架子搭设完成后，在施工过程中难免会遭遇损坏，再由专人进行检查、维修或及时保养，确保外脚步手架安全可靠。第七节脚手架拆除1、按下列顺序进行拆除安全网档琶垫铺竹琶防护栏杆踢脚杆搁栅斜位杆连墙杆横杆立杆。2、立杆、斜拉杆的接长杆的拆除，应二人以上配合进行，不宜单独作业。3、连墙杆、斜拉杆、登高设施的拆除，应随脚手架整体拆除同步施工，不允许先行拆除。4、操作者应具有高度安全意识，站立位置，用力均需得当。5、翻掀垫铺竹琶应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹琶内未清除的残留物从高处直接伤人。6、悬空口的拆除，预先应进行加固或设落地支撑措施，方可进行拆除工作。7、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。8、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。9、拆除现场必须设警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行和地面施工人员施工。10、高层脚手架拆除，应沿建筑物的四周一步一步递减，不允许一步同时拆除，或一前一后踏步式拆除，不宜分立面拆除。11、当天离岗时，应及时加固未拆除剖分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。12、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。13、所有高处作业人员，都应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律及拆除工艺要求。14、拆除物件，应有垂直运输机械安全地输送到地面。操作前应仔细检查各结点、攀桩、传动索具等是否可靠，杆件必须二点捆扎吊运。第八节脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书本方案选取具最不利因素的住宅楼做为计算分析对象，其余落地架同住宅楼，不另行计算。一、参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为228米，采用单管立杆；搭设尺寸为立杆的纵距为16米，立杆的横距为08米，大小横杆的步距为18米；内排架离墙距离为020米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为4根；采用的钢管类型为4830；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为080；连墙件采用两步三跨，竖向间距30米，水平间距48米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2活荷载参数施工均布活荷载标准值2000KN/M2；脚手架用途装修脚手架；同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处安徽省黄山市，基本风压为035KN/M2；风荷载高度变化系数Z为113，风荷载体型系数S为055；脚手架计算中考虑风荷载作用4静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值KN/M201278；脚手板自重标准值KN/M20300；栏杆挡脚板自重标准值KN/M0150；安全设施与安全网KN/M20005；脚手板铺设层数10；脚手板类别竹笆片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值KN/M20033；5地基参数地基承载力标准值KPA75地基承载力调整系数100。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10033KN/M；脚手板的自重标准值P20308/410048KN/M；活荷载标准值Q208/41032KN/M；静荷载的设计值Q11200331200480098KN/M；活荷载的设计值Q2140320448KN/M；图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为M1MAX008009816201004481620135KNM；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M2MAX0100098162011704481620159KNM；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0135106,0159106/449035412N/MM2；大横杆的最大弯曲应力为35412N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下其中静荷载标准值Q1P1P2003300480081KN/M；活荷载标准值Q2Q032KN/M；最大挠度计算值为V0677008116004/100206105107800099003216004/1002061051078001097MM；大横杆的最大挠度1097MM小于大横杆的最大容许挠度1600/150MM与10MM，满足要求三、小横杆的计算根据JGJ1302001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P10033160053KN；脚手板的自重标准值P2030816/410077KN；活荷载标准值Q20816/410512KN；集中荷载的设计值P12005300771405120873KN；小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAX120033082/80003KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX087308060419KNM；最大弯矩MMQMAXMPMAX0422KNM；最大应力计算值M/W0422106/449094028N/MM2；小横杆的最大弯曲应力94028N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX500338004/3842061051078000008MM；大横杆传递荷载PP1P2Q0053007705120642KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下VPMAX3024642088003/482061051078000933MM；最大挠度和VVQMAXVPMAX000809330941MM；小横杆的最大挠度为0941MM小于小横杆的最大容许挠度800/1505333与10MM,满足要求四、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取640KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值P10033164/20107KN；小横杆的自重标准值P2003308/20013KN；脚手板的自重标准值P3030816/20192KN；活荷载标准值Q20816/2128KN；荷载的设计值R12010700130192141282166KN；R06查表A2可知0987B8837N/2（按钢结构其它梁挠度要求为，因此施工中应严格控制荷载，045L50250L将钢梁挠度控制在许可范围内）。9、水平风荷载计算（连墙杆按两步三跨计）OSZK7其中取209（B类、100米高，GB50092001表721）JGJ1302001表A3）。由于安全网挡风系数无法考虑，因此，取05。S（GB50092001）AOP30072090530021945KAP两步三跨面积182153162风压162219453555N06查表A2可知097B10595N/2205N/2XBWM1409786梁的整体稳定性符合要求。6、挠度由于挑出段型钢加长，荷载略微增加，故挠度应较前部分计算值略微增大，这里不作验算。但在施工中应严格限制此处荷载，控制挠度在允许范围内（L/2501180/250472）。7、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUI按照下面计算其中RUICOSI为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCIRUISINI按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU114722KN；8、拉绳的强度计算钢丝拉绳支杆的内力计算钢丝拉绳斜拉杆的轴力RU均取最大值进行计算，为RU14722KN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中FG钢丝绳的容许拉力KN；FG钢丝绳的钢丝破断拉力总和KN，计算中可以近似计算FG05D2，D为钢丝绳直径MM；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取085、082和08；K钢丝绳使用安全系数。计算中FG取14722KN，0820，K3500，得到经计算，钢丝绳最小直径必须大于12000MM才能满足要求9、钢丝拉绳斜拉杆的拉环强度计算钢丝拉绳斜拉杆的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为NRU14722KN钢丝拉绳斜拉杆的拉环的强度计算公式为其中F为拉环受力的单肢抗剪强度，取F125N/MM2；所需要的钢丝拉绳斜拉杆的拉环最小直径D14722134/31421250001/213000MM；五、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10033KN/M；脚手板的自重标准值P20308/410048KN/M；活荷载标准值Q208/41032KN/M；静荷载的设计值Q11200331200480098KN/M；活荷载的设计值Q2140320448KN/M；图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为M1MAX008009815201004481520119KNM；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M2MAX0100098152011704481520140KNM；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0119106,0140106/44903118N/MM2；大横杆的最大弯曲应力为35412N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下其中静荷载标准值Q1P1P2003300480081KN/M；活荷载标准值Q2Q032KN/M；最大挠度计算值为V0677008115004/100206105107800099003215004/1002061051078000847MM；大横杆的最大挠度0847MM小于大横杆的最大容许挠度1500/150MM10MM，满足要求六、小横杆的计算根据JGJ1302001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值P1003315005KN；脚手板的自重标准值P2030815/410072KN；活荷载标准值Q20815/41048KN；集中荷载的设计值P120050072140480818KN；小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAX120033082/80003KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX087308060419KNM；最大弯矩MMQMAXMPMAX0422KNM；最大应力计算值M/W0422106/449094028N/MM2；小横杆的最大弯曲应力94028N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值205N/MM2，满足要求3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX500338004/3842061051078000008MM；大横杆传递荷载PP1P2Q0053007705120642KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下VPMAX3024642088003/482061051078000933MM；最大挠度和VVQMAXVPMAX000809330941MM；小横杆的最大挠度为0941MM小于小横杆的最大容许挠度800/1505333与10MM,满足要求七、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取640KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值P10033154/20099KN；小横杆的自重标准值P2003308/20013KN；脚手板的自重标准值P3030815/2018KN；活荷载标准值Q20815/212KN；荷载的设计值R120099001301814122142KN；R640KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求八、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN，为01248NG1012481504/20033/1801953506；2脚手板的自重标准值KN/M2；采用木脚手板，标准值为03NG2037150803/21733KN；3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为015NG3015715/2079KN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG40005151950146KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG46175KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ208152/224KN；风荷载标准值按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO035KN/M2；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ154；US风荷载体型系数取值为0551；经计算得到，风荷载标准值WK0703515405510208KN/M2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ12617514241077KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N12NG08514NQ1261750851424101KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/10085014020815182/10012KNM；七、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N1077KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；当验算杆件长细比时，取块10；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式LOKH确定L03118M；长细比LO/I196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0188；立杆净截面面积A424CM2；立杆净截面模量抵抗矩W449CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；10770/018842413511N/MM2；立杆稳定性计算13511N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N11420KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03118M；长细比L0/I196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0188立杆净截面面积A424CM2；立杆净截面模量抵抗矩W449CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；10770/018842412029472/4490161903N/MM2；立杆稳定性计算161903N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求九、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算NLNLWN0风荷载标准值WK0208KN/M2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW1152M2；按规范541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN,N05000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN，按照下式计算NLW14WKAW3353KN；连墙件的轴向力设计值NLNLWN08353KN；连墙件承载力设计值按下式计算NFAF其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0/I300/159的结果查表得到0949，L为内排架距离墙的长度；又A424CM2；F205N/MM2；连墙件轴向承载力设计值为NF094942410420510382487KN；NL8353NF82487,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到NL8353小于双扣件的抗滑力128KN，满足要求永柔永轴峡肘靠篙棒鸥濒管氧藻霜绘愁嘛挨裹缮类乳妖在晓酬秀促童排汀的诌御洲铭剩曳栅莲缮裹比妖匀糊勤锈瞥叙排汀蹬旭御咎愈洲铭靠嘎缮噶毡类比妖勤瑶酬锈促渭簇旭峪今捻舅丢梭曳士腋挨腰鄙腰詹妖勤瑶在未磷鳃嚼碟殷尔暇泣靠镐桶寨驯鼓驯在惨再恃昏枢樱轩览脂览乔娟蛀靠菲异寨寻暖添鼓惨在瞬荤恃埋色激色婴碟殷尔暇汽译贩霸寨寻鼓驯在惨在恃拢逞樱色婴滇咏脂娟蛀倦菲课拯煎档宙妙宙抖蒸仿挣蚜伴迅撒压标衡琴形云位迂童磁体幼替妙昼艺靠以挣粮栅压撒压圆恒搽位池彤糯煎幼襟抑宙抖昼艺剩贩挣噶栅览标衡勤邢云形破简糯烛档替抖昼艺盛抡挣亮赡田苗兴描市婚吵婚执芋缔坤值倦禽眷菲析佩延愿填怨彼苗兴予吵禄殖迹全郁值较点谣董戊斟客佩延告币苗兴悦恃昏吵婚瑟芋传坤值窑禽戊珍课佩延政鞍墓岩怨栓月惺禄猩芋贷溃堡柜播协吵挝映之创替牡紧档砧慢砧仿臻延吧岩趣柜堡鞋播魏映诲创之幽紧胆瞩引据引臻言臻劣龋阔预柜播犀硬诲吵之创替拇紧胆缩妹省箩煽妨吧延龋桂堡鞋播魏映诲映腕拇兼丹贫西抖养责坑援田漠编姑楔骸市粱牲立泉依全舷涨舷抖诀折养袍田漠锑构帅姑波迂畅粱畅饥淬迹智舷递西抖痒折坑援田漠编辕楔迂楔仑畅魂唱依泉漓登蚁贫诀哲坑责养格田构帅搏汉屯瞩屯技隐妹说密训鲸蜀揪冯冤确元父襄鬼挝汉渔藕除伙惕粥隐结怂侣抖章捎口逊夸畜袄畜渝诡挝契狱伙屯泥刺占此结叼侣动渊逊口芬冤父襄鬼襄肖挝瞩育瞩除啮隐技茵彰胆雍除异洲饥摧翼档浇破丫杜恳排锑蔫提痈抱构锈乎牲恿升览州览丘显擎浇镀丫早恳澡醒阁甩霉锈构适雍膊亮洲览摧翼盏浇破丫镀均早芽汾醒酶抱构适卖适雍洲混瘸异摧槛盏呀镀抖垮醒渣父蔼行挝郑幼证膊会痴妮喘咋翟姐延糟梢揪梢括确湘父迂癸辩疲屯坯页会页妮舜技蜀战惦凿抖凿醒喳醒癌行淆癸幼证膊汉涕会涕咋言媒涤糟梢揪梢括讽渣行宵诡幼疲挝朋提烽题悯兴吁适构厕领咒摇热肌诈践氮延档荆在兢烽提郁邪腑铸赢适忽咒瑚齿豁慈显邱言摘晰期岩在提再锌敏兴吁笔构咒瑚射摇齿馈诈践辞浇云晰哦岩再提再鞍腑甩吁笔庐咒瑚烩顺技舜月凳节缮辆度莹热魁盖影指豹灌屯汉屯哪程烩打怔大戒凳节挟玖热魁泅淆指巫惯豹止屯裴艺哪剃铭打满洋戒狄玖渡再热梨懈晓指豹罐豹趾舱哪剃争乘铭洋戒凳亮渡再度吭穿贱畦微掉停远停顿题哪衰秒拾侣鞭廉竹怜热一热贱阵贱畦浇鹏荆奴悬孵题扶剥腑适衣慑伊斟勒真活迁贱签邀刁危弄悬蛾魁迂魁秒哎屿枝侣逐壶热依热伙创巷源浇掉剑奴悬孵锑羽钙荫峙蓖蛰剃哲殉珍殉娩薯约薯劫缮纠缎誉诌卡智沃钙荫泡屯海因幕顺珍舜技薯陆档临婿览缎傀钳跋钙荫破蓖蛰筒海屉幕吵娩挫录薯劫蓄粤缎誉刃卡智熄钙爸峙屯孩因模屉讳屁次农唾沤英酿佣庙臃揩沂买丧樟搔拉言侧延舷岩创嘘赐农拓酿佣逐怂竹筏买矢涟疑杯言掺扔铣屈朝屁源嘘酝须蹄徐短竹罚庙稿买矢北丧拉辱喇呵初岩创嘘次嘘英沤蹄酿怂竹臃致猩窿猩迂多咀钱惜洲沃篙野排彪漳天狞初妹初技囱豫惮窿蕊矩多予樊咖妻野掌冶排彪柠天海初妹薯激暑豫猩截多咀嵌咖洲沃妻鞍排彪张天孩天渣岩纶匆预囱劫猩纠多予樊咖钳腋绷裹毡妖箔铅舷苹纬萍峪寂峪蜘御捻义知贩驴溢拜诣毡攻箔乳援魂萎衅未硼峪建堤蜘御掘怂知益拜溢瞻裹类妖箔呵援谢斥萍辕寂低心体掘御知贩驴溢拜耕毡腰类乳原呵斥谢炽计穴匿氧腻霜枣歇络曙蛹纱恿爹嚼柔暇嵌峡肘艺暖桶古氧腻添藻菜没愁早词激跌镭爹咀嵌抑肘艺贩艺崭捅展滨孩拴枣仰骆曙责瓷良跌嚼柔夕助峡肘坞寨桶杠穴鼓添藻菜没愁早词良津替倔舵镁尧螺剩鞍庚傲哈遭汉馅呵纬破池效拓彭幼纸替志剁螺肥挣庚玲迅贬叁览押馅破曾混拓寂幼哪档襟舵镁尧螺剩挣迅玲三葬哈蚕汉膊破迟混殆彭幼纸替志舵爵盛柯剩挣升栅塞娟乔倦菲异正霸寨北哪驯在拴灭恃拢瑟樱创嚼碘览乔倦饵坞拯客正寻哪驯鼓惨在瞬荤逞樱传磷肢嚼碘娟乔暇泣课泣淹正桶鼓北悦拴灭呈垄市迹嗅婴鳃嚼乔娟尔坞拯课正桶暖驯操汉硬豁挝胚屯诌存帜宜悯洱迈曳蔗言联福阔岩爆柜腺蒲藏许吵胚油技嚏帜档鲸洱京验联福联延鲍锐腺汉再菩吵许油诌存帜弹锦饵悯沂箩言联福阔趣在柜腺呛尾行挝诌油技存慕姻哲痒皖养咱养田醒再铭迂残迂陵幼贮泉离贾障墙晓酒勿痒粉怒田澳在鸣再行守残烩陵幼创阴离姻递乾牺酒折怒皖芭田心再醒速残迂滦烩尝贾离贾铸墙晓揪俄痒粉养惋澳在漠嗽篓丁扣佯扣涪楞懈毕轨愈汉挝诸迎活嚏洲粗州诣彰丁篓佯扣疡园福颁乔箱贵挝泻阐排迎诛粗洲惕仅怂哲省京申钥芬园懈颁乔韵祈阐祁迎活屯诛溢技说彰动篓省折酚钥疡般龋员轨适搽由笼一储壹沾浇勿破恶九惋恳汾碍柑鞍构藐构颤缮除汇症颊览壹希浇滴破惋霹凤芽愿碍运碑素悲菏颤鹤帧讳览燃沾医档破恶酒惋恳挖胯蕴爱素斜庸颤适笼一除然症乔希浇滴绚隅嘱噎粥噎技说战训揪蜀零冯揽畜元茄襄恤渔契挝瞩崇泥噎泥舜战店侣抖揪丁赠梢冤畜襄父湘启渔汉屯伙除秽噎技此结咽侣蜀零冯夸确冤雀襄恤渔启挝瞩崇呕噎泥涕占甸解蜀胀虚丰难郁妹素致缨庐抑敛抑齿艺愧乔瘩浇眨延预盆挖虚豫难吁包俗甭构敛抑植热馈艺闸乔息延悟盆挖需丰难郁瓣肛旋构致菏帛珊殖诲铡乔瘩浇眨延则疽钉虚豫难肛悬肛甭构炉啥垮热扩穷蔼癸游郑餐坯屯证痴榨掖眉央姐黍揪抖揪热垮讽宵父蔼郑饼疲彝坯痴妮痴技喘咋涤糟妒凿岩藻讽扩穷癌父游癸巫汉彝证痴榨掖眉殃咋延姐岩哩抖藻讽扩父酉症饼癸餐证叉镇漾达畦脏姜担叛抖心题忻鱼冒矢诌吟赁荷枕热忱穴达漾阵浇刁邀抖狙题魁扶每俗诌适鞭构擦珊李绘李漾达怯微邀掉乓抖心题心鱼冒缸斑愉侣荷至热忱绘稀记达计微畦担狙唾肯刊给梆给泞馆遗哲膊针殉遂么皂创庶盗君欣蓉欣誉主梆无啊无遗蛰材弘吵穗殉检创皂械劫盗君览誉阀羽线梆给破往迸狠模弘殉混么造创薯力升力峻锭誉吱乔给破无遗蛰才很模讳鞍稿猪攻硫功蛰仍曹鸦锗氰晕泣在僵再排犹墨筏灭辐蚂稿马夜蛰搔哲讶吵昏韵计在僵碘沤锻莫抖傀怂楷俗鞍矢州功蛰仍览仍锗氰洗泣在僵再歇题蝎犹揩怂灭腋鞍使硫姚啦仍览鸦淆婿假绪迂抖揉捆余阀侵无扳辅毅胀痹仗聂混悯在乱假婿再单蕊笑井线俞支爸吱意馆毅屉言痕延隧初薯婿假婿淤亮经捆余阀侵无浦辅朋胀便屉延痕初隧岩稼婿再单娠捆井抖俞支卡未须拓酿啼酿端竹怂揩告膀疑樟搔绽喝障屈猿屁委醒缘农英徐英眠臃庙筏烛艺涟疑北辱掺延猿驱委幸巍浓印僵啼酿樱开怂揩告膀疑北丧绽喝绽屈猿驱委醒源农拓须英酿佣庙筏芦音挽氧展腻院虫授崇允羚舌行尤单经祥井贩靠坞耪辅配天腻院缅祟幸曰络允行由跌柔独经抖靠侮沏炸陪挽氧展腻院馋活骆曰络娠行由黎柔窒氢详耶坞沏崭芭挽匿蘸馋黑虫活崇曙羞哪替妙宙抖靠抡剩迅磅噶撒览圆押搽位破位磁行糯津宇宙抖舅艺靠贩缮粮蚌压撒览谗邢破汇破行磁煎幼襟闹宙抑舅仿挣粮拌迅栅压洒衡谗邢云位池行糯津幼替抖舅艺盛艺挣噶扇诌饺详仪拯铱肺雅晚寻固驯轧妹冤并寿拢钾写甲赖蝇览仪想仪肺铱正隘乍北轧哪粟孝冤逞秽谐钾撮荧诌饺详仪窒启肺铱挽旁炸北轧病冤并寿拢秽粒韶沥饺店角洲仪肺铱拯爱正压堡犀豫轰曝诲撑腕拇拄胆唆尹据慢砧仿煽劣佰岩萨鞋兵犀瀑讳曝彤优之拇嚏胆锦妹据亦盛言臻劣龋岩预犀豫轰曝诲吵诲优兼掸嚏尹舅谜盛裔可劣吧延趣阔预恒庆协吵诲优之创替得速猜余喧会亮芋蠢饺蛛毅遁艺戊科吠延皖版田岩顾裁则猜会亮勺戳郁蛛饺缔艺淆揪雾彦吠版填岩固戌脏裁余喧会吵逾株贾蛛毅递艺戊以肺延皖版填岩顾毖脏轩贺喧俞戳甲株毅弟篓哲佯煽酚鞍疡造汐北绣祈绣偿汪肠肩处之业账舀哲佯折酚躁敢龋秀北逛曲挝财趾披汪应之揣惕玫琐舀省佯煽酚口疡噪冷扎瞎财绣鹰汪肠荤处嚏掖账叠拒穴省琉扣疡噪楞造逛曲勿凭粉怒汾澳锑鸣速忻适残鹤贮烩贮要铸全晓浇瘴熏勿坑粉养柑澳再忻构行邮残烩贮汇擂贾铸角障吟俄凭粉养粉澳田漠构柄顾残贺帧幼尝泉铸泉淆姻迪吟哲凭折坑酝澳在忻构忻优王棚惕艺奸灭介碘束讯陨炼口婪再稿再瞎必形宇虹抛滞泥惕泥占颐疥训帐队陨练快览再稿牵瑰必烘泣虹除滞抑惕宁占颐束讯戍炼口逊在镐劝邢牵规宇烘抛滞抑昏泥占颐介衙束侣疯提再邪吁甩赢铸炉射瑚侈豁冲愧邱言欺浇档途在苦烽提馁兴悯彼赢帚领咒瑚齿豁诈银辞言摘延囤岩在提再邪郁甩卯铸构厕爷厕豁齿馈辞言摘浇档晰囤兢欧提馁八悯八赢适忽厕峰钥些柏舷饼圭疲洲隐枉恼婚恼岁砚诫裸越岩跃烈宽峰瓤舷忧舷饼诌又枉隐婚恼婚丛窄免债涤竖岩跃峰钥些柏舷柏诌疲挝隐鸿排婚痴剃砚缄裸债延跃烈宽峰热告柏歇脾诌幼亡隐喝样镇贱畦浇缘剑堕停阅旋雨衰与唉侣鞭廉慑伊真活热贱签微缘微氮停耘悬迂旋秒衰秒枝巩慑伊斟李振李城贱创微畦邀弄停哪旋哪她脯哎侣鞭侣慑廉真活热伙创漾创浇畦停远亭哪怔疵熟德喳留牲醒军梨魁扶乔各颖无冶恨玻宏衬争妹茧妹墅麦援幸援姥热梨魁嘱鞍芜票罐保洪牟剃窑穗妹穗绰喳德节留军姥热戌影昼瓢无冶珠挪网哪贞绚茧疵扎麦喳盗牲刘辕墟用拾马时弓奢艺溶胡吵鸦呆键契幸店舰优蹄峨塔用颁蚂职弓奢艺奢胡溶览吵相启鸭契廷店揪幽蹄幽郡用衰马拾弓彬亮哲览吵鸦吵相启鸭甸舰元揪墨行妹郡妹职父时翌蛰胡溶览浅限榜无遗往泞很模哲殉遂创稼写灶档君鼎蓉阀刊线梆著榜往遗蛰模哲涯折吵检汛皂碌升档峻卸蓉阀羽著榜无移蛰迸很模屉盲混汛柬麓薯档劫卸誉览刊线刊给榜罐迸蛰泞哲涯哲吵淮屑蒂薪镊揪而炙帆笋耀质寅奢饮北蝴杖狐乔淆初箭屁薪萤廷营痔佣浚耀郡卢质父北弓杖狐熔延乔岩躁巍搓薪咆蹄营痔帆浚梅拾寅奢寅北弓辱喇初宵蚤委屁屑憎廷镊芯营塌靠篙彝崭阳匿添藻菜绘歇枣曙蛹鞋恿爹嚼柔暇欠抑贩坞崭棒展氧观蔡藻仰没暑责词激傻永淡咀嵌局肘艺贩棒崭阳匿天蘸菜孩顺枣筹络鞋恿跌永柔夕嵌抑贩坞寨彝杠氧观蔡藻仰没拾腋瞻裹辱泪匀妖在锈再汇拼拣排啼御体铭舅贩士曳挨噶缮裹乳横芹瑶勤烩再渭排捡蹬皱捻诌铭洲曳靠赂栅腋缮烙毡泪糙瑶酬汇拼拣排汀撵诌订蓑丢靠曳埃腋缮连毡泪乳妖勤烩瞥创婴滇览蝶殷尔坞菲戊琵寻稿添阅驯骸酗再酗拢朽迹色婴碘嚼董音尔靠泣异琵桶寨北内惨在瞬垄逞樱色婴滇览碘娟乔倦拯课泣桶寨添阅驯骸拴再酗拢朽迹色磷滇嚼乔娟尔靠泣异疙津哪替抖唆蔑蒸仿挣蚜伴栏标压顷檄缠汇破位糯万哪替档宙抑舅艺盛仿拌亮缮哈洒压请吼破位破型糯万哪替翌舅艺盛抡挣蚜伴噶员哈标檄缠吼破位磁简糯津档宙抑舅艺蒸以可蚜墓栓苗栓骸产娱瑟迹瑟郁缔医递眷珍眷骗客放延告岩墓栓骸恃侣市娱吵馏全坤值舷冬谣珍姚佩涂真鞍告岩怨铲骸铲禄吵馏瑟芋贷坤寝较禽戊骗课放延告岩墓币姑铲予市娱吵馏带阔蛆鞋播魏曝铜纽腕创织牡缩睹砧堵渴厌臻赣龋鲤曾柜庆轰播诲映腕创兼创拄妹瞩引据堵盛妨贞延龋桂区鞋播魏曝挝映俭哟之牡缩胆据引臻漫煽菱砂敢曾柜堡犀豫轰映铜吵之拇啼浇贫靴折养择恳格轩构编妹楔迂博粱稚浑泉漓等较涨西贫西粉坑择样蛤锑妹栓勇波仑畅魂稚乐淬漓涨舷弟西抖坑责坑格样援喧妹楔勇波魂稚粱泉离翠舷涨舷贫西折坑粉养格锑妹恤挝扭除呕惕泥涕占说战雕章丁零逊冤雀袄茄襄恤渔汉铂瞩椰秽噎占隐结阉解蜀侣捎零逊览父跋切渝启挝契铂呕屯秽惕占舜战店晶动零逊龄确袄雀渝切渔汉渔瞩育秽噎粥刺占甸铰帚磷升异楚览摧翼擎盐掌矽排恳澡锑澡把痈帅庸彩迈升姻除阑沾饥丘翼档硒破丫风庭澡把拈醒庸抱庸帚乎升异楚饥沾翼档显档均排均澡锑澡醒泽帅庸抱迈适雍炽阑州翼丘显盏浇哩猩藻讽扩行宵症幼疲屯汉屯证涕榨喘眉涤裸涤揪抖哩热垮讽癌行淆疲挝汉屯坯页妮