15000立方米城市污水处理厂综合设计

综合实验与设计题目15000M3/D城市污水处理厂综合设计学院环境科学与工程学院专业环境工程年级2007级1班学号姓名指导教师2011年3月摘要随着社会的进步和经济的发展，工农业和城市的扩展，人类活动的失控，使水资源紧缺已成为世界性问题。我国水资源形势也是比较严峻的，也同样面临水资源短缺的现实人均水资源占有量匮乏，其值仅为世界人均值的1/3，是世界上13个主要贫水国之一。水资源是不可替代的自然资源，同时也是可以再生的资源。长期以来，人们总把“污水”、“废水”与“污垢的”、“肮脏的”形象相联系，难以相信它还能再用。事实上水在自然界中是唯一不可替代，也是唯一可以重复利用的资源。人类使用过的水，污染杂质只占01左右，比海水35少得多。其余绝大部分是可再用的清水。污水经过适当再生处理，可以重复利用，实现水在自然界中的良性大循环。因此水资源的再生利用已受到世界各国普遍关注。在国外中水回用历史很长，回用规模很大，已显示出明显的经济效益。在我国污水回用也越来越受到重视，污水回用的课题被列入国家“七五”、“八五”、“九五”、“十五”重点科技攻关计划，经过科技人员的实验研究和应用开发，已在回用技术上取得一定成果。本设计要求处理水量为15000M3/D的城市生活污水，设计方案针对已运行稳定有效的A2/O活性污泥法工艺处理城市生活污水。A2O工艺由于不同环境条件，不同功能的微生物群落的有机配合，加之厌氧、缺氧条件下，部分不可生物降解的有机物（CODNB）能被开环或断链，使得N、P、有机碳被同时去除，并提高对CODNB的去除效果。它可以同时完成有机物的去除，硝化脱氮、磷的过量摄取而被去除等功能，脱氮的前提是NH3N应完全硝化，好氧池能完成这一功能，缺氧池则完成脱氮功能。厌氧池和好氧池联合完成除磷功能。关键词城市生活污水，活性污泥，A2/O目录1概述111设计进出水水质112设计依据12工艺设计及计算221细格栅设计计算2211已知条件2212设计计算222沉砂池设计4221设计说明4222池体设计计算423平流式初沉池设计计算6231池体设计计算624生化池计算8241设计参数的确定8242池体的计算825二沉池16251设计说明16252池体设计计算1626液氯消毒18261设计说明18262设计计算1827污泥浓缩池设计20271设计说明20272池体设计计算2028污泥消化21281消化池的各部分尺寸2129浓缩污泥提升泵房29291设计选型29292提升泵房29293污泥回流泵站29210污泥脱水间292101设计说明292102设计计算29211污泥棚30212鼓风机房303恶臭处理系统3131设计说明3132工艺设计计算324污水处理厂总体布置3441总平面布置34411总平面布置原则34412总平面布置结果3442高程布置34421高程布置原则34422高程布置结果355工程造价估算3651估算范围3652编制依据3653估算366参考文献371概述11设计进出水水质本项目设计进出水水质根据生活污水来源和广东省地方标准水污染物排放限值（DB44/262001）标准列出，采用一级标准如表11表11设计进出水水质1主要污染物原水水质（MGL1）排放标准（MGL1）去除率CODCR2504084BOD51002080氨氮301067磷酸盐5059012设计依据1室外排水设计规范（GBJ1487）2地表水环境标准（GBHZB11999）3污水综合排放标准（GB89781999）4城市污水处理厂污水污泥排放标准GJ30259313设计原则12工艺设计及计算21细格栅设计计算211已知条件设计平均流量Q15000/2436000174M3/S总变化系数KZ27/QD01127/174011153QMAX0174153027M3/S212设计计算见图21栅槽宽度栅条的间隙数N,个BHVQNSIMAX式中QMAX最大设计流量，M3/S；格栅倾角，O，取600B栅条间隙，M，取B0020MN栅条间隙数，个；H栅前水深，M，取H04MV过栅流速，M/S,取V10M/S隔栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。则N014206SIN731432个取N32个则每组细格栅的间隙数为32个。栅槽宽度B设栅条宽度S001M栅槽宽度一般比格栅宽0203M,取02M2则栅槽宽度BSN1BN0200132100203202115M单个格栅宽120M，两栅间隔墙宽取060M，则栅槽总宽度B1202060300M通过格栅的水头损失H1进水渠道渐宽部分的长度L1。设进水渠道B1105M，其渐宽部分展开角度1200,进水渠道内的流速为032M/S。L1402TAN5TA21B格栅与出水总渠道连接处的渐窄部分长度L2M,L20714M通过格栅的水头损失H1，MH1H0K342,SINBSGV式中H1设计水头损失，MH0计算水头损失，MG重力加速度，M/S2K系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3；阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，242。GKVBSKH2SIN340161930SI42340097M3栅后槽总高度H，M设栅前渠道超高H203MHHH1H2040097030797M80栅槽总长度L，MLTAN15121H式中，H1为栅前渠道深，M2H06TA34074211M每日栅渣量W，M3/D10864Q式中，W1为栅渣量，M3/103M3污水，格栅间隙615MM时，W1010005M3/103M3污水；本工程格栅间隙为20MM，取W1007污水。W864000270071000153107M3/D02M3/D采用机械清渣。22沉砂池设计221设计说明污水经水泵提升后进入平流沉砂池，沉砂池分成2格。设计流量为QMAX95625M/H027M/S，最大设计流量时的流行时间T05MIN30S，最大设计流量时的流速V025M/S，有效水深H209M，贮砂时间为T2D。222池体设计计算（1）沉砂池长度LVT0253075M（2）水流断面面积AQMAX/V027/025108M2（3）池总宽度取2格，每格宽B06MBNB20612M4（4）有效水深，设计有效水深H2，M，则有效水深H2A/B108/1209M（5）沉砂斗容积V，城市污水沉砂量X30M3/106M3污水，污水流量总变化系数KZ153。则V02730286400/153106091M3（6）每个沉砂斗容积设每一分格有2格沉砂斗，共有4个沉砂斗V0091/（22）023M3（7）沉砂斗尺寸，设计斗底宽A105M，斗高H3035M沉砂斗上口宽A2H3/TAN55A12035/TAN550510M沉砂斗容积V0020（M322613AAH5026502（8）沉砂室高度H3，M采用重力排砂，设池底坡度为006，坡向砂斗。沉砂室由两部分组成一部分为沉砂斗，另一部分为沉沙池坡向沉砂斗的过渡部分，沉砂室的宽度为2L2A02。L2L2A02/2752102/2265M02为二沉砂斗之间隔壁厚H3H3006L2035006265051M（9）沉砂池总高H，M，取超高03MHH1H2H30309051171M5图33平流式沉砂池图组（10）砂水分离器的选择沉砂池的沉砂经排砂装置排除的同时，往往是砂水混合体，为进一步分离出砂和水，需配套砂水分离器。清除沉砂的间隔时间为2D，根据该工程的排砂量，选用2台LSSF355螺旋式砂水分离器4。图34LSSF355螺旋式砂水分离器该设备的主要技术性能参数为进入砂水分离器的流量为27L/S；配套功率为075KW；进水口直径200；溢流口直径250。23平流式初沉池设计计算231池体设计计算（1）、池子总面积A，M2QQA360式中，Q表面负荷，M3/M2H,取Q20M3/M2H则M248627（2）、沉淀部分有效水深H2,M,取沉淀时间T15HH2QT21530（M）6（3）、沉淀部分有效容积VVQT36000271536001458M34、池长，取最大设计流量时的水平流速V0005M/SL000515360027M5、池子总宽度BM182746LAB6、池子个数N，取每个池子分格宽度B50M则（个）05（7）、校核长宽比符合要求462BL（8）、污泥部分需要的总容积V,取污泥量25G/人D，污泥含水率95，设计人口N10万，两次清除污泥间隔时间T2D则每人每日污泥量G/人D5019502SM3V（9）、每格池污泥所需容积VV/N100/425（M3）（10）、污泥斗容积H4505/2TAN60390MV11/3H4F1F2F1F2051/33955050552520536M311、污泥斗以上梯形部分污泥容积，取L250MI001H4270350010223ML1270305278MM329180523827V12、污泥斗和梯形部分污泥容积V1V23618295429M325M313、池子总高度，设缓冲层高度H3050M，7H4H4H4/0223390412M则HH1H2H3H4033050223397923（M）24生化池计算241设计参数的确定（1）、有关设计参数A、BOD5污泥负荷N013KGBOD5/KGMLSSDB、回流污泥浓度XR6600MG/LC、污泥回流比R100D、混合液悬浮固体浓度XR/1RXR1/266003300MG/LE、混合液回流比R内TN去除率761053内26701R242池体的计算（1）、反应池容积A、厌氧池设计计算，取平均停流时间18HV厌15315000/2418172125M3取厌氧池体积1750M3进行计算。B、各段水利停流时间和容积比厌氧池缺氧池好氧池113即V好317505250M3（2）、校核氮磷负荷KGTN/KGMLSSD05452031好氧段总氮负荷好VXTNQ符合要求。KGTP/KGMLSSD0617503厌氧段总氮负荷厌P8符合要求。（3）、剩余污泥量取污泥增殖系数Y06，污泥自身氧化率KD005，污泥龄C20D则302516CDOBSKY计算排除的以挥发性悬浮固体计的污泥量PXYOBSQSS0031500001002360/D计算排除的以SS计PX（SS）360/08450/DX360450810/D（4）、反应池尺寸反应池总体积V175047000M3设反应池2组，单组池容积V单V/27000/23500M3有效水深H40M单组有效面积S单V单/H3500/40875采用5廊道式推流式反应池，廊道宽B55M单组反应池长度LS单/B875/5/55318M校核B/H55/4011满足12L/B318/55578（满足510）取超高为10M，则反应池总高H401050M（5）、反应池进、出水系统计算A、进水管单组反应池进水管段计算流量Q1Q/215000153/20115M3/S9管道流速V08M/S管道过水断面积AQ1/V0115/080144管径42804MAD取进水管管径DN500B、回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量Q内RQ/21Q/20115M3/S取回流污泥管管径DN500C、进水井反应池进水孔尺寸进水孔过流量Q2（1R）Q/2Q15000153864000266M3/S孔口流速V06M/S孔口过水断面积AQ2/V0266/06038孔口尺寸取为114M05M进水井平面尺寸取为240M240MD、出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算2/32/3386140BHGQ式中Q3（1RR内）Q/22Q/86400053M3/SB堰宽，取75MH堰上水头，M1305786130/23/2MB出水孔过流量Q4Q3053M3/S孔口流速V06M/S孔口过水断面积AQ/V053/06088孔口尺寸取为10M10M10出水井平面尺寸取为24M24ME、出水管反应池出水管设计流量Q5Q3053M3/S管道流速V08M/S管道过水断面AQ5/V053/08066管径92064MD取出水管径DN1000MM校核管道流速VQ5/A0534/314/11068M/S（6）、曝气系统设计计算A、设计需氧量AOR碳化需氧量KGO2/D048421105304212052301EPESQDX硝化需氧量（KGO2/D）反硝化需氧量（KGO2/D）071982461240NQ863XVEOTD总需氧量AORD1D2D3204818547271207319065KGO2/DB、标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。取气压调整系数，曝气池内平均溶解氧1CL2MG/L,水中溶解氧CS20917MG/L,CS25838MG/L最大需氧量与平均需氧量之比为134，则/472563190412MAXHKGORAO11去除每1KGBOD5需氧量/631025095KGBODSQARE标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底02M，淹没深度43M，氧转移效率20，计算温度T25，将实际需氧量AOR换算成AE标准状态下的需氧量SOR202041TLTSMSBCORS式中72185402641034815064P164E643X02）（）（气压调整系数，取值为15103所在地区实际气压曝气池内平均溶解氧，取2MG/LLCLC污水中饱和溶解氧与请水中饱和溶解氧之比，取095/38,/1792520MGLMGSS空气扩散器出口处绝对压力10385839105ABPH空气离开好氧反应池时氧的百分比54170217902179ATEQ好氧反应池中平均溶解氧饱和度12/1294251706382525LMGQPCTBSSM标准需氧量为/2195346802419076525HKGODSR相应反应池最大时标准需氧量/326594814MAXHKGOSRS好氧反应池平均时供气量/32510395103HMESORGA最大时供气量/94753MAXSS所需空气压力相对压力HHP4321式中H1H2供气管道沿程与局部阻力损失之和，取H1H202MH3曝气器淹没水头，H343MH4曝气器阻力，取H404M富余水头，05M9508320PC、曝气器数量计算按供氧能力计算所需曝气器数量CQSORHMAX113式中按供氧能力所需曝气器个数，个1H曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的CQ供氧能力，KGO2/H个采用微孔曝气器，工作水深43M，在供风量时，曝气器/31个HM氧利用率，服务面积03075M2，充氧能力014KGO2/H个则0AECQ741021个H以微孔曝气器服务面积进行校核符合要求750174538122MHFF考虑到供气管道的敷设及反应池好氧部分的具体尺寸，取3429210241个HD、供风管道计算供风干管采用环状布置流量S/690H/8245972133MAXMGQSS流速LV0管径30164MDS取干管管径为DN300MM单侧供气向单廊道供气支管/230/682935472313MAXSMHGQS单流速LSV10管径174DS单取支管管径为DN200MM双侧供气向两侧廊道供气管径14/460/216593472333MAXSMHGQS双流速LSV10管径24014DS单取支管管径为DN250MM（7）厌氧池设备选择以单组反应池计算厌氧池设导流墙，将厌氧池分为两格，每格内设潜水搅拌机2台，所需功率按5W/M3池容计算厌氧池有效容积690458313MV厌混合全部污水所需功率为349865W（8）缺氧池设备选择以单组反应池计算缺氧池设导流墙，将缺氧池分为两格，每格内设潜水搅拌机2台，所需功率按5W/M3池容计算厌氧池有效容积69045831MV缺混合全部污水所需功率为386W（9）污泥回流设备污泥回流比；10R污泥回流量QRR内Q115000153/2495625M3/H（10）、混合液回流设备A混合液回流比R内200；混合液回流量QRR内Q215000153/2419125M3/H设混合液回流泵房2座，（2用1备）单泵流量QR单05QR/2478125M3/HB混合液回流管。回流混合液自出水井重力流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首段以单组算混合液回流管设计流量Q6R内Q/20174M3/S泵房进水管设计流速采用V07M/S15AQ6/V0174/07024856014328MAD取泵房进水管管径DN600MMC泵房压力出水总管设计流量Q7Q60174M3/S设计流速V10M/S401347VQD取DN500MM25二沉池251设计说明采用中心进水周边出水辐流式沉淀池252池体设计计算1、池体尺寸计算池表面积，取水力表面负荷Q10M3/（H）AQ/Q15000/24153/1095625池直径取D40M93412564MAD沉淀部分有效水深，取沉淀时间T25HH2QT102525M沉淀部分有效容积322140540134MDV沉淀池底部坡落差，取I005H4I（40/22）09M16沉淀池周边水深，取缓冲层高度H305M，刮泥板高度H505MH0H2H3H525050535MD/H040/35114符合612沉淀池总高度，取超高H103MHH0H4H135090347M2、进水系统计算1、进水管计算Q15000/2415395625M3/H027M3/S进水管设计流量Q进Q（1R）0272054M3/H取管径D1900MM2、进水井径采用D215M出水口尺寸04515，共8个沿井壁均匀分布出口速度,/150/85140符合SMSV3、稳流筒计算取筒中流速V003M/S稳流筒过流面积FQ进/V054/003180稳流筒直径0251438423MDF3、出水部分设计1）采用单侧集水，一个总出水口集水槽宽度MQKB4902731902904取B05M172）、集水槽起点水深H起075B075050375M集水槽终点水深H终125B125050625M槽深均取08M3）、采用出水90三角堰（见下图）取堰上水头H1005MH2O4、每个三角堰流量Q/08213534134147272SMHQ5）、三角堰个数NNQ/Q0343/04176个取418个6）、三角堰中心距L314（D2B）/N314（40205）/4180292M26液氯消毒261设计说明设计说明设计流量Q15000M3/D625M3/H；水力停留时间T05H仓库储量按15D计算，设计投氯量为7MG/L262设计计算（1）加氯量GG0001762543752储氯量WW1524G1524437515753加氯机和氯瓶18采用投加量为020KG/H加氯机3台，两用一备，并轮换使用。液氯的储存选用容量为400KG的纲瓶，共用6只。（4）加氯间和氯库加氯间与氯库合建。加氯间内布置3台加氯机及其配套投加设备，两台水加压泵。氯库中6只氯瓶两排布置，设3台称量氯瓶质量的液压磅秤。为搬运方便氯库内设CD126D单轨电动葫芦一个，轨道在氯瓶上方，并通到氯库大门外。氯库外设事故池，池中长期贮水，水深15米。加氯系统的电控柜，自动控制系统均安装在值班室内。为方便观察巡视，值班与加氯间设大型观察窗机连通的门。（5）加氯间和加氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计，加氯间总容积3,氯库容积V2969453888M3为保证安全每小时换气812次。加氯间每小时换气量G114581217496M3氯库每小时换气量G238881246656M3故加氯间选用一台T303通风轴流风机，配电功率04KW，并个安装一台漏氯探测器，位置在室内地面以上20CM。加氯间平面布置1927污泥浓缩池271设计说明设计参数含水率，固体浓度，浓缩后污泥固体91P/630MKGC浓度为CU32KG/M3即污泥含水率P297,采用重力浓缩。272池体设计计算浓缩池面积A,浓缩污泥为剩余污泥,污泥固体通量选用27KG/M2D浓缩池面积取90M280276320MGQCAQ污泥量，M3/D；CO污泥固体浓度，KG/M3；G污泥固体通量，KG/D；浓缩池直径,设计采用圆形辐流二次沉淀池直径取D110M71049MAD浓缩池深度，取T为浓缩时间16H，则H672904312H超高H103M缓冲层H303M池底坡度造成的深度05124MID污泥斗高度216TAN0125DH污泥斗倾角；06有效水深H1H1H2H326703033273M，符合规定。浓缩池总深度HH1H4H5327005512124537M2028污泥消化281消化池的各部分尺寸1设计计算（L）消化池容积一级消化池总容积316920563MV采用4座一级消化池，则每座池子的有效容积为，取2900M30280619MV消化池直径D采用18M集气罩直径D1采用2M；池底下锥底直径D2采用2M；集气罩高度H1采用2M；上锥体高度H2采用3M；消化池柱体高度H3应大于9M，采用11M；2D下锥体高度H4采用LM；则消化池总高度为HH1H2H3H417M图9消化池21消化池各部分容积的计算集气罩容积为321218643MHDV弓形部分容积为32221695341834MHDV圆柱部分容积为323237914HDV下锥体部分容积为32244951913MDH则消化池的有效容积为343024608372V二级消化池总容积为3061065MP采用3座二级消化池，每两座一级消化池串联一座二级消化池，则每座二级消化池的有效容积，取29003028046MV3二级消化池各部心寸同一级消化池。（2）消化池各部分表面计算池盖表面积集气罩表面积为2222121715434MHDF池顶表面积为2222984D则池盖总表面积为22115847MF池壁表面积为（地面以上部分）253367DH（地面以上部分）645418F池底表面积为22534193MD（3）消化池热工计算A提高新鲜污泥温度的耗热量中温消化温度TD35新鲜污泥年平均温度为TS173日平均最低气温为T12每座一级消化池投配的最大生污泥量为DMV/1452903则全年平均耗热量为/5912061375201HKCALKWTQSD最大耗热量为/913524MAX1HCALKWB消化池体的耗热量消化池各部传热系数采用池盖HMKCALKW22/70/81023池壁在地面以下部分及池底为HMKCALKW22/450/50池外介质为大气时，全年平均气温为61AT冬季室外计算温度为9AT池外介质为土壤时，全年平均温度为冬季计算温度612BT24BT池盖部分全年平均耗热量为212ADTFKQ/0138357058HKCALW最大耗热量为/21472937058MAX2HKCAL池壁在地面以上部分全年平均热量为213ADTFKQ/45320619356047HKCALW最大耗热量为/9107MAX3L池壁在地面以下部分全年平均热量为214ADTFKQ/63495435025HKCALW最大耗热量为/7021MAX4L池底部分全部平均耗热量为25BDTFKQ/3706146135402HKCALW最大耗热量为/42592MAX5L每座消化池池体全年平均热量为24/5134903764953214HMKCALWQX最大耗热量为/21732045376910427MAXHMKCALWQC每年消化池总耗热量为/1539HKCAL最大耗热量为/368503217MAXLWQD热交换器的计算消化池的加热，采用池外套管式泥水热交换器。全天均匀投配。生污泥在进入一级消化池之前，与回流的一级消化池污泥先行混合后进入热交换器，其比例为12。则生污泥量为HMQS/06453回流的消化污泥量为S/1232进入热交换器的总污泥量为HMQSS/4160321生污泥与消化污泥混合后的温度为CTOS生污泥与消化污泥混合后的温度为CCS32751热交换器的套管长度按下式计算1MAXTDKQL热交换器按最大总耗热量计算/3685032MAXHKCALKW25内管管径选用DN60MM时，则污泥在内管中的流速为符合要求）/61306412SMV外管管径选用DN100MM平均温差的对数按下式计算MT21LNTM污泥循环量HQS/4163CTOSS6735104683270MAX热交换器的入口热水温度采用TW85OC采用10OC（见图10）W则循环热水量为10MAXWWTQHM/6913075836核算内外管之间热水的流速为（符合要求）SV/3604109225767MTT；CCOOWOW48582则CTO284657LNLN21M热交换器的传热系数选用,则每座HMKCALWKO22/0/89消化池的套管式泥水热交换器的总长度为2621MAXTDKQLM0932184604335设每根长4M,则其根数为根根，选用8574093NE消化池保温结构厚度计算消化池各部传热系数允许值采用池盖为CHMKCALKWK22/70/810池壁在地上部分及池底为CHKCALK2/60池壁在地下部分及池底为M245/5池盖保温材料厚度的计算M设消化池池盖混凝土结构厚度为CHKCALKWG22/31/1采用聚氨酯硬质泡沫塑料作为保温材料，导热系数，0MB则保温材料的厚度为MKBG2502315701池壁在地面以上部分保温材料厚度的计算2B设消化池池壁混凝土结构厚度为G40采用采用聚氨酯硬质泡沫塑料作为保温材料，则保温材料的厚度为MKBG2702314602池壁在地面以上的保温材料延伸到地面以下的深度为冻深加上05M。池壁在地面以下部分以土壤作为保温层时，其最小厚度的计算土壤导热系数为B1163W/MK10KCAL/MH27设消化他池壁在地面以下的混凝土结构厚度为G400MM，则保温层厚度为MKBG1960013452池底以下土壤作为保温层，其最小厚度（）的计算3B消化池池底混凝士结构厚度为700RNM,GMKBGB170013453地下水位在池底混凝土结构厚度以下，大于17M，故不加其它保温措施。池盖、池壁的保温材料采用聚氨酷硬质泡沫塑料。其厚度经计算分别为25MM及27MM，均按27MM计，乘以15的修正系数，采用50MM。二级消化池的保温材料及厚度与一级消化池相同。（4）沼气混合搅拌计算消化池的混合搅拌采用多路曝气管式（气通式）沼气搅拌。A搅拌用气量单位用气量采用6M3/MINL000M3池容），则用气量Q62500/100015M3/MIN025M3/SB曝气立管管径曝气立管的流速采用12M/S，则所需立管的总面积为025/1200208M2选用立管的直径为DN60MM时，每根断面A000283M2，所需立管的总数则为00208/000283735根，采用8根。核算立管的实际流速为，符合要求SMV/041283052829浓缩污泥提升泵房291设计选型采用A/O工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管道可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入细格栅。然后自流通过曝气沉砂池、生物反应池、二沉池及消化池。设计流量QMAX340L/S。采用350QZ70G潜水混流泵3台，2用1备，该泵提升流量为187L/S,转速为1470R/MIN，轴功率19N/KW，额定功率22N/KW，效率77，其设计提升扬程为H75M。292提升泵房潜水混流泵泵体室外安装，电动机、减速机、电控机、电磁流量计显示器室内安装，另外考虑一定的检修空间。其占地面积为10660M2。293污泥回流泵站每个二沉池设2座回流污泥泵房，内设3台潜污泵（2用1备），每泵房回流污泥量为1224M3/H，选用300WL132815型潜水污泥泵，该泵的扬程H15M，N980转/分钟，轴功率69KW，配用功率90KW，效率79。210污泥脱水间2101设计说明本工艺采用滚压带式压滤污泥脱水技术，工艺具有连续操作、自动控制、附属设备较少、操作管理工作小、投资费用低等特点，而且技术较为成熟。进污泥浓缩后含水率为97，经压滤后脱水泥饼含水率降为80。大大降低污泥外运处理费用。2102设计计算进泥量QW235M3/D，含水率P97出泥饼GW256T/D，含水率P75泥饼干重W64T/D选用DYL2000带式压滤脱水机，带宽20M,对城市污水厂混合泥处理能力为480KG干/H，选用2台，每天工作时间约为一班。29每台脱水机冲洗用水量9M3/H；单台系统总功率N165KW；脱水间平面尺寸LB（2010）M2211污泥棚每天堆放泥饼量W256T，约需占地面积为30M2，堆泥棚占地面积设计值为LB（108）M2配螺乡输送机1台，300机器长度L60M，最大倾角30，电动机功率N4KW。212鼓风机房用叶片型罗次鼓风机送气，型号3L32WD，功率75KW其占地面积为10770M2。303恶臭处理系统31设计说明一产生气味的物质在污水处理工艺过程中产生气味物质主要由碳、氮和硫元素组成。只有少数的气味物质是无机化合物，例如氨NH3、膦PH3和硫化氢H2S；大多数的气味物质是有机物，比如低分子脂肪酸、胺类、醛类、酮类、醚类、卤代烃以及脂肪族的、芳香族的、杂环的氮或硫化物。值得注意的是这些物质都带有活性基团，容易发生化学反应，特别是被氧化。当活性基团被氧化后，气味就消失，生物除臭工艺就是基于这一原理。（二）城市污水处理厂内气味的分布情况城市污水处理厂内的主要气味源是污水厂的进水部分和污泥处理部分。德国工程师协会对城市污水厂各个部分的气味扩散进行了调查，结果见下表除臭方法选择本设计采用生物过滤法，生物过滤是使收集到的废气在适宜的条件下通过长满微生物的固体载体填料，气味物质先被填料吸收，然后被填料上的微生物氧化分解，完成废气的除臭过程。填料选择生物过滤池的最主要部分是填料。常用的填料有干树皮、干草、纤维性泥炭或其混合物。本设计采用纤维性泥炭为填料，填料层厚度约15M。工艺条件控制湿度从气味源收集到的气体被送到生物过滤池处理，进过滤池的空气要求潮湿，相对湿度必须为8095，否则填料会干化，微生物将失活。温度废气生物净化的中温是2037，高温是5065，在此范围内生物过滤池都可正常运行PH值在废气生物净化过程中，含氯化合物、NH3、H2S的氧化分解会导致净化环31境中的PH值下降，它将影响微生物的生化作用，可通过在生物滤池的填料上喷洒PH值缓冲剂来稳定PH值。4预处理为了防止过滤池被堵塞，必须在空气进入以前除去其中的小颗粒，所以空气进入以前要进行水洗以提高湿度，并去除灰尘和分离油分。32工艺设计计算生物除臭反应器的工艺设计常用的反应器形式有间隙淋水充填塔生物脱臭装置组合式高效气体生物脱臭设备生物法工业废气净化装置本设计采用组合式高效气体生物脱臭设备。其优点为设备占地少，可整地移动，操作管理方便，简单易维护。2臭气收集系统的工艺设计本设计采用吹吸式集气罩作为臭气收集系统。其优点为污染控制效果好，抗干扰能力强，不影响工艺操作。3臭气输送系统的工艺设计1）管网的布置方式常见的管网布置方式有三种干管配置方式个别配管方式环状配管方式本设计采用干管配置方式。其优点为管网布置紧凑，占地小，投资省，施工方便，应用范围较广泛。2）风机选型本设计采用离心式风机。臭气预处理系统的工艺设计生物除臭系统的预处理主要包括除尘、冷却和加湿等几个方面，其中除尘设备是最重要的预先处理系统。本设计采用旋风除尘器。其优点为结构简单，32易于制造，造价低，便于维护及阻力小，应用范围广。工艺处理1进水格栅的处理（1）格栅井上方搭建收集仓，对臭气进行有效收集。（2）收集仓将格栅、除污机、螺旋输送机包含在内，收集仓内备有人员操作空间，便于螺旋输送机的日常维护、清洗以及垃圾的清运。（3）根据最低水位时格栅井内恶臭气体的散发空间加上收集仓空间，需处理空间约50M3,考虑到污水处理厂平均流量，恶臭气体的浓度，根据通风（每小时换气10次左右）及废气治理工艺要求，需处理的恶臭气体为500M3/H。2平流沉砂池的处理（1）在平流池上方覆盖一层面板，为了防止恶臭气体在系统运行过程中向大气的扩散，整个处理系统设计成全封闭负压系统。（2）将收集风管吸风口与细格栅及曝气池的预埋风管相接，细格栅及曝气沉砂池的吸风管汇集至总管后接气体净化设备。（3）处理风量QLBHQ75121942522695M3/H式中L、B、H分别为平流沉砂池长、宽、高Q曝气量，取Q252M3/H考虑换风次数为25，则Q曝气沉砂池37225930M3/H故总除臭风量选950M3/H3污泥脱水机房的处理（1）收集系统考虑在污泥脱水机房内布风管，设置吸风口收集（2）污泥脱水机房内恶臭污染物浓度较高，设计时采用循环回风方式，将600M3/H风量送回机房室内循环，形成多级除臭净化。降解室内臭气浓度，提高整个系统的净化效率。334污水处理厂总体布置41总平面布置411总平面布置原则该污水处理厂为新建工程，总平面布置包括污水与污泥处理工艺构筑物及设施的总平面布置，各种管线、管道及渠道的平面布置，各种辅助建筑物与设施的平面布置。总图平面布置时应遵从以下几条原则12。处理构筑物与设施的布置应顺应流程、集中紧凑，以便于节约用地和运行管理工艺构筑物（或设施）与不同功能的辅助建筑物应按功能的差异，分别相对独立布置，并协调好与环境条件的关系（如地形走势、污水出口方向、风向、周围的重要或敏感建筑物等）。构（建）之间的间距应满足交通、管道（渠）敷设、施工和运行管理等方面的要求。管道（线）与渠道的平面布置，应与其高程布置相协调，应顺应污水处理厂各种介质输送的要求，尽量避免多次提升和迂回曲折，便于节能降耗和运行维护。协调好辅建筑物，道路，绿化与处理构（建）筑物的关系，做到方便生产运行，保证安全畅道，美化厂区环境。412总平面布置结果污水处理厂呈长方形，东西长240米，南北长200米。根据长安的主导风向来对建筑物进行合理布局，减少污水处理的臭气对办公及生活的影响。综合楼、控制楼、职工宿舍及其他主要辅助建筑位于厂区东部，占地较大的水处理构筑物在厂区西部，沿流程自北向南排开，污泥处理系统在厂区的南部。厂区主干道宽10米，两侧构（建）筑物间距不小于15米，次干道宽8米，两侧构（建）筑物间距不小于10米。总平面布置参见附图平面布置图。42高程布置421高程布置原则充分利用地形地势及城市排水系统，使污水经一次提升便能顺利自流通过污34水处理构筑物，排出厂外11。协调好高程布置与平面布置的关系，做到既减少占地，又利于污水、污泥输送，并有利于减少工程投资和运行成本11。做好污水高程布置与污泥高程布置的配合，尽量同时减少两者的提升次数和高度11。协调好污水处理厂总体高程布置与单体竖向设计，既便于正常排放，又有利于检修排空11。422高程布置结果由于该污水处理厂出水排入市政排水总干管后，经终点泵站提升才排入河流，故污水处理厂高程布置由自身因素决定。采用A2O活性污泥法，辐流式初沉池及二沉池、二沉池占地面积较大，如果埋深设计过大，一方面不利于施工，也不利于土方平衡，故按尽量减少埋深。从降低土建工程投资考虑，出水口水面高程定为020M，则相应的构筑物和设施的高程可以从出水口逆流计算出其水头损失,从而算出来。具体计算过程,见附表一污水高程计算表和附表二污泥高程计算表。高程布置参见附图高程布置图。355工程造价估算51估算范围污水处理厂的污水处理工程、其他附属建筑工程、其他公用工程等。另外包括部分厂外工程（供电线路、通信线路、临时道路等）。52编制依据（1）本工程依据广东省市政工程费用定额的标准，及广东省市政工程费用定额的补充规定中给水工程费率。套用全国市政工程预算定额广东省市政工程单位估价表中的定额基价，并对基价进行调整，调整系数为1534。土方工程计取地区材料基价系数，按广东省市政工程费用定额中土石方工程费率计算。（2）A2O工艺设计方案。53估算一、人员编制该污水处理厂属二级中型污水处理厂，鉴于采用全自动化电脑控制操作，所需人员较少，全厂包括行政人员、工程师、维修工等技术人员一共有职工100人，人均年工资及福利20000元。二、能源消耗能源消耗包括废水处理过程中所消耗的电力、蒸汽、自来水、煤等能源消耗。预计年总电费为500万元日常维修及设备管理预计每年设备折旧费为300万元，检修维护费为75万元，大修基金折旧费200万元。其他费用行政管理费100万元；排污费15万元；药剂费25万元综上所述,该污水处理厂年运行费用为以上各项的总合,合计人民币1415万元366参考文献1、水污染控制工程2、污水处理厂设计与运行3、广东省地方标准水污染物排放限值（DB44/262001）4、总图制图标准（GB/T501032001）5、建筑制图标准（GB/T501042001）6、建筑结构制图标准（GB/T501052001）7、给水排水制图标准（GB/T501062001）37内部资料仅供参考内部资料仅供参考图23地块位置图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