毕业设计（论文）-某办公楼基坑支护设计（全套图纸）

第一章工程概况本工程是位于广州市内的办公楼，建筑层数为地上13层、局部地下一层，总高54M。建筑耐久年限一级。耐火等级为一级，建筑分类为一类高层建筑。结构类型框剪结构，基本风压060KN/M2，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值010G。总建筑面积为18000M2，其中地上建筑面积为16810M2，地下建筑面积为1190M2。场地类别类。基础采用桩基础，采用PHC500型管桩，桩身混凝土等级C80，管桩采用静压法施工，施工应合理安排陈桩顺序。采取有效措施避免或减少地面隆起，施压时应监测，发现装有上涌时应予以复压。基坑支护开挖过程中要注意土层变化，施工过程中应加强边坡位移的监测。水泥搅拌桩长度按图示长度和桩端进入砂层下粘性土层不少于1M的标准双控；当砂层下为岩层是地，桩端应达到岩层面，施工工艺采用喷浆座底、增加桩底喷浆搅拌时间、并严格控制垂直度和提升搅拌速度，确保止水效果。桩台混凝土等级为C30，钢筋采用HRB335级钢筋。本工程结构施工图有基坑支护剖面图、桩与承台平面布置图、基坑支护监测图，承台剖面图等，此外还有附有PKPM和理正深基坑支护软件电算结构，和各种各样的图表。本工程先用PKPM建模，通过电算得到的结果，进行合理性判断。将所得的内力进行调整，加上底层墙体的重量以及其他项目。再用调整后的基础内力计算基础。基坑支护方面，使用理正深基坑支护软件电算，将电算出来的结果根据实质情况进行合理性判断。按抗拉力等基坑支护方面的规范，土质情况，工程经验，施工要求把土钉直径和长度归类调整。经过计算后制图。全套图纸，加153893706第二章PKPM建模21梁、板、柱尺寸的确定211板厚的确定板厚的确定最小厚度100MM，本工程普通间板厚取100MM，卫生间取120MM。212次梁尺寸的确定梁高H1/121/18L梁宽B1/21/3H如307和308号次梁，L1000MM,则H1/121/18L1000/12833MM,取800MM,B1/21/3H1/3800266MM,取350MM。注编号是根据建模以后得出的号码，见附录中的图表如268和269号次梁，L6000MM,则H1/121/18L6000/12500MM,取600MM,B1/21/3H1/3600200MM,取250MM。如274和275号次梁，L7700,则H1/121/18L7700/12641MM,取700MM,B1/21/3H1/3700233MM,取300MM。其他的次梁按照此法进行，但建模中有进行适当的调整，使其更符合要求，以满足配筋。213主梁尺寸的确定在框架剪力墙和一般框架结构中，一般梁高可取H（1/81/14）L悬臂梁取H1/51/8L如244和255号次梁，L10800，则H（1/81/14）L10800/81350MM，取H1200，B1/21/3H1/31200400，取400如47、48和49号次梁，L11300，则H（1/81/14）L11300/81412MM，取H1400，B1/21/3H1/31400466，取400如99号主梁，L5400，则H（1/81/14）L5400/8675MM，取H700，B1/21/3H1/3700233，取300其他的梁按照此法进行，但建模中有进行适当的调整，使其更符合要求，以满足配筋。214柱截面尺寸的确定框架柱的截面面积A按轴压比确定。柱截面的宽与高可采用B/H2/31。在竖向荷载下柱的竖向力设计值按下式估算1NIINQ式中为被估算柱在第I层的负荷面积；为活载分项系数，不分恒活荷载时取127；N为楼层数；为第I层估算用平均均布荷载标准值，按下列情况分别取用（包括恒载IQ与活载）；（1）一般住宅、办公楼、教学楼、宾馆框架结构中柱Q112/KNM边柱Q13角柱Q15/常见住宅是指层高332M，活载15，砖墙填充，内墙120厚，外墙180厚。常见办公楼、教学楼及宾馆等指层高为3236M，活载225，砖2/KNM墙填充。（2）多层及高层钢筋混凝土建筑610层Q12132/KNM1015层Q13141520层Q1415/2025层Q15162填充墙为普通粘土砖，已经考虑了一个设备层的重量。若各层Q，面I积A，则INNQA以38号柱为例确定柱截面尺寸1308135438550113/21013318KNNQ2/KM框架柱的截面面积A按轴压比确定，约取06085。底层混凝土等级取C40，191N/MM2CF则根据得，133181000/0651911072734MM2NCNFNCF柱截面的宽与高可采用B/H2/31，则1072345BAM取B1400MM,H1200MM其他柱按此法进行初步确定。215剪力墙作为初步估算，剪力墙的截面尺寸和数量类似柱由轴压比确定。确定剪力墙的宽度及140MM，一级设防震区及160MM。/25WBH/20WBH本工程剪力墙为电梯井剪力墙，厚度均取250MM。22结构用料的选择221钢材板常用HPB235级直，直径，常用8、10；当板取120MM时，用10、12；当荷载较大时，可增用12（HRB335级）。222混凝土强度等级一般多层房屋可选C20C20，高层时为满足轴压比要求而不致柱截面太大，应根据施工选用较高强度等级混凝土，可参考下表混凝土强度等级初选参考表房屋层数13层47层815层1621层2230层30层以上不到7层C20C2078层C25C20C20910层C25，C30C20，C35C201115层C25，C30C25，C30C201620层C35，C40C25，C30C20，C25C252130层C40，C45C35，C40C25，C30C20，C253140层C45，C50C40，C45C30，C35C25，C30C25，C30C25223填充砖墙常用MU75级，外墙用180MM，内墙用120MM。也可以用轻质材料，例如加气混凝土、泡沫混凝土、空心砖砌块和各种轻质墙板。224砂浆砌筑内地台以下砖砌体用大于等于M5水泥砂浆，内地台以上砌体用大于等于M25混合砂浆。23PKPM上部结构电算分析上部结构的PKPM电算结果需要一些参数的合理性分析。231自振周期对于比较正常的工程设计，其不考虑折减的计算自振周期大概在下列范围内T框剪结构的（008012）N1T本工程为13层，则的范围应该是104156秒，电算出来的结果为1282211T232振型曲线在正常计算下，对于比较均匀的结构，振型曲线是比较光滑的曲线，且满足第一振型无零点，第二振型（0708）H处有一零点，第三阵型分别在（0405）H和（0809）H处有两个零点。233轴压比主体结构的柱，轴压比集中在024081之间，符合合理利用材料的原则。而半地下室，由于还有部分内力未加在其中，轴压比值相对偏小。详见附图，底层轴压比图。234配筋主体结构的梁、柱的配筋能够满足要求，符合合理利用材料的原则。详见附图，第一层配筋简图。以上通过自振周期，轴压比，配筋，地震力、水平位移特征、内外力平衡、对称性和渐变性等项目进行初步判断，模型基本合理。第三章基坑支护设计31基坑支护的电算311规范要求以及土质资料基坑工程可分无支护工程和有支护的开挖工程，本工程为有支护的开挖工程。按土质条件和基坑开挖深度进行分区处理。开挖深度为底板深度05M。而地下室外墙到基坑面为10M。止水桩500MM，咬合搭接，长度为进入不透水层1M。不透水层即砂层下的粘性土层，或者全部粘性土层则取开挖深度以下20M。钢筋孔径为110MM。北面场地先平整到1500M。东面场地有一根大水管。地下水高出所取平面则取为0。设计降水深度在基坑范围内不宜小于基坑底面以下05M。排水沟和集水井宜布置在拟建建筑基础边净距04M以外，排水沟边缘离开边坡坡脚不应小于03M。在基坑四周或每隔3040M应设一个集水井。冠梁排桩顶部应设钢筋混凝土冠梁连接，冠梁宽度（水平方向）不宜小于桩径，冠梁高度不宜小于400MM。混凝土等级取值大于C20。施工过程中稳定满足系数1000，而电算出来的结果“内部稳定设计结果”中安全系数一项超过1300才满足要求。工况施工超挖深度为03M。土钉的最大长度在深基坑开挖深度的1530倍（18M），采用二级钢，稳定计算安全系数13以上。土钉的水平间距10M15M，竖向间距10M15M。第一排土钉与土层的间距在0508M的范围内，太深不利于土钉位移控制，太浅土压力提供磨擦力小。最后一排土钉与坑底的间距在在0508M的范围内。入射角为10到15度，本工程取入射角为15度。土钉墙用钻机开孔，用水清孔，放钉，注浆水泥砂浆上层土钉注浆体及喷射混凝土面层达到设计强度的70后方可开挖下层土方及下层土钉施工。基坑开挖和土钉墙施工应按设计要求自上而下分段分层进行。在机械开挖后，应辅以人工修整坡面，坡面平整度的允许偏差宜为20MM，在坡面喷射混凝土支护前，应清除坡面虚土。土钉墙施工可按下列顺序进行1应按设计要求开挖工作面，修整边坡，埋设喷射混凝土厚度控制标志；2喷射第一层混凝土；3钻孔安设土钉、注浆、安设连接件；4绑扎钢筋网，喷射第二层混凝土；5设置坡顶、坡面和坡脚的排水系统。杂填土、砂土一般为水土分算，而粘性土一般为水土合算。设计降水深度在基坑范围内不宜小于基坑底面以下05M，排水沟和集水井宜布置在拟建建筑基础边净距04M以外。排水沟边缘离开边坡坡脚不应小于03M。在基坑四周或每隔30M40M应设一个集水井。土的名称KN/M3CKPA单位（度）KPASQ1填土1912271382021粉质粘土（可塑）1912551677022粘土（软塑）176241564023淤泥（软塑）155752952024中砂（稍密）185029403层粉土（可塑）183312207804层砂质粘土17924318775312本工程所输入的理正软件电算参数第一区土层层数4序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土MKN/M3KN/M3KPA度KPAKPA1杂填土4430191191227138200200分算2淤泥质土30001551557530200200合算3中砂120018518500290400400分算4粘性土3500179179243184750750合算土钉道数5序号水平间距M垂直间距M入射角度度钻孔直径MM110000500150110210001000150110310001000150110410001100150110510001100150110施工过程中内部稳定满足系数1000土钉选筋计算结果土钉号土钉拉力抗拉土钉拉力稳定计算钢筋面积配筋配筋面积11157319101D16201121961220411D182545315964121371D182545440670723571D18254551345155558291D286158第二区土层参数土层层数3序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土MKN/M3KN/M3KPA度KPAKPA1杂填土0640191200227138200200合算2粘性土5700183183312207800800合算3粘性土5800179179243184750750合算土钉参数土钉道数5序号水平间距M垂直间距M入射角度度钻孔直径MM110000500150110210001000150110310001000150110410001100150110510001100150110施工过程中内部稳定满足系数1000土钉选筋计算结果土钉号土钉拉力抗拉土钉拉力稳定计算钢筋面积配筋配筋面积10049216401D16201120030010011D1211313001123721D1211314062939781D12113151552989931D121131第三区土层参数土层层数3序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土MKN/M3KN/M3KPA度KPAKPA1杂填土5140191191227138100100分算2粘性土1600191191255167700700合算3粘性土9400179179243184750750合算土钉参数土钉道数5序号水平间距M垂直间距M入射角度度钻孔直径MM110000600150110210001200150110310001300150110410001300150110510001300150110土钉选筋计算结果土钉号土钉拉力抗拉土钉拉力稳定计算钢筋面积配筋配筋面积1342949791D12113127230910311D121131336099333081D2238014701140546851D254909567587629231D203142第四区土层参数土层层数3序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土MKN/M3KN/M3KPA度KPAKPA1杂填土0600191200227138200200合算2粘性土3500191191255167700700合算3粘性土13000179179243184750750合算土钉参数土钉道数5序号水平间距M垂直间距M入射角度度钻孔直径MM110000600150110210001200150110310001300150110410001300150110510001300150110土钉选筋计算结果土钉号土钉拉力抗拉土钉拉力稳定计算钢筋面积配筋配筋面积10058519511D16201120036512151D141539310050316781D162011431985828581D203142559470125761D203142第五区土层参数土层层数2序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土MKN/M3KN/M3KPA度KPAKPA1粘性土2600191191255167700700合算2粘性土9400179179243184750750合算土钉参数土钉道数4序号水平间距M垂直间距M入射角度度钻孔直径MM110000600150110210001300150110310001300150110410001300150110土钉选筋计算结果土钉号土钉拉力抗拉土钉拉力稳定计算钢筋面积配筋配筋面积10034211411D1415392002658831D121131311358719561D162011427031411721D141539第六区土层参数土层层数3序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土MKN/M3KN/M3KPA度KPAKPA1杂填土1690191191227138200200分算2粘性土5200176176240156400400合算3淤泥质土09001551557530200200合算土钉参数土钉道数3序号水平间距M垂直间距M入射角度度钻孔直径MM110000500150110210001000150110310001000150110土钉选筋计算结果土钉号土钉拉力抗拉土钉拉力稳定计算钢筋面积配筋配筋面积172673121D121131247672241D121131331862881D121131第七区土层参数土层层数3序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土MKN/M3KN/M3KPA度KPAKPA1杂填土0600191191227138200200分算2粘性土2000176176240156400400合算3淤泥质土33001551557530200200合算土钉参数土钉道数3序号水平间距M垂直间距M入射角度度钻孔直径MM110000500150110210001000150110310001000150110土钉选筋计算结果土钉号土钉拉力抗拉土钉拉力稳定计算钢筋面积配筋配筋面积109682261D121131200903001D121131325431511031D121131第八区土层参数土层层数3序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土MKN/M3KN/M3KPA度KPAKPA1杂填土2100191191227138200200分算2粘性土2000176176240156400400合算3淤泥质土33001551557530200200合算土钉参数土钉道数3序号水平间距M垂直间距M入射角度度钻孔直径MM110000600150110210001800150110310001300150110土钉选筋计算结果土钉号土钉拉力抗拉土钉拉力稳定计算钢筋面积配筋配筋面积1721846141D121131210754017991D162011353066022971D18254532基坑支护的电算合理性判断与调整321安全稳定系数电算出来的结果，施工安全稳定系数要大于等于1300。322东侧水管调整由于本工程东侧距离地下室外墙35M处有一个埋深21M，管径为15M的水管。为了使土钉不穿插于水管中，对此区域的土钉竖向间距进行适当的调整，以满足要求。如第八区的土钉垂直间距M调整为0600，1800，1000M。323土钉长度的调整。单根土钉抗拉承载力计算应符合下式要求0125JKUJT式中为第J根土钉受拉荷载标准值，为第J根土钉抗拉承载力设计值。JKUKT单根土钉受拉荷载标准值可按下式计算/COSKAJKXZJJ其中为荷载折减系数，为第J个土钉位置处的基坑水平荷载标准值；AJK对于基坑侧壁安全等级为二级的土钉抗拉承载力设计值应按试验确定,基坑侧壁安全等级为三级时可按下式计算图61401UJNJSIKLTDQ为土钉抗拉抗力分项系数，取13。是第J根土钉锚固体直径，为土NJDSIKQ钉穿越第I层土体与锚固体极限摩阻力标准值，应由现场试验确定。为第J根土钉在直线破裂面外穿越第I层稳定土体内的长度，破裂面与水平L面的夹角为2K按以上公式进行土钉长度调整，并综合考虑施工条件。调整结果如下表所示第一区土钉号土钉原长度MM土钉直径调整后土钉直径调整后土钉长度1109601D161D18110002111201D181D18110003110701D181D18110004114401D181D18110005167901D281D2510000第二区土钉号土钉原长度MM土钉直径调整后土钉直径调整后土钉长度130501D181D186000224401D181D186000318301D121D186000421901D121D186000517101D121D184000第三区土钉号土钉原长度MM土钉直径调整后土钉直径调整后土钉长度1109801D121D18100002108101D121D18100003110101D221D2211000484101D251D258000541401D201D184000第四区土钉号土钉原长度MM土钉直径调整后土钉直径调整后土钉长度147601D161D186000250001D141D186000347001D161D186000449301D201D186000534901D201D184000第五区土钉号土钉原长度MM土钉直径调整后土钉直径调整后土钉长度132901D141D185000234601D121D185000337001D161D185000416701D141D184000第六区土钉号土钉原长度MM土钉直径调整后土钉直径调整后土钉长度122201D121D184000214301D121D184000311201D181D184000第七区土钉号土钉原长度MM土钉直径调整后土钉直径调整后土钉长度117601D121D184000220001D121D184000350701D181D183000第八区土钉号土钉原长度MM土钉直径调整后土钉直径调整后土钉长度147801D121D186000248201D141D186000349201D161D186000492901D181D186000第四章管桩基础设计41单桩承载力的计算方法与资料411场地分区根据工程地质报告，选择强风化花岗岩带为地基持力层。承台顶面标高即地下室底板面标高。根据强风化花岗岩带的埋深、土质情况的的不同，将场地划分为七个区。分区如图所示，在附录中。412单桩承载力的计算方法管桩的选择（定值）选用PHC500AB型，桩身混凝土强度等级为C80，桩径D500MM，桩壁厚度T100MM，则80MPA。FC桩长的确定桩端进入强风化岩的深度为桩径的13倍，本工程取3D为15M，桩伸入承台的高度为100MM。由工程地质报告资料可知建筑标高0000对应的绝对标高为2430M。桩长承台顶面的绝对标高强风化岩的绝对标高承台高度1501（单位M）桩身竖向承载力设计值RP03（805）314（）03PPECAFR3052/42826KN1其中2244013MP根据广东省管桩基础规范，管桩基础的单桩竖向承载力设计值符合下式规定/UKSQ而根据土的物理指标与承载力参数之UKSIKIPKPQUQLQA间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值。比较和两者，取较小值。所以取单桩承载力为MINARPRPA,其中，式中、按表1取值；314057MSIP表1管桩的侧阻力及端阻力修正系数土（岩）的类别桩侧阻力修正系数SI桩端阻力修正系数P粘性土095105120130粉土、粉砂095105115130砂土（粉砂除外）095105100115砾砂、角砾圆砾、碎石、卵石090100090100花岗岩残积土080090105125强风化岩100110110135413柱底反力设计值PKPM电算所得柱底反力设计值如下表PKPM柱底反力设计值编号分区NVXVYMXMY加上半层的柱轴力1五区806616163922611071Z2五区9569115040718713058Z3五区140715070124419396Z4五区1033819040730715395Z5六区8791185961653011487Z6五区74864421377310248Z7五区149112123413520482Z8五区5918137791272255918Z9六区20493092824491425263Z10六区146520531543371465Z11六区90357239661189035Z12五区7968545858810738Z13六区3056466741310933704Z14六区48273203771353348273Z15六区5557623226742137755576Z16七区533849439363115653384Z17五区132116135611017371Z18五区16982192324931523811Z19五区1941282070813424807Z20五区5112371121865978324Z21五区10603154589325314878Z22六区5920963912725410763329Z23六区5421717314123127354217Z24七区106623189731149231106623Z25五区11916571482510781191Z26五区24074908133215149126854Z27五区1435960648479899519029Z28五区98233543685712243Z29六区5517115713566925657039Z30六区560162781442344356016Z31七区1076082266931096323107608Z32一区306722924787884830672Z33一区1274580816422519123812745Z34一区251854641388218972225185Z35七区14148207615101732814148Z36一区3056730650382950230567Z37一区12842758170392622875128427Z38一区25163644814082223667251636Z39七区1410891976131016288141089Z40四区12336691145235113412336Z41四区23769911206335149626549Z42四区1395774355906121918627Z43四区8834683179751125Z44三区55933281236484157801Z45三区557582771422843755758Z46二区1065312186911099279106531Z47四区52763731371466048488Z48四区927720227712713552Z49四区7063111651041837063Z50三区58984841127813563104Z51三区5328417413922727753284Z52二区1037641947221145279103764Z53四区1271577457712716875Z54四区135255927419720354Z55四区18659492297924054Z56四区80030709171110773Z57三区30622667212910933762Z58三区474221997813732147422Z59三区53938232614137153938Z60二区530849539463515653084Z61四区74451317322210207Z62四区1505225453320621Z63四区6479131831332156479Z64三区20282072754451125052Z65三区14447203325633414447Z66三区8955738651148955Z67四区8031123649219911036Z68四区9582114040818313071Z69四区14168145130823319494Z70四区10351205091533115408Z71三区8805215810733911501Z72五区18784474651106677818784Z73四区16693491625102380516693Z74五区1322459660498897813224Z75四区18501606637104299618501Z76五区81854835258788185Z77四区1147648215356811476JLQ11110756361759586221325031642132931121194763778882JLQ1合3553782777175909JLQ2111190648618883842110048361491076633131873163310429JLQ2合353827047672063176半地下室补充内力Z1Z67300552587914Z2Z6834895045675297Z3Z69532625815517721786Z4Z705057179766831301Z5Z71269672213463547Z6Z6127623632952346Z7Z6255712510287624Z9Z6447790726781014554Z12Z56277162096Z13Z573149248255Z17Z53416295923281Z18Z546829819243259674Z19Z5553951274116161005Z20Z473212727106246769Z21Z484275406512453261Z22Z494121451424949Z26Z4127821121979229Z27Z42467693515376572Z28Z432425510431442Z29Z441868369553272442按计算单桩承载力和判断桩数421第一区单桩承载力的计算以33号柱来分析强风化岩埋深2310M，标高为161M，根据桩顶轴力值初选承台高取15M，桩长为L243416115012029M由22工程地质剖面图可得的主要参考ZK5的土质参数土类别粘土（软塑）淤泥质土中砂硬质粘土全风化花岗岩强风化花岗岩土层厚度（M）3390909398615165710639102891074910930857022653ASIKIPKRUQLAKN比较和两者，取较小值。所以取单桩承载力为MINAPRPA,R2386KN取R2400KN对于第一区32号36号桩的柱脚轴力为F3067KN进行荷载调整，加上底层墙荷载3067125417123167097，采用单桩承台。/13567240KFN33号37号的柱脚轴力为F12842KN进行荷载调整，加上底层墙的荷载1284212（5417285）12961KN，采用五桩承台。/9135KR34号38号的柱脚轴力为34号柱F25185KN进行荷载调整，加上底层墙的荷载2518512（5417）2527078，采用九桩承台。/1352704KFN422第二区单桩承载力的计算强风化岩埋深1950，标高为795，根据桩顶轴力值初选承台高取12M，桩长为L2431579512161525M，取L16M由33工程地质剖面图可得的主要参考ZK9的土质参数土类别淤泥质土砂质粘土全风化岩强风化岩土层厚度M53662515165710285310826108572025ASIKIPKRUQLAKN而KN6P故取单桩承载力RMIN2088KN取R2100KNPA,对于第二区46号52号柱的最大柱脚轴力为N10653KN，采用四桩承台。/13506372KFNR60号柱柱脚轴力为N5308KN故采用两桩承台/81K423第三区单桩承载力的计算强风化岩埋深1900M，标高为570，电梯井承台高取20M桩长为L24345570216137M，取L14M三桩承台取12M,桩长为L243455701216145M，取L15M单桩承台取08M,桩长为L243453660816147M，取L15M由22工程地质剖面图可得的主要参考ZK6的土质参数土类别淤泥质土中砂砂质粘土全风化岩强风化岩土层厚度M3417635151657102834107109610857302523ASIKIPKRUQLAKN而KN26P故取单桩承载力RMIN2321KN取R2350KNPA,对于第三区剪力墙02525（5030）50KN/M50（54452）695KN电梯井内力为110751325011211135269536258KN，根，采用十六桩承台。12/35126835170KFNR45号51号58号59号（共4个），最大柱脚内力为45号5575KN进行荷载调整，加上底层结构的荷载557512（28525）5639KN，故采用两桩承台。/98235K44号50号柱的最大柱脚内力为6310KN进行荷载调整，加上底层结构的荷载631012（302221）2830256551KN采用三桩承台/1621350KFNR64号65号66号71号柱（共4个），最大柱脚内力为64号柱2505KN进行荷载调整，加上底层结构的荷载25052834182651KN采用单桩承台/82K57号柱脚内力为3376KN，进行荷载调整，加上底层结构的荷载337628（301828）3588，故采用两桩承台。/13581320KFNR424第四区单桩承载力的计算强风化岩埋深1600，标高为866，根据桩顶轴力值初定为单桩，承台高取08M，桩长为L243586608161144M，取L12M由33工程地质剖面图可得的主要参考ZK3的土质参数土类别粉质粘土砂质粘土全风化岩强风化岩土层厚度M13458351516571082341095810857302624ASIKIPKRUQLAKN而KN26P故取单桩承载力RMIN2040KN取R2050KNPA,对于第四区此区所有柱中，41号柱为最大柱脚轴力N2654KN进行荷载调整，加上底层结构的荷载265412（5026）2745KN，采用单桩承台。/13574092KFN425第五区单桩承载力的计算强风化岩埋深2100M，标高为366，根据桩顶轴力值初定为单桩，承台高取08M，桩长为L243636608161544M，取L16M由22工程地质剖面图可得的主要参考ZK1的土质参数土类别粉质粘土砂质粘土全风化岩强风化岩土层厚度M07494451516571067410941085740223652ASIKIPKRUQLAKN而KN26P故取单桩承载力RMIN2342KN取R2350KNPA,对于第五区此区最大柱脚轴力为26号柱N2685KN进行荷载调整，加上底层结构的荷载268512（5026）2776KN根，故采用单桩承台。/135276087KFN426第六区单桩承载力的计算强风化岩埋深2150M，标高为366，电梯井承台高取20M桩长为L24363662161424M，取L15M三桩承台取12M,桩长为L243636612161504M，取L15M单桩承台取08M，桩长为L243636608161544M，取L16M由33工程地质剖面图可得的主要参考ZK4的土质参数土类别砂质粘土全风化岩强风化岩土层厚度M1114015165710910857401052120325ASIKIPKRUQLAKN而KN86P故取单桩承载力RMIN2501KN取R2500KNPA,对于第六区剪力墙02525（5030）50KN/M50（54452）695KN电梯井内力为11190110041318713569536089KN，根，采用十六桩承台。12/3512608935128KFNR14号15号23号30号（共4个），最大柱脚内力为30号5602KN进行荷载调整，加上底层结构的荷载560212（28525）5666KN，故采用两桩承台。/7250K22号29号柱的最大轴力为22号6332KN进行荷载调整，加上底层结构的荷载633212（302221）5230256705KN采用三桩承台/1367198250KFNR9号65号，66号（共3个），的最大轴力为9号2526KN进行荷载调整，加上底层结构的荷载252652（3418）11182816KN故采用单桩承台。/8K13号柱柱脚内力为3370KN，进行荷载调整，加上底层结构的荷载337052（3018）3620，故采用两桩桩承台/13562017KFNR427第七区单桩承载力的计算强风化岩埋深2010M，标高为734，根据桩顶轴力值初定为六桩，承台高取15M，桩长为L2431573415161556M，取L16M由22工程地质剖面图可得的主要参考ZK7的土质参数土类别粉质粘土砂质粘土全风化岩强风化岩土层厚度M2468446151657108246109841085746023526ASIKIPKRUQLAKN而KN2P故取单桩承载力RMIN2496KN取R2500KNPA,对于第七区35号39号柱的最大柱脚轴力为35号柱N14148KN，采用五桩承台。/1354820KFN24号31号柱的最大柱脚轴力为N10760KN，采用四桩承台。/76135KR16号柱的柱脚轴力为N5538KN，采用两桩承台。/13581720KFNR按桩分区整理得下表区号单桩承载力承台的桩数第一区R2400KN单桩五桩九桩第二区R2100KN两桩四桩第三区R2350KN单桩两桩三桩十六桩第四区R2050KN单桩第五区R2350KN单桩第六区R2500KN单桩两桩三桩十六桩第七区R2500KN两桩四桩五桩43承台设计431基本取值与圆桩换算承台材料混凝土选用C30，1430PA；钢筋选用HRB335，300N/FTFY。所有桩的直径D500MM。M2管桩的桩径换算圆桩换算成方桩按等周长原则换算为方桩的边长MBP405143按等面积原则换算为方桩的边长32432五桩承台的计算五桩承台（以37号柱为例，第一区）（1）桩的类型和尺寸已经选定，所有桩为圆管桩，直径D500MM（2）初选桩的根数37号的柱脚轴力为F12842KN进行荷载调整，加上底层墙的荷载1284212（5417285）12961KN，采用五桩承台。/35129635410KFNR（3）初选承台尺寸如图所示，柱距如图所示。承台长边取A34M,承台短边取B30M承台高H15M，140M，0取承台底纵向受力钢筋到承台底面的距离为100MM。（4）计算桩顶荷载37号柱的基础设计内力值（以标高为1500M为准）N12961KN,58KN,170KN,XVY26XMKN8YM换算到标高为4000M，N12961KN,58KN,170KN,XYV265407XXVKN82513YYMKN计算桩顶荷载，桩顶竖向力设计值96NIFNMAXMAX22MAX,IYXIIIVHMVH2318KN，2866KN224075812941053759812（5）承台受冲切承载力验算A柱边冲切KNLF19653IN受冲切承载力截面高度影响系数的计算HP0180422HP冲切剪跨比及系数A的计算5635104OX0818720OX，取值02152024YOH082Y00000XCYYCXHPTBAHAF218710025）21（12035）0942143014021093KN10359KN满足要求FLB角桩向上冲切1075M，035M，025，025M，2CAX1OX1OXAY1OY102OY1056240X12Y【】/1ACXYYXHFOTP【124（075025/2）14（075035/2）】094214301404488KN3140KN可以NMAX（6）承台受剪切承载力计算按公式剪切剪跨比和冲切冲跨比对比可得剪跨比与以上冲0/XH00/XAH跨比相同。受剪切承载力截面高度影响系数的计算HS1/41/486980HSO对于斜截面（介于033之间）25X剪切系数175140MAX86906782OHSTKNFB228665732KN可以对于斜截面（值需介于033之间）值取0302YO剪切系数1751463086907912OHSTKNFB228665732KN可以（7）局部受压承载力验算A柱下承台局部承压验算2223109BCAMLNLH73BLLN135150214026341296CLFKNFK满足要求。B桩上承台局部承压验算7850/3/22）（DAM22L41/419650222LN/4160D2BLL785961351020143125600LNC1F334849KN（可以）21N59IFKN式中为局部荷载设计值；为砼强度影响系10；为砼局受压面积；LCLA为砼局部受压将面积；为局部受压时的计算底面积。LNABA（8）承台受弯配筋计算KNM259023XIYNM6SYO380914FH2选用1425，6872，沿平行Y轴方向均匀布置S3110KNM25906YISO31827094FA2选用1725，8245，沿平行X轴方向均匀布置S配筋简图433九桩承台的计算九桩承台（以34号柱为例，第一区）（1）桩的类型和尺寸已经选定，所有桩为圆管桩，直径D500MM（2）初选桩的根数34号3的柱脚轴力为F25185KN进行荷载调整，加上底层墙的荷载2518512（5417）2527078，采用九桩承台/52701354KFNR（3）初选承台尺寸如图所示，柱距S30D15M。承台一边取A40M,承台另一边取B40M，为正方形承台。承台高H20M，190M，0取承台底纵向受力钢筋到承台底面的距离为100MM。（4）计算桩顶荷载33号柱的基础设计内力值（以标高为1500M为准）N25270KN,46KN,139KN,XVY218XMKN72YKNM计算桩顶荷载，桩顶竖向力设计值2570N69IFKNNMAXMAX22MAX,IYXIIIHVH1842798661873076922739KN，2826KN（5）承台受冲切承载力验算A柱边冲切KNLF25709250IN受冲切承载力截面高度影响系数的计算HP09HP冲切剪跨比及系数A的计算1825609510OX04OX1825708470291YOH049Y000002XCYYCXHPTBAAF21214085）1298（12095）09143019026852KN22501KN满足要求FLB角桩向上冲切075M，095M，05，085M，12X1OX1OXAY1OY10447OY1056082X1147Y【】/2ACXYYXHFOTP【08（075085/2）11（075095/2）】091430195593KN2826KN可以NMAX（9）承台受剪切承载力计算按公式剪切剪跨比和冲切冲跨比对比可得剪跨比与以上冲0/XH00/XAH跨比相同。受剪切承载力截面高度影响系数的计算HS1/41/4085809HSO对于斜截面（介于033之间）5X剪切系数171650MAX84091723OHSTKNFB328268478KN可以对于斜截面（值需介于033之间）047YO剪切系数151208234697OHSTKNFB328268478KN可以（10）局部受压承载力验算A柱下承台局部承压验算22231476BCAMLN8LH768LLLN13513502413068152570CLFKNFK满足要求。B桩上承台局部承压验算74/22）（DABM222L/431/41965022LN/1560D2BLL7850962135