【长沙】32层住宅基坑支护方案、施工组织设计及验算_secret

I目录摘要1ABSTRACT2前言1第一篇基坑支护工程方案设计211工程概况212工程地质条件3121场地位置及地形、地貌3122地层分布及岩土性状3123岩土的物理力学性质313水文地质条件414本基坑的特点分析4第二章设计依据及设计原则521本基坑工程设计依据5211相关设计规范规程5212相关资料522基坑支护设计原则与设计思路5第三章基坑支护方案论证731支护方案对比分析7311桩锚支护7312土钉墙支护8313地下连续墙932地下水的控制10321集水井降水10322轻型井点降水11323高压旋喷止水帷幕11324控水方案分析1133支护方案的确定11331技术可行性比较11332经济合理性比较12333综合论证12第四章基坑支护结构设计及其计算验算1341设计计算参数及其说明13411基坑分段13II412各段岩层厚度及设计参数13413计算用到的公式14414附加荷载的选取1542支护结构设计计算15421西面的桩锚设计（AB段）15422东面的土钉墙设计（DE段）31423北面的土钉墙设计（BCD段）38424南面的土钉墙设计（AFE段）41第二篇施工组织设计44第一章施工组织设计依据4511技术设计资料45111工程概况45112工程地质条件45113水文地质条件46114本基坑的特点4712支护方案、降水方案简述47第二章施工技术4921施工准备及场地平面布置49211施工准备49212施工场地平面布置4922降水方案施工技术5023支护结构施工技术50231桩锚施工50232土钉墙支护施工5424土石方开挖57241土方开挖顺序57242土方施工技术57243挖土注意事项5825施工设备机构选型58第三章施工质量控制及其标准6031质量保证体系6032质量保证措施60321施工技术的质保措施60322施工操作中的质保措施61323施工材料的质保措施62III33成品保护62第四章基坑监测与信息化施工6441基坑观测内容64411自然环境监测64412支护位移、沉降观测及周边环境监测64413桩内力和支撑轴力监测65414监测频率与监测时间65415监测要求6542监测项目的警戒值6543信息反馈渠道及应急措施66431信息反馈渠道66432应急措施66第五章计划工期与施工进度控制6751计划工期的确定6752工期保证措施67第六章安全文明施工与环境保护7161安全文明施工制度与措施7162环境保护要求与措施7263季节性施工注意事项73第七章组织机构与岗位责任制7471组织机构7472施工人员计划安排组织机构与岗位责任74结论76参考文献771摘要通过在长沙市XXXX国际公寓基坑支护工程工地的实地操作,并参考相关资料、规范规程做出了本基坑的支护设计、施工组织设计和工程预算。基坑西面有临近建筑物，且与基坑开挖线距离仅为20M，考虑到支护稳定性和控制边坡位移量，采用桩锚支护；其他各向无临近建筑，且具有一定放坡空间，采用土钉墙支护。通过设计计算，并根据这些设计参数进行验算，得出最终的设计参数。在施工组织设计中详尽的说明了本工程的施工明细。最后根据湖南及周边省份相关定额作出了工程预算书，工程总造价为217776210元，单价为103703元/M2。关键词基坑支护；桩锚支护；土钉墙；施工组织设计；工程预决算2ABSTRACTACCORDINGTOTHEPRACTICEEXPERIENCEINCONSTRUCTIONSITEOFXXXXINTERNATIONALAPARTMENTINCHANGSHAASWELLASRELATEDMATERIALSANDCODES,THECORRELATIVEDESIGN,CONSTRUCTIONMANAGEMENTPLANANDENGINEERINGBUDGETWEREDESIGNEDTHEREARESOMEIMPORTANTBUILDINGSTOTHEWESTOFTHEPIT,WHICHIS20MAWAYFROMEXCAVATIONCONSIDERINGTHESUPPORTSTABILIZATIONANDCONTROLOFSLOPESHIFTING,PILEDANCHORSUPPORTISADOPTEDANDTHEREISCERTAINLYPUTTHESPACEOFSLOPEOFTHEOTHERSIDES,WHILENOLARGEBUILDINGSTANDSCLOSE,THEREFORETHESOILNAILINGWALLISEMPLOYEDTHROUGHDESIGNCALCULATION,ANDTHECHECKINGCOMPUTATIONONTHEBASISOFDESIGNCALCULATIONPARAMETERS,THEFINALPARAMETERSWEREOBTAINEDTHEDETAILSOFTHECONSTRUCTIONAREPRESENTEDINCONSTRUCTIONMANAGEMENTPLANFINALLY,THEPROJECTBUDGET,INACCORDANCEWITHRELATIVEQUOTASOFHUNANANDNEIGHBORINGPROVINCES,ISSUBMITTED,INWHICHTHETOTALCOSTOFTHEPROJECTIS216676916YUAN,THATIS,103179YUANPERSQUAREMETERKEYWORDSEXCAVATIONSUPPORTPILEDANCHORSUPPORTSOILNAILINGWALLCONSTRUCTIONMANAGEMENTPLANENGINEERINGBUDGET1前言作为建筑基础工程的一部分，基坑工程是施工开挖与结构工程、岩土工程、环境工程等诸多学科的交叉，随着我国经济建设的迅速发展，涉及到基础基坑开挖和支护的工程越来越多。从现在的基坑工程研究来看，基坑工程技术复杂，综合性强，难点很多。本论文的场地是长沙XXXX有限公司拟建的XXXX国际公寓基坑，位于长沙市岳麓大道南侧与银盆北路交汇处，西面紧邻长沙市岳麓区人民法院。我通过在工地的实地操作和对相关资料、规范的查阅，编写出了该基坑支护工程的支护设计方案、施工组织设计和工程预算书。本次方案的设计，是我对本专业的相关知识进行较深理解和应用的过程，但由于本人水平有限和经验的缺乏，难免出现不足之处，恳请批评指正。2第一篇基坑支护工程方案设计第一章设计条件及其分析11工程概况长沙XXXX有限公司拟建的XXXX国际公寓位于长沙市岳麓大道南侧与银盆北路交汇处，西面紧邻长沙市岳麓区人民法院，占地面积约4万平方米，建筑面积约3万平方米，主体建筑物32层，2层地下室。基坑支护面积约2100平方米，现有地坪标高在45984758M，基坑开挖底板标高为378M，开挖深度约为90M。场地周边环境及平面分布图见图11。本设计为临时支护，设计使用年限小于等于两年。本工程业主单位为长沙XXXX有限公司，勘探施工单位为XXXX设计院。下下下下下下下下下下下8FNABCDE下378M21015015023028040519074010下下下下8F下下下下8F下27805360下下下303001图11场地周边环境及平面分布图312工程地质条件121场地位置及地形、地貌长沙XXXX有限公司长沙XXXX国际公寓基坑工程位于长沙市岳麓大道南侧与银盆北路交汇处，西面紧邻长沙市岳麓区人民法院。现有地坪标高在45984758M之间。122地层分布及岩土性状钻探揭露，场地内主要地层从上至下有素填土（QML）、淤泥质粘土（QH）、残积粉质粘土（QEL,下伏基岩为元古界板溪群板岩（PT）。各地层的野外特征描述如下1素填土（QML）红褐色，松散，湿，粉质粘土组成，顶部含少量碎石、砾石及建筑垃圾，分布均匀，厚度0979M；2淤泥质粘土（QH）灰黑色，流塑，很湿，成份为粘性土，局部见少量碎石，分布不均匀，厚度05610M；3残积粉质粘土（QEL）褐黄色，硬塑坚硬，湿。由板岩风化而成，局部夹少量碎石。分布厚度不均，厚度0561M；4强风化板岩（PT）黄灰色，节理裂隙极发育，岩芯破碎，呈碎块状及极少量柱状。属于极软岩，场内均有分布，厚度15153M。其下部为中风化岩，厚度不详；5中风化板岩（PT）略。与本基坑开挖支护有关的土层主要是素填土、淤泥质粘土、残积粉质粘土、强风化板岩。123岩土的物理力学性质表11岩土物理力学参数表土层名称土层厚度（M）天然密度（KN/M3）粘聚力C（KPA）内摩擦角（度）锚固体与土层粘结强度（KPA）素填土09791951210020淤泥质粘土07261901150154残积粉质粘土05612012018065强风化板岩151532344030016013水文地质条件根据勘察报告，主要赋场内地下水类型为基岩裂隙水，局部含上层滞水，勘探期间钻孔地下水位0324M。水质分析表明，地下水对混凝土及混凝土中的钢结构不具腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。基坑开挖施工时需要作水文观测，以便判断是否需要排、降、堵等工程措施，减少其对基坑稳定性的不利影响。14本基坑的特点分析1该基坑的周边环境条件（1）基坑西边（AB段）紧邻岳麓区人民法院三栋8层居民楼（相距仅为2M），无放坡空间；（2）基坑北边、南边（BCD、AFE两段）无相邻建筑，基坑底边线距建筑红线30M，有一定的放坡空间；（3）基坑东边（DE段）相邻银盆北路（距道路中心线距离约为27M），无重要建（构）筑物，有较大的放坡空间。2本工程基坑的安全等级（1）西向为一级，重要性系数取值110。（2）南、北、东向为二级，重要性系数取值10。3根据中国地震动参数区划图（GB83062001），本基坑抗震设防烈度为6度。4基坑使用年限设计使用年限小于等于两年。5基坑西面紧邻已有建筑，且距离基坑坑壁仅20M，对噪音和振动要求严格，因而不适合于采用机械施工桩基。6场地内地下水主要为基岩裂隙水，局部含上层滞水，且无地下径流，所以本场地的施工受地下水影响不大。5第二章设计依据及设计原则21本基坑工程设计依据211相关设计规范规程1建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）；2建筑边坡工程技术规范（GB503302002）；3基坑土钉支护技术规程（CECS9697）；4建筑桩基技术规范（JGJ9494）；5锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB500862001）；6建筑地基基础设计规范（GB500072002）；7土层锚杆设计与施工规范（CECS2289）；8长沙市挡土墙及基坑支护工程设计、施工与验收规程（DB43/0091999）；9中国地震动参数区划图（GB83062001）。212相关资料1湖南省勘测设计院提供的长沙市XXXX国际公寓岩土工程详细勘察报告2008年8月；2湖南省邮政科研规划设计院有限公司提供的XXXX国际公寓总平面图、地下室一、二层平面图。22基坑支护设计原则与设计思路1本设计遵循的基本原则是“安全、经济、可行”，以满足稳定、强度、变形三方面的设计要求进行分析论证；2设计中遵循建筑基坑支护设计、施工、监测的相关规范规程，由于基坑工程的复杂性和综合性，对比参照了多个规范；3在保证基坑本身及周边建筑物的安全，包括不产生强度破坏和不妨碍正常使用的前提下，充分考虑了本项目的后续施工和不会对相邻单位产生不良影响；4在认真研读岩土工程勘察报告、并充分进行现场调查研究和分析的基础上，进行了多种方案的设计计算和技术经济分析对比，最大限度地优化设计方案，以达到尽可能降低工程造价的目的。65充分考虑了各种不确定的因素，为信息化施工基坑监测和变形控制提出了指导性建议。7第三章基坑支护方案论证根据第一、二章的内容可知，该设计为基坑临时支护，设计使用年限小于等于两年，但由于基坑最大开挖深度达9M，因此对基坑顶部的水平位移要求也较为严格。31支护方案对比分析经初步分析，适合该基坑的支护方案有桩锚支护、土钉墙支护和地下连续墙等方法，下面分别对这三种方案进行分析论证。311桩锚支护桩锚支护结构是继桩、墙、撑、锚支护之后的一种用于土体开挖和边坡稳定的新的挡土技术,是当前我国基坑支护结构的主要形式之一，它利用柱列式间隔布置钢筋混凝土挖孔、钻冲孔灌注桩等作为主要挡土结构，并在桩与桩之间安置锚杆，用锚杆支撑可施加预应力或预加力，使其支护结构在土体发生变形前发挥作用，更好的控制基坑变形。1桩锚支护的作用原理密排的护壁桩具有较高的抗剪和抗弯能力，同时由于锚杆的锚固段和土体共同作用给密排的护壁桩以预拉力，阻止基坑支护体系的变形，两者相结合，提高了整个支护体系的稳定性。2桩锚支护的主要特点（1）桩锚支护结构适用于坑深8M的深基坑，与悬臂桩相比，其嵌固深度、桩径、配筋率可大大减小，桩锚支护成本低于悬臂式排桩结构。（2）桩锚支护较好的控制了桩顶位移量，提高了基坑安全性。可根据周边环境的要求，增减锚杆的数量、长度、位置来有效地控制基坑围护结构变形位移量，而且在基坑开挖过程中，根据变形值的大小和发展趋势，可方便地调节施加于锚杆的预应力值，因而有利于信息化施工和变形控制。（3）对压力水土层及卵砾石层，应用高压射水钻杆及金刚石钻杆的钻机。（4）桩锚支护结构本身不具备止水功能。因此，一般只适用于地下水位以上的基坑。当地下水位高于基坑底板时，则需要增设止水帷幕或采取基坑降水措施。3适用范围8桩锚支护适用于各种粘土、砂土、地下水位较高的地层情况，特别是黏性土周边有大的集中荷载或变化荷载的场区。软土，淤泥质土地区要试验后应用，以避免抗拔力过低造成的影响。4桩型选择桩锚支护中的挡土桩有多种施工方法，如大口径钻冲孔钢筋混凝土灌注桩，人工挖孔钢筋混凝土灌注桩。因人工挖孔桩相对钻孔桩造价低30左右，而且，人工挖孔施工无需大型设备，可在狭窄场地施工，施工噪声小，可多班组、多工作面同时施工，工期进度容易控制，占用基坑施工工期少；并且长沙地区人工挖孔桩技术水平较高，施工质量有保证。因此，在本方案中考虑人工挖孔挡土桩。312土钉墙支护土钉支护是20世纪70年代发展起来用于土体开挖和边坡稳定的一种新型挡土结构。它以土钉作为主要受力构件，由被加固的原位土体、放置于原位土体中密集的土钉群、附着于坡面的混凝土面层和必要的防水系统组成，形成一个类似重力式挡土墙的支护结构，称为“土钉墙”。所谓“土钉”，是指用来加固或同时锚固现场原位土体的细长杆件，通常采取土中钻孔、置入变形钢筋并沿孔全长注浆的方法做成。土钉也可用钢管、角钢等作为钉体，采取直接击入的方法置入土中。土钉依靠与土体之间的界面粘结力或摩擦力，在土体发生变形的条件下被动受力，并主要承受拉力作用。1土钉墙的工作机理（1）土钉对复合体起骨架约束作用（2）土钉对复合体起分担作用（3）土钉起着应力传递与扩散作用（4）土钉对坡面变形起约束作用2土钉墙的特点（1）土钉墙尽可能地保持并提高了基坑侧壁土体的自稳性，土钉与土体形成一个密不可分的整体，共同作用，同时混凝土护面的协同作用也强化了土体的自稳性。（2）土钉长度范围内形成类似重力式挡土墙，用于支撑墙后土体传来的水平荷载。（3）土钉墙提高了边坡整体稳定性和承受坡顶超载能力，增强土体破坏延性，土钉墙破坏一般是从一个土钉处破坏开始，随后周围土体破坏，最后9导致基坑失稳，因此它改变了边坡突然塌方性质，有利于安全施工。（4）土钉施工可根据现场开挖发现的土质情况和现场监测的土体变形数据，及时修改土钉参数，以达到更安全的效果。（5）设备简单，施工方便，噪声小；与土方开挖实行平行流水作业时，可缩短工期；一般来说，成本低于排桩及地下连续墙支护，经济效益好。3土钉墙的适用性当基坑侧壁安全等级为二、三级，周围不具备放坡条件，地下水位较低或坑外有降水条件，临近无重要建筑或地下管线，基坑外地下空间允许锚杆或土钉占用，且土层是地下水位以上或经人工降水后的黏性土、粉土、杂填土，和微胶结砂土等具有一定临时自稳能力的土层，可考虑采用土钉墙支护方式。土钉墙不宜用于没有临时自稳能力的淤泥、淤泥质土、饱和软土、含水丰富的细沙层和砂卵石层。当与有限放坡、护壁桩、预应力锚杆联合支护形成复合土钉墙时，深度可适当增加。313地下连续墙地下连续墙起源于欧洲，20世纪中期我国开始应用地下连续墙。通过开发使用许多新技术、新设备和新材料，现在已经越来越多地用作结构物的一部分或用作主体结构，最近十年更被用于大型的深基坑工程中。在它的初期阶段，基本上都是用作防渗墙或临时挡土墙。1地下连续墙的定义及工作机理利用各种挖槽机械，借助于泥浆的护壁作用，在地下分段挖出窄而深的沟槽，在其内放入钢筋笼并浇注适当的材料而一段段连接成一道具有防渗（水）、挡土和承重功能的连续的地下墙体。2地下连续墙的优点（1）施工时振动小，噪音低，非常适于在城市施工；（2）在城市密集建筑物群中施工，对相邻建筑物和地下设施影响很小，能贴近已建的建筑物施工，最小距离可控制在1M左右；（3）墙体刚度大，用于基坑开挖时，可承受很大的土压力，极少发生地基沉降或塌方事故；（4）防渗性能好，由于墙体接头形式和施工方法的改进，使地下连续墙几乎不透水。3地下连续墙的缺点（1）在一些特殊的地质条件下（如很软的淤泥质土，含漂石的冲积层和10超硬岩石等），施工难度很大。（2）如果施工方法不当或施工地质条件特殊，可能出现相邻墙段不能对齐和漏水的问题。（3）地下连续墙如果用作临时的挡土结构，比其它方法所用的费用要高。（4）施工中需大型设备，要泥浆护壁，相对需较大施工场地且对环境有一定污染，在城市施工时，废泥浆的处理比较麻烦。（5）地下连续墙与地下工程的顶板、底板、水平框架等连接部分的施工也较复杂，同时施工要预留各种管线等孔口，因此地下连续墙施工必须在整个地下工程设计完成之后进行，而不能和其他几个方案一样，可以在初审通过后立即施工。4适用范围地下连续墙对地基的适用范围很广，从软弱的冲积地层到中硬的地层、密实的砂砾层，各种软岩和硬岩等所有的地基都可以建造地下连续墙，主要用于深基坑或施工条件较困难的情况，如在密集的建筑群中施工基坑，对周围地面的沉降，建筑物的沉降要求需严格限制时，宜用地下连续墙。另外，围护结构与主体结构相结合，用作主体结构的一部分，且对抗渗有较严格要求时，也宜用地下连续墙。32地下水的控制基坑的开挖与施工，无论是采用支护体系的垂直开挖还是方坡开挖，如果施工地区的地下水位较高，都将涉及到地下水对基坑施工的影响这一问题。为了保证深基坑工程开挖、地下主体结构施工的正常进行以及地基土的强度免遭损失，当开挖面低于地下水位时，需采取降低地下水位的措施，并于基坑开挖期间在坑内采取排水措施以排除坑内滞留水，使基坑处于干燥的状态，以利施工。基坑工程控制地下水的方法有降低地下水位和隔离地下水两类。其中，降低地下水位的方法有重力式降水和强制式降水；隔离地下水的方法一般为防渗帷幕。321集水井降水集水井降水属于重力降水，是普遍应用的一种人工降低地下水位、排除明水、保障施工的方法。1原理11集水井降水是在开挖基坑时沿坑底周围开挖排水沟，每隔一定距离设集水井，使基坑内挖土时渗出的水经排水沟流向集水井，然后用水泵抽出基坑。排水沟和集水井的截面尺寸取决于基坑的涌水量。2特点及适用条件一般来讲，集水井降水施工方便，操作简单，所需设备简单，费用较低，可以适用于除细砂外的各种土质的施工场合，对于弱透水层中的较浅基坑，当基坑环境简单，含水较薄时，可考虑采用集水井明排水。322轻型井点降水井点降水属于强制式降水，这种方法是通过对地下水施加作用力来促使地下水的排出，从而达到降低地下水位的目的。轻型井点降水是井点降水的一种。1原理沿基坑周围以一定的间距埋入井点管，在地面上用水平铺设的集水总管将各井点管连接起来，在一定位置设置真空泵和离心泵，地下水在真空吸力的作用下经滤管进入井管，然后经集水总管排出，从而降低了地下水位。在这一过程中，井点附近的地下水位与真空区外的地下水位之间存在一个水头差，在该水头差的作用下，真空区外的地下水是以重力的方式流动的，在这两个力的作用下，基坑地下水位才会降低，并形成一定范围的降水漏斗。轻型井点降水也称为真空强制性抽水法。2适用条件轻型井点降水一般适用于粉细砂、粉土、粉质黏土等渗透系数较小的弱含水层，降水深度单层小于6M，双层小于12M。3优缺点采用轻型井点降水，其井间距小，能有效的拦截地下水流入基坑内，尽可能的减少残留滞水层厚度，对保持桩间土的稳定较有利，降水效果较好。其缺点是占用场地大、设备多、投资大，特别是对于狭窄建筑场地的深基坑工程，其占地和费用一般使建设单位和施工单位难以接受，在较长时间的降水过程中，对供电、抽水设备的要求高，维护管理复杂。323高压旋喷止水帷幕高压旋喷止水帷幕属于隔离地下水的方法之一。1原理利用钻机把带有喷嘴的注浆管钻至土层的预定位置，以高压使浆液或水12从喷嘴中喷出，边旋转提升钻杆边喷射浆液，使土体与浆液搅拌混合形成水泥土桩体，称为旋喷桩。利用旋喷桩互相搭接形成的壁状、栅格状等形式的水泥土墙，便形成了一个止水帷幕。2特点高压旋喷注浆可垂直、倾斜和水平喷射，形成的固结体形状可控，耐久性好，隔水性好，材料来源广泛，设备较简单，管理方便，施工较安全。3适用条件高压旋喷法适用于淤泥、淤泥质土、黏性土、粉土、砂土、黄土、素填土和碎石土等地层，当土中很有较多的大粒径块石、大量植物根茎或有较高的有机质，以及地下水流速过大或已涌水时，应根据现场试验确定其适用性。324控水方案分析根据勘察报告，主要赋场内地下水类型为基岩裂隙水，局部含上层滞水，勘探期间钻孔地下水位0324M。经初步分析，由于该基坑地下水无大范围的流通情况，基坑的开挖受地下水影响不大，集水井降水施工简单方便，费用低廉，使用集水井降水比较合理。33支护方案的确定以上提出的三种支护方案从技术上都是可行的，但是各有各的特点，下面对这三种方案进行比较。331技术可行性比较1桩锚支护中桩的控制变形很有效，并且用锚杆支撑可预加应力，使其支护作用在土体发生变形前发挥出来，提高了基坑的安全性。另外，由于使用了锚杆，可使桩的嵌固深度、桩径、配筋率大大减小，相对降低了成本。但桩锚的施工所需设备稍复杂。2土钉墙支护方案较其他两个方案施工简便，工程量少，设备使用简便，材料用量也少，并且在施工过程中噪音小，对周围影响不大。土钉支护的显著优点是与基坑开挖同步进行，随挖随支护使土方暴露时间短，施工速度快，效果好，不占用工期，并且可根据现场开挖发现的土质情况和现场监测的土体变形数据，及时修改土钉参数，以达到更安全的效果。但土钉墙支护的变形较其他两个方案要大。3地下连续墙施工时振动小，噪音低，适于在城市施工，且墙体刚度13大，用于基坑开挖时，可承受很大的土压力，极少发生地基沉降或塌方事故；但施工中需大型设备，要泥浆护壁，相对需较大施工场地且对环境有一定污染，在城市施工时，废泥浆的处理比较麻烦，且地下连续墙与地下工程的顶板、底板、水平框架等连接部分的施工也较复杂，同时施工要预留各种管线等孔口，因此地下连续墙施工必须在整个地下工程设计完成之后进行，而不能和其他几个方案一样，可以在初审通过后立即施工，另外，地下连续墙如果用作临时的挡土结构，比其它方法所用的费用要高。332经济合理性比较工程中的经济性比较主要是从施工费用和工期两个方面进行分析，比较各个方案的经济合理性。土钉墙支护的工程量最小，所需设备简单，在三个方案中成本最低，约为桩锚支护所需费用的50，为地下连续墙的3040，并且土钉墙的施工工期很短，相对另外两种支护方法可缩短工期约1/3以上。而地下连续墙的施工工期和人工挖孔桩相当，但造价是桩锚支护的1315倍。假设该基坑各个侧壁均用同一种支护方案，经过初步的估算，使用桩锚支护费用约需要350万元，使用土钉墙支护约需要176万元，使用地下连续墙约需要500万元。333综合论证经过以上的分析和比较，这三种支护方案在技术上都适合该基坑，但该工程基坑支护只作临时性支护，在方案选择上考虑成本最低，设备最简便，对周围环境影响最小的作为最优方案。1在基坑的西侧（AB段）紧邻有三栋8层的住宅楼，为了保证本基坑的开挖不对原有的建筑产生影响，所以对基坑西侧坑壁的水平位移和坑外土体的垂直沉降要求更加严格，用土钉墙满足不了这一要求，故使用桩锚支护。2基坑北侧（BCD段）和南侧（AFE段）因坑外无临近建筑，且有一定的放坡空间，故采用土钉墙支护。3基坑东面段（DE段）外无临近重要建（构）筑物，且有较大的放坡空间，故该段采用土钉墙支护。综上所述，本基坑的支护方案确定如下1AB段采用桩锚支护；2BCD段采用土钉墙支护；3AFE段采用土钉墙支护；144DE段采用土钉墙支护。基坑降水采用集水井降水。基坑开挖施工时需要做水文观测，以便判断是否需要采取其他排、降、堵等工程措施，以减少对基坑稳定性的不利影响。15第四章基坑支护结构设计及其计算验算41设计计算参数及其说明411基坑分段本基坑开挖深度9M，根据地层情况以及基坑周边环境情况，本基坑可分为4段。各段情况如下AB段（西侧）该段长74M，坑顶标高462M，坑底标高372M，基坑开挖深度9M。紧邻有三栋8层的住宅楼，基础为桩基础，持力层为粉质粘土，距基坑仅2M。BCD段（北侧）该段长365M，坑顶标高46M，坑底标高37M，基坑开挖深度9M。临近无重要建筑物，距离用地红线3M。DE段（东侧）该段长66M，坑顶标高463M，坑底标高373M，基坑开挖深度9M。临近无重要建筑物，与银盆北路相邻，有较大空间，施工时用于放置材料及设置工棚等。AFE段（南侧）该段长595M，坑顶标高463M，坑底标高373M，基坑开挖深度9M。临近无重要建筑物，距离用地红线3M。412各段岩层厚度及设计参数根据勘察报告可得各段岩土层的厚度及土体的各项物理参数如下表41地层厚度及主要物理力学性质参数统计表土层名称东侧土层厚度（M）南侧土层厚度（M）西侧土层厚度（M）北侧土层厚度（M）天然重度KN/M3粘聚力CKPA内摩擦角（度）锚固体与土层粘结强度KPA素填土35405041195121020淤泥质粘土01000919011515残积粉质粘土60505052201201865强风化板岩1151008090234403016016413计算用到的公式1主动土压力系数（41）2TAN45K（42）TA被动土压力系数（43）2TN45P（44）TAK2支护结构水平荷载标准值1）对于碎石土及砂土当计算点位于地下水位以上时（45）2AAAEHQKC当计算点位于地下水位以下时2AAAEHQC（46）JWJWAIWZMHK2）对于粉土和粘性土（47）2AAAEHQC3基坑内部水平抗力标准值1）对粉土和粘性土（48）2PJKIPIIPIEHKC2）对于砂土和碎石土（49）21PJKIPIIPIJWPPIWEHCZHK4土压力17主动土压力为（410）2下上AAEEH被动土压力为（411）下上PP计算高度（412）13H（413）2梯ABH414附加荷载的选取基坑东侧、南侧和北侧没有临近建筑；西侧临近基坑2M有8层的建筑，取荷载Q120KPA，作用在粉质粘土层顶部以下1M处。另外，基坑各向地表均考虑附加荷载，取Q020KPA。42支护结构设计计算本基坑设计中涉及到的地层及各层的土压力系数如下表42土压力系数表土层名称AKAKPPK素填土070084/淤泥质粘土084092/残积粉质粘土053073189138强风化板岩033058300173421西面的桩锚设计（AB段）该侧坑壁深9M，临近基坑壁2M有8层的楼房，取其竖向荷载Q120KPA，由桩基作用在粉质粘土层顶部以下1M处，另考虑坑顶地表均布荷载Q020KPA。设计采用人工挖孔桩，桩径1M，桩心距2M，设置2排锚杆，第一排设于地表下15M处，第二排设于地表下5M处，锚杆间距2M。该侧的附加荷载分布见图41。1当基坑开挖至地表下55M准备做第二道锚杆之前，此时第一道锚杆受轴向拉力最大。1）土压力计算18主动土压力土压力零点位置M01022104958AQCZKC点上部1011ACAAAEHCK95272084KPA60C点下部2122ACAAAEHQKC950307KPA38D点12022ADACDAAEHQKC9553073KPA3841910201050Q20KPAQ120KPA045下下下10图41AB段附加荷载分布图被动土压力D点KPA2PDPECK013852各层土的总土压力及土压力作用点计算KN1106295041572（HZ）ACAEEM33KN221083451782AACDEHM20243CAH此时土压力分布见图422050Q20KPA6209KPA38452KPA下下T14050ABCD图42AB段一次开挖土压力分布图2）锚杆水平拉力计算因EPDEAD，无土压力零点，可取此时开挖坑底D点作为假想土压力零点。对D点取弯矩（414）112ACATHEH45705178024KN12T3）求最大弯矩设计将人工挖孔桩假想为简支梁，最大弯矩应在剪应力为零处，且应该有两个。设正弯矩最大点在B点下M处，由该点剪力为1X111620936245AXEX零得（415）112AXTE21M1326XKPA4AXE剪力零点以上所有力对零点取弯矩得（416）MAX101523AXMTZNM810假设负弯矩最大点在此时开挖坑底D点以下M处，该点土压力强度为2X22223795PXPPEKC由该点剪力为零得（417）2121PDXAAXTE即22537957147834XXM214XKPA3PXEKN2151745362XEM033PXH剪力零点以上所有力对零点取弯矩得MAX11222ACDAAXMEHXEH（418）1225APXT4570174804172385536022KNM9252基坑开挖至坑底时（地表下9M）1）土压力计算主动土压力土压力零点位置M04ZC点上部KPA1629ACEC点下部KPA2308CD点上部12022ADACDAAEHQKC95135073KPA6D点下部2120122ADACDAAEHQC05353KPA9E点120122AEACEAAEHQKC54053073KPA1347F点下部2201332AFACEAAEHQKC95404058KPA7被动土压力E点KPA2013852PEPECKF点上部12FPHCKPA018901389F点下部232PFEPPEHKC23KPA201340173986各层土的总土压力及土压力作用点计算KN1457AEM2HKN2213086531472AACDEHM213AHKN39145712942DEEEHM230AHKN413457AEFM02HKN1152931742PPEFEHM11063PEPFH土压力分布见图43241021050Q20KPA下下下1T1T26209KPA38650KA1239457KPA7P52KPA93K1986KPAA40BCDEF图43AB段二次开挖土压力分布图2）锚杆水平拉力计算因，无土压力零点，可取F点作为假想土压力零点。对PEAE2PFAEF点取弯矩121954PTTEH（419）1234ACFADFAEFAEHH即7258574061572T143294305KN2069T3）求最大弯矩最大弯矩应在剪应力为零处，且应该有两个。假设坑底以上正弯矩最大点在C点下M处，该点的土压力强度为3X336508016508AXEX由该点剪力为零得25（420）12123ACAXTEE即375046957082165XM328XKPA61AXEKN332280631356XCAXEEM3212AXACXH零点以上所有力对零点取弯矩得（421）MAX21321335AAXMTEHH780469281452135KNM207假设负弯矩最大点在F点下M处，该点的土压力强度为4X4233427021986PXEPPEHKCX41XAFXE由该点剪力为零得（422）12141234PXAAAXTEEE即75069786702414129435XM4XKPA27608PXEKN4XE26M4052PXH剪力零点以上所有力对零点取弯矩得MAX21424ACFADFMEHXEHX34AXEH（423）142414485PPXTX773212612940145075826917246126705KNM1综上，桩身最大弯矩KNMMAXA2M3桩的入土深度计算假设桩的入土深度为，桩底以上所有力对桩底的力矩达到平衡DH（424）0PJITDAIEHE设桩底到F点距离为M，则。将数据带入上式得X1DX72582046957426X19801986372XX145724725901350XX整理得321764598X27M209X所以M13DH入土深度设计值M04D取入土深度设计值为M。54桩身配筋计算人工挖孔桩采用混凝土，N/MM2，桩径D1M，桩心距M，30C16CF2HS采用钢筋，N/MM2。基坑边壁安全等级为一级。35HRBYF桩的截面积MM2，主筋保护层厚度50MM，桩半径R50MM，主筋784A圆半径MM。4SR桩身弯矩最大值为KNMMAXA2507M桩身弯矩设计值KNM112689HS6890631574CMFAR由M值查得2MM250730CSYF桩身配筋面积MM28665384SSRAB22钢筋截面积为380MM2，故取15根B22的钢筋。HRB配筋率，符合最小配筋率要求。MIN15307084主筋圆净长度MM314952496SDD假设混凝土粗骨料最大粒径40MM，MM，符合净间距要求。018综上，桩身配筋取15根B22的钢筋。35HRB5锚杆计算由于该侧上部填土较厚，且上部附加荷载较大，为避免锚杆长度过长，取锚杆倾角，孔径D150MM。25第一排锚杆锚杆水平拉力计算值KN1725T水平拉力设计值KN01250DHS轴向拉力设计值KN1COS28钢筋的抗拉强度设计值N/MM235HRB30YF锚杆截面积MM221073SYTAF取2根B22的钢筋。5RB1）自由段长度因规范要求锚固段至少需在地下4M处，故根据本设计特点，自由段长度设为M496SIN25FL2）锚固段长度第一层土中锚固长度M15946237SINIL第二层土中锚固段长度为，有2I（425）12IDLLTK式中D钻孔直径（M）；锚固体与土层粘结强度（KPA）；K锚杆安全系数（由土层锚杆设计与施工规范查表本侧壁可取18）。带入数据得M216IL锚固段总长度M2371643IL锚杆总长度M942FL第二排锚杆锚杆水平拉力计算值KN20T水平拉力设计值KN1506915263DHS轴向拉力设计值KN232COS钢绞线抗拉强度标准值N/MM27547YF锚杆截面积MM2610SYTAF取3束钢绞线。1）自由段长度（426）1SIN45/SIN4522FTL1I/I29M32式中土体各土层厚度加权内摩擦角标准值（）；锚头中点到F点的距离（M）；TL锚杆倾角（）。规范规定锚杆自由段长度不宜小于5M，且应超过潜在滑裂面15M，故取自由段长度M。5FL2）锚固段长度第二层土中锚固段长度M2568SINIL第三层土中锚固段长度，有3I（427）23IDLLTK带入数据得M31IL锚固段长度M236819IL锚杆总长度M52FL6圈梁设计在桩顶部设置连续圈梁以增加护坡桩的整体性，高度MM,宽度05HDMM。本设计根据深基坑工程优化设计（秦四清等编写）中提10BD出的经验配筋，即（428）058QSA式中圈梁的配筋面积；QA桩按最大弯矩配筋时的钢筋面积。S取MM2，0513805Q取10根B20的钢筋。HRB7腰梁设计本基坑腰梁设计以五跨梁和一桩一锚条件计算。1）第一排锚杆腰梁腰梁弯矩设计值KNM210135351724569YHMTS选用槽钢，槽钢所需的截面抗弯模量ACM3631/9/082NYWFM式中截面塑性发展系数，一般取105；槽钢的抗拉强度，N/MM2，一般槽钢取210N/MM2。F3A查表知1根槽钢CM3，满足设计要求。25A27NW302）第二排锚杆腰梁腰梁弯矩设计值KNM2201351352046918YHMTS选用槽钢，槽钢所需的截面抗弯模量ACM3632/48/75795NYWFM查表知1根槽钢CM3，取2根槽钢CM3，满足设计要A0NWA60NW求。8基坑稳定性验算1）抗倾覆稳定性验算整体倾覆稳定性应满足以下条件（429）13PKIAEBT式中水平抗力总值（KN）；PKE水平抗力作用点到桩底的距离（M）；B第层锚杆的水平拉力计算值（KN）；ITI第层锚杆锚头中点到桩底的距离（M）；A水平荷载总值（KN）；KE水平荷载作用点到桩底的距离（M）。带入数据46273198PKIAEBT不满足抗倾覆要求，故加长入土深度至55M，再次带入数据得635143472PKIABTE故最终确定桩的入土深度MDH总桩长M951L2）抗隆起验算（同济大学法）抗隆起验算按下式验算（430）21140QCSDNKH用PRANDTL公式，、分别为QC（431）2TANTAN45E31（432）1TANCQN式中桩身入土深度（55M）；D基坑开挖深度（9M）；H坑外地表至桩底，各层土天然重度的加权平均值，12092KN/M3；坑底以下至桩底，各层土天然重度的加权平均值，2228KN/M3；滑移线范围内土体的剪切强度指标的加权平均值，C364KN/M3；地面超载，1311KN/MM2；Q、求地基承载力的系数；NC桩底以上土体的内摩擦角加权平均值，。1897带入数据计算得；578QN139C264234005SK满足抗隆起要求。3）整体稳定性验算采用条分法进行整体稳定性验算，R1656M,取B01R1656M,共分为19个土条，土条编号依次为810。R165MOCA0123456789108765432Q2KPA下下K下图44AB段桩锚支护整体稳定性验算上图稳定安全系数为32（433）COSTANIIIISLWK式中整体稳定性安全系数；SKI分条的自重（KN/MM3）；IWI分条滑裂面处土的粘聚力（KPA）；CI分条滑裂面处土的内摩擦角（）；II分条滑裂面处中点切线与水平面夹角（）；I分条滑裂面处弧长（M）。IL计算式中各参数坑底以上土的加权平均重度KN/MM32090土条右边IIIWHBQ0土条左边COTIIBLSN1IR计算过程见表43表43桩锚整体稳定性分析计算表分条号ISNICOSIICILIWTANI8080600200963784032470707144023387860577606080040207137740577505086640191175850577404091740181204950577303095440174226430577202098040169241330577101099540167249990577001401662527605771010995401672499905772020980401692413305773030954401747222205774040917401817007405775050866401916716405776060800402076335305773370707144023358365057780806002027851713032590904362039341736032510101240365350176带入数据得325769026138SK此圆弧滑面并非最危险滑裂面，要经过反复试算，求出最小的才是最SK危险滑裂面。9总结设计内容桩身设计参数桩径M，桩心距M，桩长M，主筋配筋1D2HS145L15B22的钢筋，箍筋采用的螺旋筋，间距200MM，加强筋为间距35HRB82000MM的B16钢筋，混凝土为，保护层厚度MM。30C0SA锚杆设计参数锚杆倾角，孔径D150MM；第一排锚杆设置在地表25下15M，采用2根B22的钢筋，锚杆长度245M。第二排设置在地表HRB下5M，采用3束的钢绞线，总长245M。75圈梁设计参数高度MM,宽度MM，使用10B20钢0H10B筋。腰梁设计参数第一排腰梁采取1根槽钢，第二排采取2根槽钢。25A8A面层设计参数面层厚度100MM，混凝土强度为，面层钢筋为0C钢筋网。620422东面的土钉墙设计（DE段）该段土钉墙支护设计放坡坡角，土钉倾角。设置5排土钉，751间距15M15M，第一排土钉距地表1M；土钉钻孔直径D130MM；地表附加荷载Q20KPA；坡底以上土的内摩擦角加权平均值。741土压力计算土压力零点位置M0102210958AQCZKC点上部111ACAAAEHCK95207208434KPA214C点下部22ACAAAEHQKC195084109KPA23D点上部1222ADACDAAEHQKC931084KPA452D点下部1332ADACDAAEHQKC9520507KPA14E点上部23332AEACDEAAEHHQKC1405KPA57E点下部2123442AEACDEAAEHHQKC950103058KPA87F点1234442AFACDEFAAEHHQKC58740KPA213352各层土的总土压力KN116492ACBEEHKN37ADCKN3218AEEHKN47AFE土压力分布图如图45214KPA93528KA547KPA587KPA213Q0K2040105640ABCDEF图45DE段土压力分布图3垂直条件下的总土压力KN12342175AAAEE4经验分布土压力KPA7085AEH5破坏体内土钉长度AIL（434）SIN21839IAIIIZZ366破坏体外土钉长度MIL（435）0125COSIMAIVHISDLES式中2TAN/TN4072TAT7第层土钉轴力设计值IIT（436）0125COSAIHVIIES8计算结果列表表44DE段土钉墙计算结果列表排数IZ（M）HIVIS（M）AIL（M）