跨唐巴公路大桥桥梁施工专项方案

成都第二绕城高速公路东段项目A2合同段跨唐巴公路大桥桩号K2688408跨唐巴公路现浇预应力砼连续箱梁安全施工专项方案编制审核批准四川公路桥梁建设集团有限公司成都第二绕城高速公路东段A2项目分部2013年09月25日1跨唐巴公路安全施工专项方案一、编制依据及编制原则1、编制依据（1）成都第二绕城高速公路东段A2合同段两阶段施工图、合同文件、公路工程国内招标文件范本（2009年版）及国家有关法律、法规和强制性标准。（2）交通部颁布的公路工程技术标准、桥涵等施工技术规范。（3）A23分部图纸中关于跨唐巴公路大桥施工图设计说明书，结合现场踏勘所收集的资料及依据，并结合第一桥梁队的具体情况编制本跨唐巴公路大桥的施工组织设计。2、编制原则根据本工程特点及工程数量，结合现场施工条件，考虑施工方案的合理性、可行性、先进性，做到主次分明、计划合理，施工有序、重点突出。关键工序安排符合总体计划要求，并确保工程质量和施工安全；恪守生态环境保护和各项环保法规，确保公路交通、电力、通讯电缆及其他建筑物、构筑物安全等为原则。二、工程概况本桥位于成都市青白江区城厢镇北侧，为跨越唐巴公路（S101）而设。唐巴公路即S101，又名成南路，路基宽度为40米，每侧人行道宽35米车行道3753非机动车道25米路缘带10米，路线中心线设有30米绿化带，沥青混凝土路面，跨越2时净高按55米控制。与唐巴公路斜交角太大，左右幅釆用错孔布设（左幅K27010707与唐巴公路K15964相交，右幅K26997453与唐巴公路K15939相交），在并在唐巴公路绿化带设置独立桥墩。按整体式双幅设计，起点桩号为K26644953，终点桩号为K27123208，中心桩号为K26884081，全长478255米，桥梁净宽为21525M交角90上部结构采用左幅1030（27255235）22230M，右幅930222（23527255）230M先简支后桥面连续预应力砼简支T形梁预应力混凝土连续箱梁，在桥左幅0、3、7、10、13、16及右幅0、4、8、11、14、16号墩台设置80型伸缩缝，其余采用桥面连续，梁底至公路路面最小距离为75M。本桥连续箱梁（23527255M）梁高均为20M。下部构造桥台采用肋板台，桩基础，桥墩采用柱式墩，桩基础。本桥重点应先施工连续箱梁部分（23527255），再施工T梁部分。三、施工方案1、为了加快进度早日完成，本桥按设计图要求采用多孔搭架现浇，预应力张拉施工，一次性完成。因唐巴公路早已建成通车故为保障唐巴公路正常通行安全，上跨唐巴公路大桥采用搭设门洞支架和碗扣支架进行箱梁施工。门洞支架采用在唐巴公路左右幅各预留75M宽分别设一排3605MM钢管柱搭设门洞的方案（一跨支架跨两个车道），门洞净高55M，净宽75M，支架跨度85M。纵梁采用I40A工字钢直接铺楞木的方案，为方便支架卸落，在钢柱顶3设砂筒，支架结构详附图。并且在门洞两端加设警示标牌（限高、限宽）及限速（40KM/H）标志，摆放防撞砂桶，做好安全防护工作。2、其余全部采用满堂碗扣式支架搭设，内外模均采用18厚防水胶合板，背楞按计算采用50100或100100木枋。箱梁分二次浇筑，即第一次先浇筑底板、腹板、横梁、横隔板砼，最后浇筑顶板砼。砼施工全部采用集中拌合站砼，罐车运输，用汽车泵泵送，保证砼浇筑的连续性。四、交通组织根据所采用的支架方案,拟采用如下施工步骤以保证唐巴公路的交通安全1、用隔墙板将跨唐巴公路大桥施工区域围闭,以保证行车的连贯和安全。2、施工桩基、墩柱及围闭范围内的支架基础、钢管柱及支架，该范围的支架施工完毕后拆除围闭。3、施工上部结构箱梁,箱梁施工完成后拆除路上的门式支架部分。五、其它事项1、本方案整个施工期间均可随时保证唐巴公路车辆的正常通行。2、门洞净宽75375M,最小净高不小于55M。3、施工区域1600外设减速、各种标志标牌及限高装置,限高门架上加设分道指示标志。44、所有交通警示按GB57682009道路交通标志和标线及JTGH302004公路养护安全作业规程有关规定设置另详图。5、施工区域及支架上设警示灯,夜间开启,白天关闭。6、支架下门洞顶采用五层板封闭，施工1M宽安全通道旁挂安全网,防止物体坠落；支架下、门洞顶设照明灯，夜间开启。7、支架基础06M宽、06M高,基础长度超出钢柱2M,用以导向及防撞,支架基础侧面及支架迎车面沾贴反光纸。左右幅进入门洞前方搭设防撞门架。8、桩基全部采用旋挖钻机作业，挖出的渣子必须及时清除场地，保证路面干净。9、详细的安全保障措施及桥梁施工方案另详附件。六、具体施工方法1、满堂支架搭设（1）基础处理方案本桥支架采用梁式和碗扣式组合式支架，碗扣式支架基础由砂垫层、水泥、石粉稳定层和枕木共同组成。在支架施工前，应首先对场地进行平整，清除场地内软泥，排除边沟内积水。在离地面20CM深换填成砂砾垫层，上铺15CM水泥石粉稳定层，洒水淋湿，摊铺平整，用20T压路机反复碾压密实，边角处小范围采用打夯机夯实，场地周边挖沟排水，保证雨季积水不致浸泡支架基础。基础处理完后进行触探测试，要求处理后的地基承载力不小于200KPA。最后在基础上铺设枕木，枕木上架设门架，水稳路面部分直接铺设枕木架设碗扣式支架。（2）测量放样根据计算，碗扣式支架按钢管距横向60CM，纵5向90CM（墩柱左右2M范围内梁段采用45CM）进行全桥布置（除门洞外），按此间距计算出碗扣式支架立杆坐标，用全站仪进行放线测量，作为支架搭设的依据，并同时测出各点高程，提供支架搭设的控制高度。梁式支架根据计算测量放线定出钢管立柱位置，浇筑06M06MC25砼基础，预埋M27高强地脚螺栓。（3）支架的搭设碗扣式支架底部用底托调平，底托置于510CM的枋木上，枋木下面必须平整，对于不平整部位可采用75砂浆找平，用顶托调整纵横坡。为了确保满堂碗扣式支架的整体强度，刚度和稳定性，每跨纵向每隔3M分别在桥墩处，1/8跨，3/8跨，跨中设置6道钢管剪刀撑，每跨横向设立5道剪刀撑，且上下交叉联结，使其联结成一整体，保证支架受力的整体性和稳定性。碗扣式支架搭设时要求每排竖直，竖向采用专用接头，并及时加纵，横向斜拉杆固定，确保满堂支架具有足够的强度，刚度和稳定性。满堂碗扣式支架搭设完毕后，应测量放样确定每榀碗扣式支架的高度（最上一榀门架的高度应考虑梁底标高，预拱度设置，模板构造厚度和枋木，木禊的厚度），并在碗扣式支架上用红油漆作明显标记，用顶托调整高度，保证整个支架的高度一致并满足设计要求。在顶托上纵向铺10CM10CM枋木，横向间距06M；横向铺10CM10CM枋木，纵向间距04M（实心段02M），上铺底模122CM244CM18CM胶合板。箱梁两边各搭设1M宽的安全通道，并设置安全防护网。过路工字台的搭设采用I40A工字钢和直径为36CM钢管柱的组合，形成门洞，作为行车通道。工字钢与工字钢、工字钢与钢管6柱之间结点全部用M24高强螺栓联结，以方便安装及拆卸。钢管柱与钢管柱之间、工字钢与工字钢之间用10CM槽钢双向进行连接，以形成两个独立的稳定体系，所有连接采用M16螺栓。同样需要进行事前的设计计算，高度方面可用混凝土底座来调整。纵向I40A工字钢上横向铺一层10CM10CM木枋，纵向间距为20CM，上铺底模122CM244CM18CM胶合板。设置混凝土底座的好处是可以抗拒意外的交通撞击，以确保工字台和施工中桥梁的安全。（4）施工预拱度的确定与设置支架搭设完毕后，首先进行预压和沉降观测，预压重量宜采用为箱梁自重与施工荷载之和的120。在预压过中进行沉降观测，待变形趋于稳定后进行下一步工作，预压时间不小于7D。支架在预压前先测出8分点的标高，加载后连续观测，直至稳定为止。然后御荷载，再测定24H的回弹标高，这时的标高与开始时的标高的差值，即为弹性变形值，这就是支架的预拱度，并以此对支架进行调整。2、支架的拆除（1）拆除支架之前，应清理支架上的材料，工具和杂物，并应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。拆除应在统一指挥下，按后装先拆，先装后拆的顺序进行。拆除支架时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除的过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，拆下的支架，钢管与配件应成捆吊运至地面防止碰撞，严禁高空抛掷。（2）搭拆支架必须由专业的架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格，持7证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上架操作，搭拆支架的工人必须戴安全帽，系安全绳，穿防滑鞋。（3）六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止支架的搭设、拆除及施工作业。（4）砂桶卸砂以后，先拆除翼缘板门架及胶合板，底板下的工字钢用胡芦平移出底板后，用25T吊车吊至围闭区内。先拆工字钢纵梁，再拆工字钢横梁，最后拆钢管柱、砼基础。工人必须戴安全帽，系安全绳，穿防滑鞋，所有工作均在夜间车辆稀少的时候进行。施工时应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒及指挥交通。3、模板制安（1）模板设计与加工箱梁内外模均采用18MM厚防水胶合板背楞，按计算采用50MM100MM或100MM100MM木方，施工时应注意模板拼接严密和平整度。（2）模板安装与拆除底模安装碗扣式支架的顶托上,架纵向1010木枋,在其之上横向铺设1010木枋,楞木接头相互交错布置,用抓钉固定。楞木间距按计算确定20CM,纵向枋楞木之间用顶托调整以保证底模线形。底模胶合板直接铺钉在枋楞上，使拼缝刚好位于枋木中间，模板安装拼缝间夹泡沫双面胶，双面胶应在模板安装前粘贴在模板上。拼缝间灌玻璃胶，拼缝表面用玻璃胶密封。在铺设底模前先放置好盆式支座,并在支座位置处根据梁底的锲块尺寸在底模上开孔,在开孔8处支立梁底楔块的模板,楔块的底模根据预埋钢板的尺寸也开孔,预埋钢板与锲块的底模用高强砂浆密封,盆式支座的安装严格按施工图纸、规范及厂家要求,安装时应控制标高、水平和轴线。腹板侧模,翼缘板底模的安装在底模铺设完成后,重新标定桥梁中心轴线,对箱梁的平面位置进行放样,在底模上标出腹板侧模,内腹模,翼缘板边线和钢筋布置的位置。腹板侧模用高强度胶合板,按计算间距立方木,背杆木,竖向背杆木直接置于支架横向方楞木上,并用木楔楔牢。施工时必须保证模板支架的强度与刚度,箱梁侧模与翼缘板底模须连成一体。内腹板也使用胶合板,为保证侧模稳固在箱梁主筋和腹箍筋上,设置一定数量的定位钢筋,底承托内模在底板筋上焊接12定位钢筋固定，防止浇注砼时模板上浮、变形。准确确定模板位置,保证截面厚度一致,并在箱梁腹板上设置14圆钢对拉钢筋内模腹板肋条间距为40,顶板和底板的肋条间距为40,顶板和底板之间设立纵向间距为40，横向间距为60的竖向方木支撑,横向设置上下两道竖向间距为60的横支撑,横支撑和竖支撑形成组合井字架,此组合”井”字架首先钉好,内模底板和顶板设置成可活动的,在绑扎顶板钢筋之前先支好内模,待浇注底板的时候卸掉组合”井”字架,打开内模的顶板和底板,当底板浇注完后,合上内模底板,放入组合”井”字架固定好,最后合上内模顶板。内模用砂浆垫块进行坚向定位，内外侧模间安装钢支撑进行水平定位，当内模定位准确并基本稳固后，安装外模的顶口拉杆和内支撑，然后在外侧模的龙骨上搭设横梁，9用以提吊内模。模板安装采用人工和吊车结合进行安装和拆除。模板安装应在绑扎钢筋前进行一次初调，顶板钢筋绑扎完后进行精调。4、钢筋制作安装和波纹管、锚垫板安装（1）根据设计图纸编制配料单，然后按配料单进行箱梁各类钢筋的下料加工。（2）箱梁钢筋骨架采用在钢筋加工棚内分段焊接成型，为确保骨架具有足够的刚度，采取加设临时加劲钢筋予以加固。制成半成品运至现场绑扎，通长钢筋在现场焊接，凡焊二级钢筋必须用502以上焊条，注意焊接缝饱满，焊渣和铁锈必须清理干净,焊接长度单面焊10D，双面焊5D,所有钢筋及焊接接头在钢筋安装前必须按规范规定的要求的数量取样进行冷弯及拉力试验，合格后才能使用。（3）在箱梁底模上放出控制线位，将钢筋骨架依次吊装就位，组拼成型。主筋采用双面搭接焊，其余采用绑扎。（4）钢筋保护层采用塑料垫块设置。（5）波纹管及锚垫板安装在钢筋绑扎完后，根据设计钢绞线的坐标位置安装波纹管，安装波纹管时严格保证弯曲坐标及弯曲角度，管道定位用“井”字型定位架精确定位，定位架间距为弯曲段05M,直线段10M，定位架应与箱梁纵横向钢筋点焊连接，各腹板的弯道内侧预应力束设置防崩钢筋,其纵向间距50,防崩钢筋焊于箍筋上。当管道与普通钢筋相抵触时，应适当调整普通钢筋位置，确保管道位置的正确。接头10处套管搭接长度不少于30并以胶带严密缠绕。管道中间接头、管道与锚垫板喇叭口的接头，必须绑扎密封、牢固、不脱节和漏浆浇注混凝土时，振捣人员应熟悉管道位置，严禁将振捣棒与管道接触，使管道移位变形保证管道的制作、安装及连接的质量。在每根竖弯束的最高处及连接口喇叭口上设20塑料排气管,并防止损坏。锚下垫板必须与应力钢束垂直，垫板中心应对准管道中心，安装必须牢固，波纹管在锚垫板出头管口必须用海绵堵塞封闭。钢筋绑扎及波纹管安装完成自检合格后报监理检查确认后，方可浇筑砼。5、砼施工（1）砼运输砼采用拌和站集中拌合砼，由运输罐车拉到工点，由汽车泵泵送入模，塌落度控制在1416CM左右。（2）砼浇筑箱梁砼浇筑分二次（底板、腹板顶板）采用斜层法施工，竖向分层浇筑厚度控制在30CM左右。浇筑箱梁底板时，先由一端向另一端推进。底板浇筑完后，凿毛、清理干净表面。再进行腹板斜分层浇筑，支箱梁顶板内模，安装顶板钢筋，最后进行箱梁顶板砼浇筑，控制好纵横坡度及标高，并及时拉毛。底板、腹板和顶板的浇筑都是呈阶梯状推进行，当将近另一端时，为避免梁端砼产生蜂窝等不密实现象，应改从一端向反方向进料，在距该端23M处合拢。砼浇筑时要特别控制好预应力固定端、张拉端处的密实，不能出现空洞和蜂窝。11每次施工在生产砼时应派专人加缓凝剂，以满足箱梁施工砼能在完成后砼才开始初凝，不设竖向施工缝。（3）砼振捣砼的振捣采用插入振捣的方式。插入式振捣器振捣砼时，一般以箱梁纵向间隔3040CM为一个插点，每插点要掌握好振捣时间，一般每点振捣时间为1030秒，同时要使砼表面泛浆、不出气泡、不显著下沉为止，不得漏振或过振。现浇砼按一定厚度、顺序和方向分层浇筑，并在下层砼初凝前浇筑上层砼，每层厚度不超过30CM，上下层同时浇筑时前后浇筑距离保持在15M以上。采用插入式振动棒振捣，移动距离不超过振动作用半径15倍，与侧模保持510CM的距离，上层振捣应插入下层砼510CM左右，每一处振捣完毕后，徐徐提出振动棒，振动棒应防止碰撞波纹管、模板及钢筋。对箱梁腹板与底板及顶板连接处的承托、预应力筋锚固区以及其它钢筋密集部位，宜特别注意振捣，经常检查模板、管道、锚固端及支座预埋件等，以保证其位置及尺寸符合设计要求。每次砼浇筑必须留取规范规定的试块（组数）待14D后测其砼强度以便张拉用，28D后评定砼强度。（4）砼养护箱梁养护采用覆盖毛毡、麻袋片等覆盖物保温洒水养护法。在箱梁砼浇筑完且达到终凝后，在箱梁表面覆盖不退色的麻袋，然后浇水养护，每天不小于56次晒水，养护天数不少于7D。6、预应力钢束张拉施工（1）张拉条件12预应力筋的张拉应在预制箱梁砼强度达到100后方可进行。张拉前，钢绞线与锚具必须重新检测，合格后进行钢绞线梳理、编整下料。检查波纹管内是否畅通；检查锚垫板下混凝土中是否有蜂窝和空洞以及预应力筋、锚具和千斤顶是否在同轴线上垂直，如发现不垂直时，用薄钢板垫平至垂直，对千斤顶、油泵、锚具、压力表进行全面检查、校正，对压力进行计量检测。张拉即将开始前，所有的预应力钢材在张拉点之间应能自由滑动，总张拉力和计算伸长值应取得监理工程师的同意。（2）张拉前锚具应进行检测张拉机具与锚具配套使用，应在进场时进行检查和经过许可的校验，千斤顶与压力表应配套校验，以确保张拉力与压力表读数之间的关系曲线，所用的压力表的精度不宜低于15级，千斤顶活塞的运行方向，应与实际张拉工作状态一致，当采用试验机校验时，应以千斤顶试验机的读数为准。锚具和夹具的类型须符合设计的规定和预应力筋的需要。外观硬度尺寸检查从每批中抽取10进行检查，不得有裂绞、伤痕、尺寸不得超过允许偏差，检查结果如有一套不合格，则另则双倍数量做检查，如仍有一套不合格则逐套检查，合格者方可使用。夹具的硬度应抽取3的零件进行检验，进行硬度的检验时，每个零件测试三点，其硬度的平均值应在设计要求范围内，且任一点的硬度不应大于或小于设计要求范围3个洛氏硬度单位。如有一个零件不合格，则另取双倍数量的零件重做试验，如仍有一个零件不合格，则应逐个检验，13合格者方可使用。外观、尺寸和硬度合格后，从同批中抽取3套进行锚固能力试验。试验时将锚夹具装在预应力两端，在无粘结状态下置于试验机或试验台上进行。如有一套不符合要求，则另取双倍数量锚夹具重做试验，如仍有一套不合格，则该批锚具或夹具为不合格。本桥的锚具、夹具经检验全部合格。（3）穿钢束、施加预应力施加预应力前应对混凝土构件进行检验，外观和尺寸应符合质量标准要求，混凝土强度不应低于设计规定的张拉强度100。穿束前应检查垫板和孔通，锚垫板位置须正确，清除孔道内水分和杂物，通畅后方可穿束。钢绞线束空束时，应将其端部扎紧，必要时套上穿束器，将空束器的引线穿过孔道，在前端拉动，后端继续伸材，直至两端露出所需长度为止。中短钢束穿入端绑扎紧密后用人工穿入管道，长钢束采用卷扬机拖拉穿束，具体方法是在长束穿入套环，在钢束中打入钢锲，将钢束与套环锲紧，穿入端在编束的事先留两根稍长钢绞线，将其焊联，并将端头用胶布包裹5钢丝穿过孔道，将卷扬机钢丝绳拉过管道另一端，钢丝绳与钢束穿入端的钢绞线联结，开动卷扬机，将钢束拉过管道。注意钢绞线的下料用砂轮切割机切割，切口两侧用20号铁线预先绑扎牢固，以免切割后松散。严禁用氧气切割，不能与高温、焊接火花或接地电流接触。切割后在离开切口处50厘米范围内用细铁丝绑扎牢固梳丝理顺后，每隔115M绑扎一道铁丝，防止钢束松散，互相缠绕。搬运时不能拖拉，储存、运输、安装过程中应防止14锈蚀和损伤。安装张拉设备时，对直线预力筋，应使张拉力的作用线与孔道中心线重合，对曲线预应力筋，应使张拉力的作用线与孔道中心线末端的切线重合。（4）张拉程序试压各梁段砼试件强度是否达到设计张拉强度设计弹性模量；检查锚垫板下砼中是否有蜂窝和空洞以及预应力筋、锚具和千斤顶是否在同轴线上，必要时采取纠正措施；计算钢束理论伸长值，根据张拉控制应力075RY换算张拉油表读数；准备记录表，按表中要求记录的基础上逐项记录。工作锚及夹片上不得沾有油污、泥浆等杂质。安装工作锚与管道对中。工具锚用的锚板，夹片应放在专用工具盒内，以防与工作锚板及夹片混合，影响张拉质量。安装限位板的止口与锚板定位。安装夹片时轻轻敲打，均匀用力，夹片两边隙均匀，端头平齐。安装千斤顶时，千斤顶前端口应对准限位板，与前端张拉锚具对中。不得使工具锚与张拉端锚具之间的钢绞线扭绞。张拉程序控制严格按施工规范进行，按N1N2N3N4N5束进行，先张拉中间肋，后张拉边肋，对称进行，纵向束张拉完后，张拉横梁预应力束（两端同时张拉）。初始拉力（一般为张拉力的20）是把松弛的预应力钢材拉紧，此时应将千斤顶充分固定。后张法预应力筋张拉程序预应力筋张拉程序15钢筋、钢筋束0初应力10CON持荷2MINCON锚固对于夹片式等具有自锚性能的锚具普通松弛力筋0初应力10CON锚固低松弛力筋0初应力CON持荷2MIN锚固钢绞线束其他锚具0初应力10CON持荷2MINCON锚固对于夹片式等具有自锚性能的锚具普通松弛力筋0初应力10CON锚固低松弛力筋0初应力CON持荷2MIN锚固钢丝束其他锚具0初应力10CON持荷2MIN0CON锚固直线配筋时0初应力CON持荷2MIN锚固精转螺纹钢筋曲线配筋时0CON持荷2MIN0（上述程序可反复几次）初应力CON持荷2MIN锚固注A表中CON为张拉时的控制应力，包括预应力损失值；B两端同时张拉时，两端千斤顶升降压、划线、测伸长、插垫等工作应一致；C梁的竖向预应力筋可一次张拉到控制应力，然后于持荷5MIN测伸长和锚固。穿束后，将各根钢绞线穿入锚固板的各个锥形小孔内，装上锥形夹片并用小锤轻轻敲打，均匀用力，夹片两边均匀，端头平齐，然后装上相应吨位的专用张拉千斤顶，这种千斤顶的尾部亦有一套夹紧各个钢绞线楔形夹装置，开动高压油泵，张拉千斤顶加张拉，当千斤顶达到它的引伸量或已达到张拉力时持荷2MIN，保持张拉控制力K即可把千斤顶回油，此时钢绞线被均匀地自行锚住而千斤16顶上的夹紧装置又会自动夹紧，可以继续加压张位，如此循环直至达到张拉应力为止，然后卸去张拉千斤顶，切去多余的钢绞线长度。（5）张拉效果应注意问题后张拉法预应力筋断丝、滑丝不得超过表中规定控制数。类别检查项目控制数每束断丝1根钢绞线拉断不允许钢铰线束每束张拉滑移量总和不超过该束总伸长量的2预应力钢束在张拉控制应力达到稳定，并确认伸长、滑丝等合格方能锚固。锚固后切割片切割预应力筋多余长度时，不得烧伤锚具或使预应力筋温度过高而滑移。首先根据钢绞线实际弹性模量计算伸长值，张拉时应采取应力、伸长值双控制，实际伸长值与理论伸长值相比较，应控制在6以内，如发现伸长值异常，应立即停止张拉，查明原因。在张拉过程中，如发现滑丝、断丝、锚具压坏等情况，应立即停止张拉，查明原因，作好记录，采取措施予以克服后再进行张拉。若滑丝、断丝数量超过设计图纸或有关的规定时，经检查同意后重新换束。7、管道真空压浆管道压浆应按照路桥涵施工技术规范JTG/TF502011的有关规定严格执行，确保压浆质量。预应力张拉完后随即压浆，间隔时间不超过48小时为宜，避免预应力筋锈或松弛，否则采取避免预应力筋锈蚀的措施。17（1）准备工作在压浆之前，首先采用真空泵抽吸预应力孔道中的空气，使孔道内的真空度达到80以上，然后在孔道的另一端再用压浆机以大于07MPA的正压力将水泥浆压入预应力孔道。由于孔道内只有极少的空气，很难形成气泡；同时，由于孔道与压浆机之间的正负压力差，大大提高了孔道压浆的饱满度。在水泥浆中，减小了水灰比，添加了专用的添加剂，提高了水泥浆的流动度，减小了水泥浆的收缩。（2）压浆设备除了传统的压浆施工设备外，真空辅助压浆还需要以下设备真空泵、压力表和控制盘。真空泵能提供不小于90真空度的抽真空能力。在真空泵前应配备空气滤清器，防止抽出的浆体直接进入真空泵而造成真空泵的损坏。压力瓶，可作为防护屏障防止稀浆混合料进入真空泵而损坏真空泵。干净的加筋泌水管，能够承受较大的负压。气密阀及气密锚帽。压浆泵可连续操作，对于纵向预应力管道，能以07MPA的恒压作业；对于竖向预应力管道，能以04MPA的恒压作业。压浆泵应是活塞式的或排液式的，泵及其吸入循环是完全密封的，以避免气泡进入水泥浆内，且装有一个喷嘴，该喷嘴关闭时，导管中无压力损失。压力表在第一次使用前及此后监理工程师认为需要时应加18以校正。（3）压浆参数水泥浆的设计是真空辅助压浆的关键，合适的水泥浆必须满足和易性好，硬化后孔隙率低，渗水性小，有一定的膨胀性，确保孔道饱满、密实，抗压强度高，有效的粘结强度和耐久性。一般情况下，水泥浆的技术条件应符合下列规定浆体水灰比为030035。一般宜控制在033。浆体泌水率最大不得超过3，拌和3小时后，其泌水率小于2，泌水在24H内重新被浆体吸收。浆体流动度控制在1418S，拌制30分钟后控制在50S内。通过试验，浆体内可掺入适量膨胀剂，但其膨胀率小于5。初凝时间不小于3H。浆体搅拌及压浆时浆体温度小于32。（4）压浆工艺流程在水泥浆出口及入口处接上密封阀门，将真空泵连接在非压浆端上，压浆泵连接在压浆端上，以串联的方式将负压容器、三向阀门和锚具盖帽连接起来，其中锚具盖帽和阀门之间用一段透明的喉管连接。在压浆前关闭所有排气阀门（连接至真空泵的除外）并启动19真空泵十分钟，显示出真空负压力的生产，应能达到负压力01MPA。如未能满足此数据则表示波纹管未能完全封闭，需在继续压浆前进行检查及更正工作。在保持真空泵运作的同时，开始往压浆端的水泥浆入口压浆，注意在压浆过程中真空压力将会下降（约003MPA）。从透明的喉管中观察水泥浆是否已填满波纹管，直至水泥浆达到安装在负压容器上方的三相阀门。操作阀门以隔离真空泵及水泥浆，将水泥浆导向废浆桶的方向，继续压浆直至所溢出的水泥浆为浓浆。关闭真空泵和设在压浆泵出浆处的阀门将设在压浆盖帽排气孔上的小盖打开，打开压浆泵出浆处的阀门直至所溢出的水泥浆形状均匀。在压浆盖帽的排气管上安装小盖，并保持压力在04MPA下继续压浆半分钟。关闭设在压浆泵出浆处的阀门，关闭压浆泵。（5）压浆要求及注意事项同一孔道压浆应一次完成，不得中途停压，因故中途停压不能连续一次压满时，应立即用压力水冲干净，研究处理后再压浆。互相串通的孔道应同时压浆。制作试件的水泥浆应由出浆口提取。水泥浆在拌浆机中的温度不宜超过25，夏季施工采取降温措施（降水温及掺减水剂等）。同时尽量安排在早晚压浆。20当环境温度低于5时，一般不宜压浆，若仍需进行压浆时应采取下列措施A构件应进行预温，预温时间为3小时，预温温度应控制在1520。B预温停汽后，静置2小时，待构件管道温度略降至1015时再进行压浆。C水泥浆搅拌前应提高水温，使灰浆温度控制在1015。D压浆完毕后管道水泥浆需继续用蒸汽养护，养护温度控制在1520，一直养护至35MPA。（6）管道压浆后均须封锚，预应力钢材在监理工程师认可后才可截割露头，外露长度不宜小于30，封锚混凝土应密实并与梁体混凝土结合良好。（7）压浆后应立即将梁端冲洗干净、凿毛，浇筑封锚混凝土，该混凝土的配合比及强度应与梁体混凝土相同。浇筑混凝土时，应严格控制梁体长度，浇筑后应按规定进行养护，当砼强度达到10MPA后方可拆模。8、预应力施工应作如下记录孔道及预应力钢筋、非预应力钢筋检查记录，梁体砼浇筑记录，梁体砼护养记录，预应力张拉记录，孔道压浆记录，裂纹、缺陷修补及特殊问题处理记录。六、质量保证措施和质量检验标准1、质量保证措施21（1）测量放线必须认真核对，特别对轴线、平面位置的坐标计算准确，并有专人进行计算、复核。（2）每道工序必须严格按规范进行施工。（3）作好每道工序的施工记录，记录必须如实，字迹工整。2、质量检验标准断面尺寸85MM，长度010MM，轴线偏位10MM张拉应力值符合设计，张拉伸长率6，同一构件断筋根数不超过钢筋总数的1，满足设计和桥规JTJ0412000要求。七、施工预拱度的确定与设置在施工中和卸架后，上部构造要发生一定的下沉和挠度，为保证上部构造在卸架后能达到设计要求的外形，在支架、模板施工时需设置合适的预拱度。在确定预拱度时，主要考虑以下因素1、由结构自重及活载一半所引起的弹性挠度110048根椐同类工程施工方案而得。2、支架在承荷后由于杆件接头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形22045根椐同类工程施工方案而得。3、支架承受施工荷载引起的弹性变形3310支架预压后实测值,取经验考虑1。4、支架基础在受载后的非弹性沉陷4取10见路桥施工计算手册P439页,枕梁在砂土上510,本工程取10。5、超静定结构由砼收缩、徐变及温度变化而引起的挠度5砼的温度变形,本段梁长35M,设计文件总说明中指定桥面板升降度按10计算,由此代入公式LLT1T2D式中L35M,T122T210,D10105,计算可得L35手册P284页9126式,砼收缩变形YT0Y1E01TM1M2M3M4M5,式中0Y324104,E2718,T7天,水泥采用普通水泥M110,水泥细度M2取135,花岗岩石子M3取10,水灰比033,M4取085,水泥浆量M5取175,代入得07,见手册P285页929式532410412718017101351008517533。经计算合计支架预拱度为27,考虑其他不可预见因素,本次取30。纵向预拱度的设置,最大值为梁跨的中间,桥台支座处,桥墩及箱梁固结处为零,按抛物线或竖曲线的计算设置。另外,为确保箱梁施工质量,在浇筑前对唐巴公路大桥第12跨采用砂包进行预压,根据预压结果,可得出设置预拱度有关的数值,据此为理论计算数值进行修正以确定更适当的预拱度,作为参考值,在同等条件下进行其它跨的施工。八、碗扣支架检查验收碗扣支架在搭设前应时碗扣及其附件进行检查,支架搭设完毕后应对成品组织验收,其检查和验收按如下标准进行支架杆件规格、尺寸要求允许偏差（MM名称外径（MM壁厚（MM外径壁厚立杆、横杆、水平架横杆4835050323其它223615260502503寸偏差要求项次名称项目允许偏差（MM1高度H2宽度B（封闭端）153对角线差354平面度65两钢管相交轴线差206立杆端面与立杆轴线垂直度037锁销与立杆轴线位置度158锁销间距L1159碗扣支架锁销直径0310两搭沟中心间距L2011宽度B3012水平架脚手板钢梯平面度6013两孔中心距L2014孔中心至销钉距离2015孔直径0516交叉支撑孔与钢管轴线1517配件连接棒长度L502418套环高度B1519套环端面与钢管垂直度0320两孔中心距L2021宽度B2022锁臂孔直径0523长度L5024螺杆的垂直度1025手柄端面与螺杆垂直度26底座、托座插管、螺杆与底面的垂直度L/200碗扣支架及配件质量分类表构件部位及项目A类弯曲（平面外）4MM裂纹无下凹无或轻微壁厚25MM端面不平度无或轻微锁销损坏无锁销间距15MM锈蚀无或轻微立杆中中尺寸变形5MM下部堵塞无或轻微碗扣支架立杆立杆下部长度400MM25弯曲无或轻微裂纹无下凹无或轻微锈蚀无或轻微横杆壁厚2MM弯曲无或轻微裂纹无下凹无或轻微加强杆锈蚀无、轻微较严重其它焊接脱落无弯曲3MM端部孔周裂纹无下凹无、轻微中部铆钉脱落无交叉拉杆交叉拉杆锈蚀无、轻微弯曲无、轻微锈蚀无、轻微套环脱落无连接棒连接棒套环倾斜10MM螺牙活损无、轻微可调底座可调托座螺杆弯曲无26锈蚀无、轻微扳手断裂无螺母转动困难无扳手、螺母锈蚀无、轻微翘曲无、轻微与螺杆不垂直无、轻微底板锈蚀无、轻微裂纹无或轻微下凹无或轻微锈蚀无或轻微面板板厚10MM弯曲无下凹无或轻微锈蚀无或轻微裂纹无水平梁厚度20MM短横梁型钢壁厚10MM水平横杆水平杆、短横杆壁厚20MM裂纹无锈蚀无或轻微铆钉损坏无脚手板水平架搭钩零件弯曲无27下凹无或轻微挡板损坏无脱焊无其它整体变形、翘曲无或轻微说明1、碗扣支架搭设完毕时，经检查合格后方可使用。2、验收应具备下列文件1施工设计图；2）部件出厂合格证、材质检验报告单3）施工记录及质量检查记录；4）搭设的重大问题及处理记录；5）施工验收报告。3、应现场抽查如下项目，并记录在验收报告中1）安全措施的杆件是否齐全，扣件是否紧固合格；2）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；3）基础是否平整结实；4）垂直度及水平度是否合格；5）纵向垂直度H/400MM及50MMH为支架高度；6）横向垂直度H/600MM及50MM；7）水平度H/600MM及50MML为支架长度。九、支架预压1、预压荷载在铺设完和梁底模后,对桥梁实验跨支架、模板进行预压（35M跨）,预压荷载按新28浇砼自重,钢筋自重和施工人员及设备荷载总和的110考虑,具体施工时预压荷载采用箱梁自重的12倍,即预压总荷载为46026121435T。2、预压方法预压采用砂包或水箱,即对桥梁实验跨用等同于梁体自重120约1435T的砂包对桥梁模板,支架预压7天。预压前先安装底模,底模安装完毕后,检查支架稳定和紧固情况,模板与下方垫木的紧贴情况和控制标高,符合要求后进行预压采用砂袋对支架全跨作业面对称加载预压,预压根据施工荷载规律分为三级进行施加,即总荷载的30、70、100，即430T、1004T、1435T逐级施加。加载时从跨中向两端均匀对称加载,满载后连续观测7天,得出沉降数值,绘制沉降曲线,总结结果,用以指导下一跨施工。预压前在底板上分别设置沿降观测点,用于加载和卸载过程的观测。加载、卸载沉降观测记录列表，总结成果，以指导下一部施工。本跨桥梁上部箱梁采用二次浇筑，第一次浇筑砼大约248M3，总重是645T，是施工重量的54，预压重量的45，第二次砼浇筑时，第一次砼浇筑后7天，强度达100，可以承受上部荷载，故排除一切不利因素，支架是安全的。加载采用砂包或水箱，全部过磅或方量计量，在底模上先测量预压前高程设置固定观测点，以保证每次观测位置不变，确保观测数据准确。加载按430T、1004T、1435T分级均匀堆码，每一级荷载加完后即进行观测，得出数据，分析预压沉降值，绘制曲线、总结成果。考虑砼要7天强度才能达到100，因此，支架预压1435T后，持荷观测7天，每两天观测一次，确定支架满载后变形情况。根据29试压结果，确定支架预压荷载达到1435T后的沉降值，在以后每隔二天观测一次，对后期沉降量是否稳定，以确保今后砼在初期强度中对支架的影响。支架满载持荷一周后，均匀卸载，测出卸载后高程，求出支架回弹值，计算支架预拱度，调整支架标高。十、支架拆除及安全措施1、各种拆除作业（如模板、支架）上面拆除时下面不得同时进行清整。视作业条件设置防护栏杆、张挂安全网、佩带安全带等安全措施。梯脚底部应坚实并应有防滑措施，上端应有固定措施。折梯使用时，应有可靠的拉撑措施。用于登高和攀登的设施及用具必须牢固可靠。2、模板支架拆除必须有工程负责人的批准手续及砼的强度报告，模板拆除顺序应按照先支的后拆、先拆主承重模板再拆次承重模板。3、模板拆除应按照逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下，不得留有悬空模板、杆件。4、拆除支架之前，应清理支架上的材料、工具和杂物，并应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒，拆除应在统一指挥下，按后装先拆，先装后拆的顺序进行，拆除门架时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除的过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，拆下的支架、钢管与配件应成捆吊运至地面防止碰撞，严禁高空抛掷。5、搭拆支架必须由专业的架子工担任,并按现行国家标准特30种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上架操作，搭拆支架的工人必须戴安全帽，系安全绳，穿防滑鞋。6、六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止支架的搭设、拆除及施工作业。7、为方便施工及质检人员，本工程在12墩（唐巴公路中央分隔带内）采用钢管搭设人梯一个，人梯四周挂安全网。跨唐巴公路大桥箱梁支架及模板计算计算依据路桥施工计算手册、路桥施工常用数据手册、建筑施工脚手架实用手册。计算表中432取值组合施工人员荷载20KN/M2、倾倒砼冲击及振捣砼产生的荷载20KN/M2、枋木及底模荷载032KN/M2（18CM厚胶合板、10CM10CM枋木间距04M）。一、门洞验算1、跨车道门洞纵梁验算（1）腹板部分纵梁选用I40A，跨度8544M（跨二个车道），腹板纵梁横桥向间距029M布置。I40A自重6756KG/M0662KN/MQ2602915432029066213225KN/M13225103MN/M31MQL2/81325510385442/8120676103MNMQQL/2132251038544/256497103MNIX21714104M4SX6312104M3WX10857104M3105103MXM/WX120676103/1085710411115MPAW215MPA不能满足强度要求（单箱梁是空心的，故对底板加厚处、腹板处立柱加密，间距调整为纵向025M横向06M，并增加横向剪刀架，进行受力分散。计算结果得知，大横杆的弯曲强度205MPA满足要求。）扰度F1883FL2/100EI1883155909002/1002110512151050009MMRC85KN不能满足抗滑要求,用碗扣连接件,不能用扣件。3、模板计算（1）底模计算施工及振动荷载各考虑2KN/M2木材比重75KN/M340强度条件MMQL2/10MBH2/6其中L底楞木间距（M）B模板宽，取B1MH模板厚，18MM厚胶合板，取H0018MM木材抗弯强度，取M13103KPAQ作用在模板上的线荷载Q26H175001814126H4135其中H砼厚度，将上式代入强度条件有L（702/（26H4135）1/2计算结果如下H15M时，L040MH035M时，L073MH04M时，L069M刚度条件FFQL4/128EIL/400其中木材E9106KN/M2（26H2135）L31289106100183/12/400其中Q不计振动荷载故有L（14/（26H2135）1/3计算结果如下H15M时，L032MH035M时，L050M41H04M时，L048M因此在梁端实心部分底楞木间距02M，其余部分间距04M，可满足模板的强度及刚度要求。（2）侧模计算侧压力计算PM46V1/44621/4547KPA考虑施工及振动荷载4KPAPM5474947KPA按强度要求计算背楞间距045M，立档间距04M，侧模按连续梁算，将PM化为线荷载，取1M模板计算Q1947947KN/M取木材W13MPAMQL2/109470452/100192KNM192106MNMWNBH2/6100182/654106M3WM/WN192106/5410636MPAW13MPA满足要求按刚度要求计算Q不计振动荷载，木材E9103FQL4/（128EI）7474504/（12891031000183/1）42055MML/400400/40010MM满足要求背楞木计算背楞木采用50MM100MM，间距450MM，立挡间距400MM；荷载化为线荷载Q947045426KN/M强度计算MQL2/104260402/100068KNM68106MNMWNBH2/6005012/68333106M3WM/WN68106/8333106082MPAW13MPA满足要求挠度计算Q不计振动荷载，Q747045336KN/M，木材E9103FQL4/（128EI）3364004/（1289103501003/12）0018MML/400400/40010MM满足要求侧模立档计算立档跨度L450MM，间距400MM，采用50100木方，线荷载947040379KN/M强度计算43MQL2/103790452/100077KNM77106MNMWNBH2/6005012/68333106M3WM/WN77106/8333106092MPAW13MPA满足要求挠度计算Q不计振动荷载，Q74704030KN/M，木材E9103FQL4/（128EI）304504/（1289103501003/12）0026MML/400450/4001125MM满足要求模板荷载（0018110101/0400）75032KN/M24、支架计算（1）楞木强度验算（跨中部分）底板部分楞木间距04M,楞木采用100100MM,跨径L09M实际L06M，偏于安全强度验算Q260250403204404433KN/MMQL2/10433092/10035KNM035103MNMWNBH2/601012/616667106M344WM/WN035103/16667106210MPAW13MPA满足要求腹板部分楞木间距040M,楞木采用100M100M,跨径L09M实际L06M，偏于安全强度验算Q261504032044041733KN/MMQL2/101733092/10140KNM140103MNMWNBH2/601012/616667106M3WM/WN140103/16667106840MPAW13MPA满足要求（2）楞木强度验算（梁端实心部分）底板部分楞木间距02M，楞木采用100MM100MM，跨径L09M实际L06M，偏于安全）强度验算Q260350203202402268KN/MMQL2/10268092/10022KNM022103MNMWNBH2/601012/616667106M3WM/WN022103/16667106130MPAW13MPA满足要求腹板部分楞木间距02M，楞木采用100MM100MM，跨45径L09M实际L06M，偏于安全）强度验算Q26150203202402866KN/MMQL2/10866092/10070KNM070103MNMWNBH2/601012/616667106M3WM/WN070103/16667106420MPAW13MPA满足要求（3）冀缘板部分强度验算冀缘板部分楞木间距04M，楞木采用100MM100MM，跨径L06M。强度验算Q26040403204404589KN/MMQL2/10589062/10021KNM021103MNMWNBH2/601012/616667106M3WM/WN021103/16667106126MPAW13MPA满足要求（4）楞木挠度验算跨中底板部分楞木间距04M，L09M，不计振动荷载Q433204353KN/M木材E910346FQL4/128EI3539004/12891031001003/120241MML/400900/400225MM满足要求跨中腹板部分楞木间距04M，L09M，不计振动荷载N/MFQL4/128EI16539004/12891031001003/12113MML/400900/400225MM满足要求梁端实心部分A底板部分楞木间距02M，最大跨径L09M，不计振动荷载Q268202228KN/MFQL4/128EI2289004/12891031001003/120155MML/400900/400225MM