乳业污水处理工艺设计

XXXX乳业污水处理厂工艺设计目录引言31设计说明书811设计任务812流程说明82污水处理设计921中格栅922调节池1123气浮池1224水解酸化池1525接触氧化池1726二沉池193污泥部分的计算2431集泥井2432污泥浓缩池2533污泥脱水274高程的计算2841高程布置原则2842水头损失2843高程计算295泵的选型326工程概算及效益分析3361工程初步投资预算3362经济效益分析3363环境效益分析34结论35致谢36参考文献37摘要本文是乳业污水的处理工艺设计，以解决其废水带来的环境污染问题。奶制品工业废水具有污染物浓度较高，易生化降解，悬浮物含量高等的特点。针对其废水特点，考虑成本、处理技术、进出水水质等因素，最终确定水解酸化接触氧化的处理工艺。流程简述为首先对污水进行一级处理，主要构筑物有格栅，调节池和气浮池，目的是去除大部分的悬浮物。继而进行生化处理，主要构筑物为水解酸化和接触氧化池，废水中的难降解有机物通过水解酸化变为易降解的，小分子有机物，再通过好氧处理变为CO2和生物质。这种缺氧好氧联合的方法对减轻好氧生物处理负荷、提高有机物去除率、降低污泥量极为有利。处理后的出水能达到国家污水综合排放标准（GB89781996）的一级排放标准。本文对主要构筑物进行计算，编制设计说明书，并绘制工艺流程、构筑物平面及高程、主要构筑物共五张图纸。关键词曝气；沉淀；水解酸化；接触氧化ABSTRACTTHISISTHEDAIRYWASTEWATERTREATMENTPROCESSDESIGN,ANDITAIMTOREDUCETHEENVIRONMENTPOLLUTIONBYDAIRYWASTEWATERDAIRYINDUSTRIALWASTEWATERHASTHECHARACTERISTICSOFHIGHCONCENTRATIONOFPOLLUTANTS,EASYBIODEGRADATION,HIGHERCONTENTOFSUSPENDEDSOLIDSINVIEWOFTHEWASTEWATERSCHARACTERISTICS,THEHYDROLYTICACIDIFICATIONCONTACTOXIDATIONPROCESSWASULTIMATELYDETERMINEDCONSIDERINGTHECOST,THEPROCESSINGTECHNOLOGYANDTHEEMISSIONSTANDARDTHEPROCESSCANBESUMMARIZEDASFOLLOWSFIRSTLY,PRIMARYTREATMENTWASCARRIEDOUTTOREMOVEMOSTOFTHESUSPENDEDSOLIDSANDTHEMAINSTRUCTURESINCLUDEGRILLE,POOLANDAIRCONDITIONINGPOOLANDTHENHYDROLYSISACIDIFICATIONANDCONTACTOXIDATIONPONDWEREUSEDASBIOLOGICALTREATMENTREFRACTORYORGANICMATTERWASDEGRADEDINTOMALLMOLECULEORGANICCOMPOUNDTHROUGHTHEROLEOFHYDROLYSIS,ANDTHENWASOXIDIZEDINTOCO2ANDBIOMASSTHEHYDROLYTICACIDIFICATIONCONTACTOXIDATIONPROCESSWASBENEFICIATOLESSENLOAD，INCREASEORGANICMATTERREMOVALANDREDUCESLUDGEVOLUMETREATEDWATERCANREACHTHEFIRSTLEVELEMISSIONSTANDARDOFGB89781996INTHISPAPER,THECALCULATIONOFMAINSTRUCTURES,THEPREPARATIONOFDESIGNMANUALS,ANDFIVEBLUEPRINTSINCLUDINGDISTRICTLAYOUT，FLOWCHART,ELEVATIONCHART，MAINSTRUCTURESWEREACCOMPLISHEDKEYWORDSAERATIONSEDIMENTATIONHYDROLYTICACIDIFICATION；CONTACTOXIDATION引言工业废水（INDUSTRIALWASTEWATER）包括生产废水和生产污水，是指工业生产过程中产生的废水和废液，其中含有随水流失的工业生产用料、中间产物、副产品以及生产过程中产生的污染物。生产过程中排出的水。其中，食品废水是工业废水中的一种。食品工业原料广泛，制品种类繁多，排出废水的水量、水质差异很大。废水中主要污染物有1漂浮在废水中固体物质，如菜叶、果皮、碎肉、禽羽等；2悬浮在废水中的物质有油脂、蛋白质、淀粉、胶体物质等；3溶解在废水中的酸、碱、盐、糖类等4原料夹带的泥砂及其他有机物等；5致病菌毒等。食品工业废水的特点是有机物质和悬浮物含量高，易腐败，一般无大的毒性。其危害主要是使水体富营养化，以致引起水生动物和鱼类死亡，促使水底沉积的有机物产生臭味，恶化水质，污染环境。食品工业废水处理除按水质特点进行适当预处理外，一般均宜采用生物处理。如对出水水质要求很高或因废水中有机物含量很高，可采用两级曝气池或两级生物滤池，或多级生物转盘或联合使用两种生物处理装置，也可采用厌氧需氧串联的生物处理系统。1乳品行业发展随着奶制品工业的发展，其工业废水带来的环境压力也越来越大。它能使水体富营养化以致引起水生动物和鱼类死亡，促使水底沉积的有机物产生臭味，恶化水质，污染环境。由此可见，必须对其废水进行必要的处理之后才能进行排放或处理。11乳品行业废水得来源及特点乳制品废水是炼乳、干酪、奶油、乳制清凉饮料、冰激凌以及乳制品点心生产过程中排出的废水。废水主要来自容器及设备的清洗水，主要成分含有制品原料。其中牛奶加工厂含有处理原乳02，BOD20300MG/L，污染较低，而干酪、奶油加工产废水污染程度较高，COD达3000MG/L，BOD全达2400MG/L含总氮（N）达90MG/L，总磷（P）达16MG/L，含油脂达200MG/L，悬浮物达600MG/L，废水中原料成品如奶油、炼乳应作为副产物尽量回收并在生产过程中减少其流失，废水常采用隔油、沉淀气浮、电化学絮凝等物化处理法及生物滤池、曝气池、气化沟、生物塘等生化处理方法进行处理。乳业废水的主要特征为污染物浓度较高，易生化降解，悬浮物含量高。该废水BOD/COD06，可生化性好，适合生化处理。12设计的目的、意义本设计需要处理的乳业废水属于工业废水，主要来源于奶品制造车间。废水具有污染物浓度较高，易生化降解，悬浮物含量高等特点，处理难度较大。一旦处理不妥，势必对环境造成极大的危害。本设计能使奶业废水经过工艺处理后，出水各项指标均可以达到污水综合排放标准（GB89781996）的一级排放标准。不仅能有效减少这种废水对环境的危害及对人类健康的影响，并且处理后的出水还可以部分回用，达到合理有效利用水资源的目的。2废水处理现状及趋势目前对乳品的废水处理方法一般采用的是物化法（气浮、混凝沉淀、吸附等），去除效果不好，运行费用高，管理不便。现阶段的处理方法除进行适当预处理外，一般均宜采用生物处理。如对出水水质要求很高或因废水中有机物含量很高，可采用两级曝气池或两级生物滤池等。21好氧处理工艺20世纪80年代初，奶业废水处理主要采用好氧技术处理，包括活性污泥法，生物滤池法和接触氧化法等。传统活性污泥法由于污泥产量大，脱N能力差，操作管理技术要求严，目前，已被其它工艺代替。20世纪90年代以来，SBR工艺得到了发展和应用。22生物接触氧化法该方法于20世纪70年代由日本初创，它是在生物反应器内装载填料，利用微生物自身得附着作用，在填料表面形成生物膜，使污水在与生物膜接触过程中得到净化。它比活性污泥法有一定的优势，在奶业污水处理中得到了广泛应用。但由于奶业废水中的进水COD比较高，处理中一般采用两级接触氧化工艺。但该法对于较大型污水厂填料需要量过大，不便于运输和装填，切污泥排放量大。23SBR法及改进工艺【1】SBR法（序批间歇活性污泥法）是20世纪70年代由ZRVINE等研究出来的方法，应用十分广泛，CASS工艺是对SBR方法的改进，即循环式活性污泥法。它的运行分3个阶段进水曝气回流阶段。沉淀阶段及涉水排泥阶段。整个反应池分为3个区选择区，预反应区，及主反应区。各区可以交替进水，易于自动化操作，废水与回流污混合后，进入生物选择区，该区内不曝气，利用微生物大量吸附废水中的有机物，能快速有效地降低废水中的有机物浓度预反应区采用半限制性曝气方式，溶解氧控制在05MG/L以内，有机物初步降解；主反应区为好氧曝气，溶解氧控制在23MG/L；进行硝化和降解有机物。24厌氧好氧处理技术【2】针对不同废水中污染物的浓度及处理特性，采用厌氧好氧主体组合工艺进行适当的工艺组合，在厌氧水解产酸段，可使难降解有机物分解成易降解的水分子有机物，在厌氧反应器中利用容积负荷高，动力能耗低的特点，将有机负荷大幅度降低，再利用好氧生物反应器处理浓度有机废水的优势，使处理水达标排放。3处理方案的确定综合比较以上工艺，好氧生物处理对低浓度废水有较高的COD去除率（大于90），但是需要大量的投资和场地，能耗较高，受外界环境（温度等）影响较大。厌氧生物处理对高浓度废水有较高的COD去除率，他克服了好氧生物处理的大多数缺点，还能进行生物质能转化。大幅度降低处理成本，因而越来越多的厂家采用。其最大缺陷是出水的COD的浓度仍然很高难以达到污水综合排放标准的要求，虽然土地利用系统能够改善水质，节约水源，增加土壤有机质的含量但是占地面积大，易产生臭味，还可能引起土壤盐碱化。要想得到理想的处理效果，实现奶制品工业废水治理的环境效益和经济效益相统一，必须采用将两种或三种技术结合使用，才是解决奶业污水问题的根本出路。因此本设计采用好氧厌氧处理方法处理奶业废水。该方法占地面积小，一次性投资少，运行费用低，运行稳定性好，操作管理十分方便，适用于奶业污水厂得废水处理。具体工艺流程见图1进水中格栅调节池气浮池水解酸化池接触氧化池二沉池事故池集泥池污泥浓缩池脱水机房出水污泥外运图1工艺流程图1设计说明书11设计任务（1）污水水量Q1500M3/D（2）进水水质如表1所示表1污水进水水质项目CODCRBODSS氨氮进水浓度（MG/L）160080030025（3）出水水质（如表2所示）表2污水出水水质项目CODCRBODSS氨氮出水浓度（MG/L）100307015出水满足国家一级排放标准（污水综合排放标准GB89781996）12流程说明乳品废水集中排入格栅间，首先通过格栅去除较大的颗粒悬浮物，后自流入调节池使废水的水质和水量调节均衡，出水经过提升泵进入水解酸化池进行反应，再由水解酸化池进入接触氧化池，最后进入二沉池，二沉池出水达标排放，排出污泥进入污泥处理设备，最终污泥外运。2污水处理设计21中格栅211设计说明格栅【3】由一组或多组相平行的金属栅条与框架组成，倾斜安装在进水的渠道，以拦截去除可能堵塞水泵机组及管道阀门的污水中较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施正常运行。本设计采用的是中格栅212设计参数格栅间隙1625MM；栅前流速0408M/S；过栅流速0610M/S；过栅水头损失008015M；设栅前水深H02M；取过栅流速V06M/S；栅条间隙宽度B0016M；格栅倾角70；变化系数K15；213设计计算【4】1栅条间隙数NQMAX15Q1515002250M/D0026M/S个MAXSIN026SIN701231QBHV图2格栅各部分结构尺寸2栅槽宽度B查表取栅条宽度S001M，则栅槽宽度为1013061328SNBM3进水渠道渐宽部分长度【4】L设进水渠道宽，渐宽部分展开角（经验），则12BM1011038062LTGT栅前流速为，符合要求MAX12/1QSBH4栅槽与出水渠道连接处渐宽部分长度2L12068L5通过栅条的水头损失1H4231SINSVHKBGA式中形状系数，栅条边为锐边矩形时取242；K系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3，则42310162SIN703698HM6栅后槽总高度H设栅前保护超高，则2H12063057HM7栅槽总长度L11202305062815197HLMTGTG8每日栅渣量W当格栅间隙在1625MM时，为010005M/1000M（取每1000M污1水产008M栅渣），变化系数取15，则ZK3MAX18640864020812/5ZQMD22调节池221设计说明调节池【5】可对进水水量和水质进行一定的调节，此处设立调节池的目的是为了对沉淀池的出水进行收集，并对水质进行调节。222设计参数设停留时间T2H223设计计算（1）池有效容积【5】VQT6252125M（2）取池总高H2M，其中超高05M，有效水深H15M；（3）池面积AV/H125/2625M2（4）池长取L10M，池宽取B6M（5）池子总尺寸为LBH10M6M2M调节池几何尺寸长10M，宽6M，深2米（含超高）23气浮池231设计说明气浮池【6】的功能是提供一定的容积和池表面积，使微气泡与水中悬浮颗粒充分混合、接触、粘附、并使带气颗粒与水分离。同时减轻后续处理构筑物的压力。该气浮池采用部分回流的平流式气浮池。232设计参数取反应时间15MIN【6】233设计计算（1）气浮所需的空气量QG【6】QGQRE625104012300L/H式中Q气浮池设计水量，M3/H；R试验条件下的回流比，取525；E试验条件下的释气量，L/M3；水温校正系数，取1113（2）所需空压机额定气量QGQGQG/60100014300/600000007M3/MIN（3）加压溶气所需水量QPQPHMKTG/39810425807362式中P选定溶气压力；KT溶解度系数,MPA；溶气效率表3不同温度下的KT值温度（）010203040KT377102295102243102206102179102（4）压力溶气罐直径因压力溶气罐的过流密度I取150M3/HM2，故溶气罐直径DMIQP270153984（5）接触池的表面积AC接触室上升流速C20MM/S，则接触室平面面积AC2980360124/5MVQP式中Q气浮池设计水量，M3/H；QP加压溶气水量，M3/H；接触室宽度选用BC050M，则接触室长度气浮池宽度BBAC961508接触室出口的堰上流速1选取20MM/S,则堰上水位HCBC05M。（6）气浮池分离尺寸气浮池分离室流速VS2MM/S,则分离室平面面积AS289360124/5MVQSP分离室长度LSBA5（7）气浮池水深HVST21031660192，T取15MIN（8）气浮池的容积W（ACAS）H09898192207M3则总停留时间TMIN，51739824/1506PQW接触室气水接触时间TCTC60SSVH6029（9）气浮集水管集水管采用穿孔管,全池共用两根管间距104M，每根管的积水量Q,HMQP/4532984/1502V0097235M/SGH01每根集水管的孔口总面积W2007352643MQV设孔口直径为15MM，则每孔面积0000177M2孔口数N只40170W气浮池长为5M，穿孔管有效长度L取47M，则孔距LNLM1804724水解酸化池241设计说明水解酸化沉淀池【7】实际上是水解和酸化两个过程在一个池内完成的沉淀池。从工程上划分为水解阶段和酸化阶段。在水解阶段，固体物质降解为溶解性的物质，大分子物质降解为小分子物质；在酸化阶段，碳水化合物降解为脂肪酸，主要产物是醋酸、丁酸和丙酸。另外，有机酸和溶解的含氮化合物分解成氨，胺，碳酸盐和少量的CO2。水解和酸化进行的较快，难于把他们分开，此阶段的主要微生物是水解菌和产酸。242设计参数取停留时间T为4H243设计计算（1）池表面积A【7】AM256012QMAXQ式中A池表面积，M2；QMAX设计流量，M3/H；Q表面负荷，水解酸化池表面负荷一般取0815M3（M2H）（2）有效水深HHQT144M式中T停留时间，一般取45H（3）有效容积VAH6254250M3（4）反应池的布水系统设计水解池的布水系统采用“丰”型布局，配水管出水口向下距池底约20CM，出水孔孔径取30CM，以免杂物堵塞孔眼。（5）布水管根数NN9/0330NL式中L池长，M取池长为9M；N布水管间距；（6）池子总尺寸池子总尺寸为LBH9M7M4M，池内添加一个搅拌机。25接触氧化池251设计说明生物接触氧化【8】是在生物反应器内装载填料利用微生物自身的附着作用，在填料表面形成生物膜，使污水在与生物膜接触过程中得到净化10。有机物在接触氧化池中，通过好氧微生物的作用，被降解为生物质和CO2，通过这种方法被从污水中去除掉。生物接触氧化池主要是由池体、填料床、曝气装置、进出水装置等组成。生物接触氧化池池体在水平面上多呈圆形、矩形或方形，用钢板焊接制成或用钢筋混凝土浇灌砌成。池体总高度一般约为4550M，其中，填料床高度为3035M，底部布气层高度为0607M，顶部稳定水层为0506M。252设计参数每日进水量Q1500M3/D进水5BOD浓度650MG/L；出水浓度20MG/L；253设计计算（1）滤池的有效容积V【8】3394510265M式中V氧化池有效容积，；Q日均污水流量，3/D；MLTAAL进水5BOD浓度,MG/L；T出水浓度,MG/L；M容积负荷,GBOD5/M3D，取10KGBOD5/M3D。（2）滤池总面积0HVF231594MH式中F氧化池总面积，2；0填料层总高度，M，一般取3M（3）滤池格数个，取14个FFN71325式中N氧化池格数，个，N2；F每格氧化池面积M2，F25M2，取23M2（4）校核接触时间HQNFHT61524150324（5）氧化池总高度3210HH式中填料高度，M；1超高，一般取05M；2H填料层上部水深，一般为0405M；3填料至池底的高度，在0515M之间。；MH84050填料采用蜂窝状填料，每层填料高1米，采用3层填料。6需气量QD0式中D01M3污水所需气量，M3/M3，一般为1520M3/M3；Q日均污水流量，/D。D151500225003/曝气装置采用穿孔管布气，孔眼直径为35MM，孔眼中心距为50100MM左右。安放在池底05M处。（7）风机的选择【9】设安装可距池底10M处，则安装水深为401030M，则风机所需风压为，接触氧化池中安装有曝气管，1598071539807413HKPA气源由鼓风机房提供。根据风量和风压，选用RD125【9】鼓风机2台。一备一用。26二沉池261设计说明二次沉淀池【10】是活性污泥系统的重要组成部分，它用以澄清混合液，并回收，浓缩活性污泥，其效果的好坏，直接影响出水的水质和回流污泥的浓度，因为沉淀和浓缩效果不好，出水中就会增加活性污泥悬浮物，从而增加出水的BOD浓度，同时，回流污泥浓度也会降低，从而降低曝气池中混合液浓度，影响净化效果。本设计采用周边进水周边出水辐流式二沉池。262设计参数水量Q1500M/D625M/H0017M/S；表面负荷Q20M3/M2H；沉淀时间T20H；超高H103M；污泥斗高度H410M；池区坡度为006；263设计计算（1）沉淀部分水面面积F【10】M263152NQMAXQF式中设计流量M3/H；AX池数（个）；N表面负荷M3/M2HQ（2）池子直径（取D5M）461354FD式中沉淀部分水面面积M2（3）实际水面面积2226319453DF式中池子直径M（4）实际表面负荷在1020之间，符合要求。HFQM591632NQ23MAX式中设计流量M3/H；AX池数（个）；实际水面面积M2F（5）单池设计流量HNQ3MAX02516式中最大设计流量M3/H；AX池数（个）（6）校核堰口负荷MDQSL2805143623Q0SL34式中单池设计流量M3/H0池子直径M（7）校核固体负荷KG/M2D1506463192502412FQNRQW式中污泥回流比；最大设计流量M3/H；MAX混合液悬浮物浓度（MLSS）（KG/M3）；WN实际水面面积，M2；F（8）澄清区高度M1836925TH02FQ式中单池设计流量M3/H；0实际水面面积M2；沉淀时间H，设T2HT按在澄清区最小允许深度15M考虑，15M2H（9）污泥区高度M791632505150T1HU02FCNQRW式中污泥回流比；单池设计流量M3/H；0混合液悬浮物浓度（MLSS）（KG/M3）；WN污泥停留时间H；T底流浓度KG/M3；CU实际水面面积M2F（10）池边深度H2M取H260M7530791830H（11）沉淀池高度设池区坡度为006，污泥斗直径D2M，则池中心与池边落差1205602D60H3D、取超高，污泥斗高度，则沉淀池总高H1M4HMHH1H2H3H40360121742M3污泥部分的计算乳业废水处理过程产生的污泥来自一下几个部分1气浮池【11】里的残渣，量少，可忽略。2水解酸化及接触氧化池内产生的污泥，在二沉池中沉淀成为剩余污泥，需要处理。如上分析，产生的污泥总量为【12】DM42019501762401243332PCQTVW式中Q废水设计流量，M3/DC1,C2分别为进水和出水的SS浓度，MG/LP泥渣含水率,泥渣容重，KG/M3,当含水率在95以上时。可取1000KG/M3T排泥周期，一般取，12天，这里取1天31集泥井为了方便排泥及污泥重力浓缩的建设，在重力浓缩池前设置一集泥井，通过对集泥井的最高水位的控制来达到自流排泥，反应池的污泥可利用自重流入。为半地下式，池顶加盖，由潜污泵抽送污泥。参数选取【13】停留时间T6H，设计总泥量Q204M3/D；（1）采用圆形池子，池子的有效体积为VQT2046/2451M；（2）池子有效深度取2M，则池面积为AV/2255M2；（3）集泥井的直径D18M取2M；A41352（4）实际面积A314M2，水面超高03M，则实际高度23M32污泥浓缩池本设计采用污泥重力浓缩池【14】，进入浓缩池的剩余污泥量204M3/D。（1）沉淀部分有效面积GCQF251804M式中F沉淀部分有效面积（）C流入浓缩池的剩余污泥浓度（/M3，一般采用10/M3G固体通量/（/H）,一般采用0812/（/H），现取值为G08/（/H）Q入流剩余污泥量（M3/H）（2）沉淀池直径FD485413式中D沉淀池直径（M）,设计中取50M（3）浓缩池的容积QTV368214M式中V浓缩池的容积（M3T浓缩池浓缩时间（H），一般采用1016H，现取值为T16H（4）沉淀池有效水深FV2M281563式中沉淀池有效水深（M）H（5）浓缩后剩余污泥量SMDPQ/1097/8697104210353、式中浓缩后剩余污泥量（M3/S）P浓缩前含水率P0浓缩后含水率（6）池底高度,设计中取003MIDH24M024185式中池底高度（M）池底坡度，一般采用001I（7）污泥斗容积泥斗高度M5BATGH14205T式中污泥斗高度（M）污泥斗倾角，为保证排泥顺畅，圆形污泥斗倾角一般采用55O污泥斗上口半径（M），现取值为1MA污泥斗底部半径（M），现取值为02MB污泥斗的容积为M331225BAHV4812014312式中污泥斗容积M31污泥斗高度（M）5（8）浓缩池总高度MHH0531403281054321式中浓缩池总高（M）超高（M），一般采用03M1H缓冲层高度（M），一般采用0305M，现取值为03M3设计中取沉淀池总高度31M33污泥脱水污水处理【15】过程中所产生的污泥，一般是带水的粒状或絮状物质的疏松结构，因此在污泥处理和处置中都需降低其含水率。污泥脱水的方法，一般有自然干化，机械脱水，及污泥烘干，焚烧等方法。本设计采用带式压滤机TOP1000【16】式，处理量150450KG/H干污泥。这种脱水方法的特点是滤带可以回旋，脱水效率高、噪音小、能源消耗省、附属设备少、操作管理维修方便，但必须正确地选用有机高分子混凝剂。其中干泥量为2043061M3/D因此选用一台压滤机。外形尺寸长宽高523M4高程的计算41高程布置原则为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动以按重力流考虑为宜。高程主要是有三部分组成，即构筑物本身的、连接管（渠）的及计量设备的水头损失等。高程布置时【17】，以地面为参照物，地面的标高为。然后根据水M0头损失通过水力计算推前后个构筑物控制标高。高程布置时应尽量做到【17】1充分利用地形地势及城市排水系统，使污水经一次提升便能顺利自流通过污水处理构筑物，排出厂外。2协调好高程布置与平面布置的关系，做到既减少占地，又利于污水污泥输送，并有利于减少工程投资和运行成本。3做好污水高程布置与污泥高程布置的配合，尽量同时减少两者的提升次数和高度。4协调好污水处理厂总体高程布置与单体竖向设计，既便于正常排放，又有利于检修排空。42水头损失高程主要是有三部分组成，即构筑物本身的、连接管（渠）的及计量设备的水头损失等10。本设计中的高程计量设备的水头损失不计算，故忽略。计算构筑物本身的及连接管（渠）的水头损失两部分之和。构筑物本身的水头损失【18】为1中格栅的水头损失为018M2调节池的水头损失为02M3气浮池的水头损失为03M。4水解酸化池的水头损失为04M。5接触氧化池的水头损失为05M6二沉池的水头损失为038M。连接管（渠）的水头损失按构筑物本身的水头损失的30【18】计，则有中格栅出口至调节沉淀池间的总损失为H101813023M调节池出口至气浮池间的总损失为H202013026M气浮池出口至水解酸化池的总损失为H30313039M水解酸化池出口至接触氧化池间的总损失为H40413052M接触氧化池出口至二沉池的总损失为H50513065M二沉池出口至集泥池的总损失为H60381305M43高程计算431污水部分高程计算【19】取水面标高高程为000M，则有二沉池液面高程为05M；二沉池底高程为712M；取接触氧化池液面高程为115M；接触氧化池池底高程为315M；取水解酸化池和接触氧化池液面高差为052M；则水解酸化池液面高程为115052167M；水解酸化池池底高程为1674233M；取气浮池液面与水解酸化池液面高差为039M；则气浮池液面高程为167039206M；气浮池池底高程为2063094M；取调节池液面与气浮池液面高差为026M；则调节池液面高程为206026232M；调节池底高程为232205082M；取中格栅和调节沉淀池的液面高差为023M；则中格栅液面高程为232023255M；中格栅底高程为25505703228M；432污泥部分高程计算污泥处理流程如下集泥池污泥浓缩池污泥脱水间泥饼外运（1）集泥池污泥浓缩池沿程损失【20】H1IL201010302M局部按沿程的20考虑，H20202004M合计024M从集泥池到污泥浓缩池考虑06M静压差则集泥池泥面为11502406031M（2）浓缩池脱水间沿程损失【20】H3IL101010301M局部按沿程的10考虑，H20101001M合计011M从集泥池到脱水间考虑05M静压差则脱水间泥面为0310110503M可选用1PN型泥浆泵【21】2台，Q7216M3/H，H1412M5泵的选型泵房用于提升污水厂的污水，以保证污水能在后续处理构筑物内畅通的流动。Q1500M3/D625M3/H0017M3/S共设三台水泵，其中一台为备用泵，则每台泵的流量为QQ/2750M3/D3125M3/H00086M3/S进水管底高程355M，污水经泵站提升后排入细格栅，其水面高程为3755M。粗格栅与所需提升最高水位之间的高差为（1）出水管管线水头损失计算【22】总出水管Q0017M3/S，设流速为拟用流速SMV/81MVQD10847则选用管径的钢管1校核S，查表得，设总出水管管心埋深为，V/76I1380MH023按局部损失为沿线损失30的计，则泵站外管线损失为IHL94010382510324泵站内的管线水头损失假设为10M,考虑自由水头为1M,则水泵总扬程为H20122010087M根据设计流量Q625M3/H，扬程H5M，设计中拟选用IS8065160型17水泵三台（两用一备）【23】，每台水泵的流量为Q30M3/H，扬程为H72M。6工程概算及效益分析61工程初步投资预算工程初步投资预算如表4所示【23】表4工程投资估算表（单位万元）工程或费用名称建筑工程费用安装工程费用设备购置费用合计（一）污水污泥处理部分202954231932645039粗格栅343343事故池234234气浮池3782584211057调节池及提升泵房6012678711739水解酸化池54871964569813149接触氧化池208053518124427二沉池19899767343699风机房1879756235287污泥浓缩池43873427465475污泥脱水间2912325880912046（二）附属设备12087879620883综合办公楼11087339614483配电室10005400640062经济效益分析1投资费用工程总投资为65922万元。2运行费用包括人工费，电费，折旧费等，其中人工费为6万，电费15万，折旧及维护修理费27万，合计48万元。3经济效益分析本废水处理工程总投资65922万元处理水量为1500M3/D,每年可减少因超标排放而发生地排污费用7389万元。63环境效益分析每年可削减污染物排放CODCR7560T，BOD4050T，悬浮物2350T，氨氮76T，大量减少对水环境污染，节约水资源，避免了环境纠纷。结论本设计采用气浮水解酸化池接触氧化池工艺处理乳业废水，技术成熟，管理方便，能使水质稳定达标排放，具有显著的经济效益，实现了环境效益和经济效益的统一。通过对方案的设计，初步计算和工程概算，认为本设计的工艺主要具有以下特点（1）气浮装置可去除废水中大部分的悬浮物，有利于后继生化处理。（2）本流程采用好氧联合厌氧的生化处理方法，高效，节省投资，并且经过本流程处理的废水各项生化、理化指标均达到排放标准。（3）系统稳定、可靠。（4）投资较少，工艺流程简便16本工程设计只是初步设计方案，可以针对废水的特点做出适