某框架办公楼毕业设计

连云港市查卡拉办公楼设计专业土木工程学生周泓岑指导老师李章政摘要本设计主要进行了5层楼办公楼的框架结构设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载的计算。接着运用D值法计算横向荷载（水平风荷载）作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。在进行内力组合，找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。对楼板进行了配筋计算，本设计采用独立柱基础，对基础受力和配筋计算。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依据。框架结构结构设计荷载计算内力计算计算配筋LIANYUNGANGCITYCHAKRABUILDINGSDESIGNMAJORCIVILENGINEERINGSTUDENTSZHOUHONGCENINSTRUCTORLIZHANGZHENGABSTRACTTHEDESIGNOFTHEMAINFIVESTOREYOFFICEBUILDINGFRAMESTRUCTUREDESIGNINDETERMININGTHEFRAMELAYOUTTHENUSEDVALUEMETHODFORCALCULATINGTRANSVERSELOADHORIZONTALWINDLOADOFSTRUCTURESSUBJECTED,AXISFORCESTHECOMBINATIONOFINTERNAL,FINDOUTTHEMOSTUNFAVOURABLEASETORSETSOFINTERNALCOMBINATIONCHOOSETHEBESTSECURITYRESULTSCALCULATIONREINFORCEMENTANDDRAWINGINADDITIONTOTHESTRUCTURALSCHEMEOFTHEDESIGNOFINTERIORSTAIRCASECOMPLETEAPLATFORMPLANK,BENCHBOARDS,SUCHASWIDGETPLATFORMBEAMANDTHEREINFORCEMENTOFTHEFORCECALCULATIONANDCONSTRUCTIONDRAWINGSONACONCRETEFLOOR,THISDESIGNUSESINDEPENDENTFOUNDATION,ONTHEBASISOFCALCULATIONOFTHEFORCEANDREINFORCEMENTTHEENTIRESTRUCTUREINTHEDESIGNPROCESS,INSTRICTACCORDANCEWITHTHERELEVANTPROFESSIONALREQUIREMENTS,REFERTORELEVANTDATAANDINFORMATIONABOUTTHELATESTNATIONALSTANDARDSPECIFICATION,ONVARIOUSASPECTSOFTHEDESIGNFORASINGLE,INTEGRATEDVIEWOFSCIENTIFICCONSIDERATIONINSHORT,APPLICABLE,SAFETY,ECONOMY,EASEOFUSEOFTHISDESIGNPRINCIPLEDESIGNOFTHEBUILDINGSTRUCTUREPLANISANIMPORTANTBASISFORTHESITECONSTRUCTIONKEYWORDSFRAMESTRUCTUREARCHITECTUREDESIGNDESIGNFORCECALCULATIONCALCULATIONOFREINFORCEMENT前言本设计是按照重庆三峡学院建筑工程系2010年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“某框架办公楼结构设计”。内容包括建筑设计、结构设计两部份。办公楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择办公楼建筑和结构设计，从而掌握办公楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计始于欧美，二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对办公楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算种采用了分层法，对水平荷载采用了D值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构王心勇老师的悉心指导下完成的，在此向您表示衷心的感谢鉴于水平有限，设计中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。第1章设计基本资料11初步设计资料一工程名称重庆市某区办公楼。二工程概况建筑面积163296，建筑总高为1175M,主体大楼为三层，室内外高差为06M三相对湿度年平均28四相对风向基本风压04KN/五年降雨量870。六水文资料经勘探未发现地下水七地震烈度本工程为非抗震设计。八材料使用1混凝土梁柱板均使用C30混凝土。2钢筋纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335（强度设计值300N/MM）,其余采用热轧钢筋HPB235（强度设计值210N/MM）。3墙体外墙厚度180MM，贴瓷砖墙面，设钢框玻璃窗；内墙厚度120，墙面20MM混合砂浆，外涂白色乳胶漆；女儿墙高14M，厚度180MM贴瓷砖前面。4窗均为钢框玻璃窗（045KN/M2）5门除大门为玻璃门（045KN/M2），办公室均为木门102KN/M212结构选型根据办公楼建筑功能的要求，本结构设计采用钢筋混凝土框架结构体系。第2章结构布置及计算简图21结构布置及梁,柱截面尺寸的初选211梁柱截面尺寸初选板厚取100MM，各层梁板柱砼等级为C30纵向受力钢筋采用HRB335，其余钢筋采用HPB235一梁截面尺寸的估算框架结构的梁截面按跨度进行估算，如表21所示。表21框架梁截面估算梁布设方向跨度（M）系数梁高（M）实际选用梁高（M）实际选用梁宽横向61/120505025纵向421/1203504025二柱截面图21负载面积布置图1框架柱截面估算1208CNBHF由计算简图21可知边柱和中柱的负载面积可知中柱（4242）/2624/24242边柱（4242）/26/2423边柱26471380314/01432/MFNACC中柱9512根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计柱的尺寸为3503501225009714336，为计算简便中柱和边柱的尺寸相同，均为350350。M2212结构布置（下图为结构平面布置图）楼梯图22结构平面布置图22框架结构的计算简图ABCD250350250图23框架结构梁、柱尺寸第3章荷载计算31荷载计算311活荷载楼面活荷载的取值以及每层楼面的活荷载统计如表31所示表31楼面活荷载计算汇总位置均布荷载（KN/）楼面面积（）楼面活荷载（KN）小计（KN）房间242848568走廊259072226810836屋面活荷载的取值以及屋面的活荷载统计如表32所示表32屋面活荷载计算汇总均布活荷载（KN/）屋面面积（）屋面活荷载（KN）254432108864楼、屋面活荷载按图31所示导荷方式传递到相应的框架梁上。对于A3D3榀框架，其框架梁按图31所示阴影面积承受楼屋面传来的活荷载；此外，纵向框架梁所分担的活荷载还以集中力的形式作用于相应的框架柱上，经计算得到该榀框架在活荷载作用下的受力见图31所示。图31荷载传导方式以顶层A5柱为例，说明图32中柱上集中力的计算。其上集中力由纵向梁A23与A34传来，梁A45上所分组的活荷载面积为4221/2441，梁A23传向A3柱的集中力为44120/2441KN，同样梁A34传向A3柱的集中力也是441KN，所以A3柱上作用的集中力共计882KN。图32活荷载计算见图312恒荷载计算根据常用材料和构件的自重查得结构中各部分材料的自重，从而计算得到作用于结构上的恒荷载。1楼、屋面恒荷载计算楼、屋面恒荷载计算分别如下表33和34所示表33屋面恒荷载计算汇总项目材料重（KN/M）厚度（M）自重（KN/）自重小计（KN/）屋面面积（）屋面恒荷载（KN）水泥蛭石保温层50105水泥砂浆找平层2000204三毡四油防水层04细石混凝土保护层22004088楼板2501235185443228195776表34楼面恒荷载计算汇总位置项目材料重（KN/M）厚度（M）自重（KN/）自重小计（KN/）楼面面积（）楼面恒荷载（KN）楼面恒荷载小计（KN）硬木地板02地板隔栅02混合砂浆1700150225房间楼面楼板250125315542841351602小瓷砖地面055混合砂浆1700150255走廊楼面楼板2501253305907229982961651432楼、屋面恒荷载与活荷载也应按照图31所示导荷方式传递到相应的框架梁上。2梁上填充墙计算梁上填充墙计算如表3538所示表35墙体自重计算位置项目材料重（KN/M）厚度（M）墙重（KN/）小计（KN/）加气混凝土砌块55018099外墙贴瓷砖墙面05149加气混凝土砌块55012066内墙混合砂浆170020341加气混凝土砌块55018099女儿墙贴瓷砖墙面05149表36屋面梁上墙体（女儿墙）自重计算位置墙重（KN/）墙高（M）均布墙重（KN/M）跨度（M）数量重量（KN）总重（KN）外纵墙轴线14914208636621526952内纵墙轴线00036620外横墙轴线1491420861442600788内横墙轴线00014480212774表3723层梁上墙体自重计算位置墙重KN/梁高（M）钢框玻璃窗（KN/）窗高（M）层高（M）均布墙重（KN/M）跨度（M）数量重量/层（KN）总重/层（KN）外纵墙轴线149040451833244936621792668内纵墙轴线104无无3329366221228外横墙轴线14905无无33417214421201536内横墙轴线105无无33281448322568343表38底层墙体自重计算位置墙重KN/梁高（M）钢框玻璃窗（KN/）窗高（M）层高（M）均布墙重（KN/M）跨度（M）数量重量/层（KN）总重/层（KN）外纵墙轴线14904045184440883662298656内纵墙轴线104无无44436622928外横墙轴线14905无无44581114421673568内横墙轴线105无无4439144844928120809283梁自重计算梁自重计算如表39所示表39梁自重计算位置梁宽（M）梁高（M）混凝土自重（KN/M）均布梁重（KN/M）跨度（M）数量重量/层（KN）总重/层（KN）纵轴线0250425253664366横轴线02505253125144104508164柱自重计算柱自重计算如表310所示。表310柱自重计算层数柱截面宽（M）柱截面高（M）柱高（M）混凝土自重（KN/M）柱重（KN）数量重量/层（KN）2、30350353325101062540404251035035442513475405395恒荷载汇总对于A3D3榀框架，其框架梁上的恒荷载应包括楼（屋）面恒荷载、梁上填充墙重量以及梁的自重。柱上恒荷载集中力应包括柱上纵向框架梁承担的恒荷载以及本次柱的自重。经计算得到该榀框架在恒荷载作用下的受力简图如图33所示。图33恒荷载计算简图下面以第2层A3柱为例，说明图33中柱上集中力的计算方法与过程（1）楼面自重。经由纵向框架梁传向A5柱的楼面荷载面积为4221/2441。集中力为44131551391KN。（2）纵向梁上填充墙荷载。集中力为4224491029KN（3）纵向梁自重。集中力为4225105KN（4）柱自重查表310可得1010625KN。综合以上四项，A3柱上集中力为1391102910510114481KN。313风荷载风荷载的计算过程如表216所示。表311中，由于建筑高度小于30M，所以取10,；作用高度为节点上下各0ZSKZ取半层高度。最终得到风荷载的计算简图如图28所示表311风荷载计算层数层高（M）离地高度（M）SZZ0（KN/）K（KN/）开间（M）作用高度KF33310513074100403854230549292337213074100403854233533313939130741004038542365818图34风荷载计算简图第四章横向侧移刚度的计算41框架梁柱的线刚度计算411框架梁柱的线刚度计算框架梁柱的相对线刚度如图31所示，作为计算各节点弯矩分配的依据在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I2IO（IO为梁的截面惯性矩）（41）梁采用C30混凝土，。由于左跨梁右跨梁I边梁EI/LKN/M437062/5M021/103）（KN中跨梁I中跨梁EI/LKN/M43710562/5M021/103）（KN底层柱（AD轴）I底柱EI/LKN/M3478/3/）（其余各层柱（AD轴）I余柱EI/LKN/M447107/5012/03）（KN令I余柱10,则其余各杆件的相对线刚度为I边梁9/17642MI中跨梁72350354KNI底柱/17268图41框架梁柱的相对线刚度412梁柱的线平均刚度比一底层4243由公式（42）、（43）可求梁柱线刚度为1A,D梁柱线刚度比为053729K70325KCMKNHIDC/152374052681703122B,C梁柱的线刚度比为K959874025KCHIC/8376140528170123二2、3层4445由公式（42）、（43）可求梁柱线刚度为1A,D梁柱的线刚度为K29015402KCMKNHIDC/0456931754242B,C梁柱的线刚度为K01273702KCHIC/319673124故横向框架的侧移刚度见表41，42表41横向框架首层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）A柱3715152103715152B柱4618837104618837C柱4618837104618837D柱371515210371515216667978表42横向框架2、3层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）A柱6690045106690045B柱9672331109672331C柱9672331109672331D柱6690045106690045327247752第五章内力计算51竖向荷载作用下的框架内力由于活荷载标准值较小（小于4KN/M），因而计算活荷载作用下的结构内力时，可不考虑活荷载最不利布置，直接采用满荷载法。首先按固断弯矩等效的原则，将图24中的梯形荷载和三角形荷载按图51所示过程转换为等效均布荷载，结果如表51所示。P12ALMABQPAB图51中荷载等效计算示意图表51各层梁上的等效均布荷载单位KN/M层数AB梁BC梁CD梁3670223670222670223756702216702237567022下面将框架分解，分层计算各开间框架在活荷载下的弯矩。511弯矩的首次分配与传递1顶层根据图41中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，其中顶层节点弯矩分配系数如表52所示。表52顶层节点弯矩分配系数节点号ABCD左梁0025408063497068605右梁0686050634970254080上柱0000下柱030395011095011095030395按表51中的等效均布荷载，计算得到顶层节点处相应的固端弯矩（），标记于图12QLM52中节点处。然后按照弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图52所示。右梁左梁右梁左梁右梁左梁下柱2016379420164188596733247509261207910349076128下柱远端节点校核15845392863908075图52顶层节点弯矩分配与传递过程2第二层根据图41中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，二层节点弯矩分配系数如表53。表53第二层节点弯矩分配系数节点号ABCD左梁0022670566505338右梁0533805665022670上柱02331009900099002331下柱02331009900099002331按表51中的等效均布荷载，计算得到二层节点处相应的固端弯矩，标记于图53中各节点处，然后按弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图53所示。右梁左梁右梁左梁右梁左梁下柱2016738520168154332293864794160578104687021912048651下柱远端节点校核020379845010371695上柱远端49706595140346186114789上柱图53二层节点弯矩分配与传递过程3底层根据图41中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，二层节点弯矩分配系数如表54。表54底层层节点弯矩分配系数节点号ABCD左梁0023580589205668右梁0566805892023580上柱02475010300103002475下柱01856007720077201856按表51中的等效均布荷载，计算得到二层节点处相应的固端弯矩，标记于图54中各节点处，然后按弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图54所示。图54底层节点弯矩分配与传递过程512不平衡弯矩的二次分配及总弯矩图将各开口框架的相同节点处的弯矩进行叠加，得到该榀框节点处的杆端弯矩，如图55所示，图55中节点处存在不平衡弯矩，需要对节点不平衡弯矩进行二次分配，此时不在考虑弯矩传递，得到汇总后的框架节点处杆端弯矩图如图56所示。右梁左梁右梁左梁右梁左梁下柱201639420168153739458264298467130137206418930264109下柱远端节点校核580246579093701222上柱远端7809103671612142上柱74368553912058074804796114973265309409458102186497146931750186902梁柱柱梁柱柱梁柱柱0289384107816023969图55一次分配后的框架节点处杆端弯矩（KNM）64897325132497704246861301497789140915020120059516梁柱柱梁柱柱梁柱柱969134718485560图56框架节点处杆端弯矩汇总图（KNM）5120ABCM式中820QLM按照表51中的等效均布荷载，在图56的基础上根据公式51可计算得到各框架梁的跨中弯矩，从而得到整个框架的弯矩，如图57所示。91960145328695538147981427070235463150915DCBA图57活荷载作用下的框架弯矩（KNM）513剪力计算（52）LMQLVABA2（53）B根据梁柱的杆端弯矩和荷载及公式52、53可以由力矩平衡条件计算得到梁、柱的剪力，如图58所示。514柱轴力计算根据节点竖向力平衡条件，可以计算得到框架柱的轴力图，如图59所示。18491834212591092408638713240954216DCBA2图58活荷载作用下的框架剪力（KN）1847132163756845641263DCBA图59活荷载作用下框架柱的轴力515梁端弯矩调幅对梁端弯矩进行调幅，取调幅系数为08，计算得到调幅后的弯矩图，如图510所示。9173548132987695650174653816470922904981515DCBA图510调幅后的弯矩52竖向恒荷载作用下的框架内力首先按固断弯矩等效的原则，将图24中的梯形荷载和三角形荷载按图521所示过程转换为等效均布荷载，结果如表521所示。PALMQBAP图521中荷载等效计算示意图表521各层梁上的等效均布荷载单位KN/M层数AB梁BC梁CD梁32051092052165811651165375165下面将框架分解，分层计算各开口框架在活荷载下的弯矩。521弯矩的首次分配与传递1顶层根据图41中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，其中顶层节点弯矩分配系数如表522所示。表522顶层节点弯矩分配系数节点号ABCD左梁0025408063497068605右梁0686050634970254080上柱0000下柱030395011095011095030395按表521中的等效均布荷载，计算得到顶层节点处相应的固端弯矩（），标记于图12QLM522中节点处。然后按照弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图522所示。右梁左梁右梁左梁右梁左梁下柱614582376145230091768869301241734908229735014下柱远端节点校核4567836809705241图522顶层节点弯矩分配与传递过程4第二层根据图41中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，二层节点弯矩分配系数如表523。表523第二层节点弯矩分配系数节点号ABCD左梁0022670566505338右梁0533805665022670上柱02331009900099002331下柱02331009900099002331按表521中的等效均布荷载，计算得到二层节点处相应的固端弯矩，标记于图523中各节点处，然后按弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图523所示。671903130924182350120693889746264上柱0419327右梁左梁右梁左梁右梁左梁下柱4271589443860255816398354746108963542697326801下柱远端节点校核0585264505828326016943709上柱远端85图523二层节点弯矩分配与传递过程5底层根据图41中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，二层节点弯矩分配系数如表524。表524底层层节点弯矩分配系数节点号ABCD左梁0023580589205668右梁0566805892023580上柱02475010300103002475下柱01856007720077201856按表521中的等效均布荷载，计算得到二层节点处相应的固端弯矩，标记于图524中各节点处，然后按弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图524所示。右梁左梁右梁左梁右梁左梁下柱493287056493494983185561270058712429369494216570317453850364下柱远端节点校核906358218294048257098上柱远端107601260231577083245412968上柱图524底层节点弯矩分配与传递过程522不平衡弯矩的二次分配及总弯矩图将各开口框架的相同节点处的弯矩进行叠加，得到该榀框节点处的杆端弯矩，如图525所示，图525中节点处存在不平衡弯矩，需要对节点不平衡弯矩进行二次分配，此时不在考虑弯矩传递，得到汇总后的框架节点处杆端弯矩图如图526所示。1923807129512197009803468569319281344142574365268107654343762梁柱柱梁柱柱梁柱柱21457157357504366图525一次分配后的框架节点处杆端弯矩（KNM）17460315691491750907406782835693161534341105702048060248梁柱柱梁柱柱梁柱柱4765137153272323258295图526框架节点处杆端弯矩汇总图（KNM）52120ABCM式中820QLM按照表521中的等效均布荷载，在图526的基础上根据公式521可计算得到各框架梁的跨中弯矩，从而得到整个框架的弯矩，如图527所示。2484350781560724913412593451062707680720635345DCBA图527恒荷载作用下的框架弯矩（KNM）523剪力计算（52）LMQLVABA2（53）B根据梁柱的杆端弯矩和荷载及公式52、53可以由力矩平衡条件计算得到梁、柱的剪力，如图528所示。524柱轴力计算根据节点竖向力平衡条件，可以计算得到框架柱的轴力图，如图529所示。59471637052307620268651937946105721DCBA159图528恒荷载作用下的框架剪力（KN）604160123312796697DCBA图529恒荷载作用下框架柱的轴力515梁端弯矩调幅对梁端弯矩进行调幅，取调幅系数为08，计算得到调幅后的弯矩图，如图5210所示。248193475681295192417642037680426706170967316105457DCBA图5210调幅后的弯矩53水平风荷载作用下的框架内力531柱中剪力计算根据图34将水平荷载逐层叠加，可以得到作用于各层上的水平剪力，如表531所示。表531各层水平剪力计算单位KN层数各层荷载各层总剪力34929492925333102621581816080将各层的剪力，根据表41、42中的D值按进行分配，A3D3榀框架各柱的剪力分配系I数如表532所示。表532A3D3榀框架各柱的剪力分配系数柱号层数ABCD302044029560295602044202044029560295602044102229027710277102229根据表532中的分配系数，可得到各柱分摊水平剪力如表533所示。表532各柱分配的水平剪力单位KN柱号层数ABCD310075145701457010075220976303343033420976135842445584455835842532反弯点高度按412节中的梁柱线刚度比，查表规则框架承受均布水平荷载作用时的标准反弯点高K度比得到标准反弯点高度比如表533所示，查得相应的修正系数均为0Y0Y0（、），所以最终得到叠加后的反弯点高度比Y如表534所示。123表533标准反弯点的高度比0柱号层数ABCD30414504504504145204645050050046451055055055055表534修正后的反弯点高度比Y柱号层数ABCD30414504504504145204645050050046451055055055055根据表534，由反弯点高度H为层高计算得到各柱的反弯点高度如表535所HY00H示表535反弯点高度0柱号层数ABCD3136814851485136821533165165153312145214521452145533弯矩计算（柱、梁）及剪力计算根据剪力和反弯点高度可以计算得到柱端弯矩，然后按照梁的线刚度比分配给与之相连的梁（），即可得到风荷载作用下的结构弯矩，如图531所示。根据两端弯矩可以柱右左左（右）MI由平衡条件计算得到梁的剪力，如图531所示，结合前面算出的柱剪力，从而得到框架的柱剪力图，如图532所示。42171936935089675图531风荷载作用下的框架内力图10236ABCD44513026图532风荷载作用下的框架柱剪力533柱轴力计算根据节点竖向力平衡条件，可以计算得到框架柱的轴力图，如图533所示。041263897DCBA041263897图533风荷载作用下框架柱的轴力（KN）第六章荷载效应组合61框架结构梁的内力组合由于不设计抗震，故荷载效应组合只考虑以下几种情况一可变荷载效应的组合QGSS412W90W二由永久荷载效应控制的组合QGSS351荷载效应组合的计算结果如表611所示。表611框架梁的内力组合第三层框架梁的内力组合截面位置内力SGKSQKSWK12SGK14SQK12SGK14SWK135SGKSQK12SGK1409SQKSWKM248911942532424258436238832A右V559184049284676493865907688976M5811920796670797635947949303B左V672180411092809611225108372107364M43314119717546272555721267332B右V134116213417842165227821875M43515197325486737257349468706C左V13149162258179622585239119878M581185079562707969359391292148C右V67186041064480961090510434103332M249951943183254431154424439456D左V55921604973267649706594893792MAB50716083246084844458181MBC3561230599442726036582185821跨中MCD50716208352608484645812528125第二层框架梁的内力组合截面位置内力SGKSQKSWK12SGK14SQK12SGK14SWK135SGKSQK12SGK1409SQKSWKM3251335157624614571756218449332A右V471191128326582826858209879074M473194283925956832558372478684B左V5221112919464089139049887474M2569751443378644264936836516B右V9642421741741716221041152M25710451454379845095503737518C左V9748421836175217895229812396M473192283645956830558347278432C右V51919312893639689365881185086M3251425588846580756319250592D左V47209128566580884358424681222MAB34414806241286124599285992MBC19973503417238834215331413314跨中MCD3441360603241286004584165841第一层框架梁的内力组合截面位内力SGKSQKSWK12SGK14SQK12SGK14SWK135SGKSQK12SGK1409SQKSWK置M2761159549224642487659583564A右V464189228214587681548226676722M46419378228608681648428274958B左V52621422930866292419285687312M28911293503647750215605137074B右V974377176622421739526767356M2911793511847825085612637824C左V974777182222421779527264786M464189378214608681548415674832C右V52618922895866289918970684162M2771179549624654490955995236012D左V4642132285558768394852979746MAB37314906562447665255635346353MBC23112804564277243985438484384跨中MCD372148065364464650263288632862框架柱的内力组合由于不设计抗震，故荷载效应组合只考虑以下几种情况一可变荷载效应的组合QGSS412W90W二由永久荷载效应控制的组合QGSS351荷载效应组合的计算结果如表612所示。表612框架柱内力效应组合柱号层数截面内力SGSQSW12SG14SQ135SGSQ12SG126SQSWM248911942500425804362038832上端N6618404104960107500102888101880M15681427520270502833224804下端N66184041049601075001028881018803V12148121240211352182819308M175653730100301253385224528上端N123137516200220203685196986192954A2下端M17743230760303503375625692N123137516200220203685196986192954V105422118480183752053815246M10641631846018410258249948上端N179656438294480298860291372281796M57157789409195184320972下端N1796564382944802988602913722817961V37133662606295106141542M148512624900250802746220910上端N6411771210170010423510073497710M101462118560182352056215270下端N64117712101700104235100734977103V75291413060130251441810890M11651521060207602664614046上端N116634642188360192010188808178224M10747519420191452506212462下端N1166346421883601920101888081782242V68331236012180157208160M673281252012245221521992上端N169651797275900280660280884256440M35099654605625174306762下端N169651797275900280660280884256440B1V2309454020400595641776M147352622540233452532618774上端N6413712959801001009557492550M10382117320173001943414142下端N64137129598010010095574925503V75221412080123251353610008M11549520660204252627413674上端N116328242179040185205180384169800M10746519280190452493612336下端N1163282421790401852051803841698002V672931210011945154747914M672581154011545212701110上端N169342497262520270955268806244362M34099653405490173106882下端N169342497262520270955268806244362C1V2308453880390594381902M249951943180431154424439456上端N661010493340992009243091422M15711427940273502871025182D3下端N661010493340992009243091422V1215121520213352208019560M17573730800306253448225158上端N12313116191120197185188796184764M171743230880304853387625812下端N123131161911201971851887961847642V105442118760185752079015498M106436318740186102607610200上端N179652338288740294760286206276630M57157789409195184320972下端N1796523382887402947602862062766301V37133662606295106141542第7章配筋71框架梁截面配筋横梁截面为矩形，截面宽度B250MM，截面高度H500MM，混凝土采用C30，；纵向受力钢筋取用HRB335，箍筋取2/3014MNFC2/30MNFY2/431MNFTHPB235，。混凝土保护层厚度取25MM，所以35MM。YVSA711框架梁正截面配筋计算取第三层梁AB的右端为例，从表611中得到最不利设计弯矩为M4362KNM。按混凝土结构设计规范（GB500112002）式（7141）得到相对界限受压区高度，即B50B截面有效高度为MAHS46530截面抵抗矩系数0564425310/2/2201FMCS相对受压区高度，满足要求。BS8求受拉钢筋面积，得SA201/46535/MFBHYCS进行配筋率验算，得2MINA（满足要求）。93地基承载力验算222560161MBHW作用与基低中心的弯矩和轴力分别为M18432KNMN29886KN2MAXIN/05914256038256189MKNMAGNPKKPMAX205595KN/12FAE12210252KN/KN/79402MAXIN故承载力满足要求。94基础剖面尺寸的确定基础剖面采用锥形基础，初步确定基础高H1000MM。所选剖面尺寸如图81图8195冲切验算基底净反力FL计算（不2MAXIN/05916520438629MKNWMANPK包括基础及回填土自重）柱与基础交界处H0HAS100040960AT035MABAT2H0352096227MAL075B075151125MFLPJMAXAL1000591125112566KNBTM31273502AX/916KNPNKN941861用内插法查得0985NNKNHFMT975123603507700FL112566KN即冲切验算满足要求。2MAXIN/54826189MWMAGNPKKP190059255595/2222827KN/LPAPL21MAXMAX518275924615287597052150804KNM26003014FHMAYMBS/87581/2选用钢筋，正方形基础两个方向受力配筋均一样。/92S结论通过为期两个月的毕业