混凝土泵送的实施方案

1、11.2 混凝土泵送的实施方案11.2.1 泵送混凝土概况及泵送方案的初选本工程泵送混凝土具有泵程高、单次泵送量大、砼强度等级高等特点，其中：地上最大泵送垂直高度为295m,属超高程泵送混凝土；地下室底板最大厚度1.5m，一次性混凝土浇筑量9800m3，这些将是本工程泵送方案的重点所在。泵送混凝土概况及泵送方案的初选见表11.2.1-1。表11.2.1-1 泵送混凝土概况及泵送方案的初选部 位泵送混凝土概况泵送初选方案地下结构人工挖孔桩共28根桩，桩长6m,最大桩径3.2m，最大单桩砼浇筑量48.3m3，总浇筑量1189m3采用车载泵泵送，辅以直径300 的串筒。底板面积7600m2,总浇筑量

2、9800m3， 不设后浇带，一次性浇筑完成。采用车载泵泵送，移动式布料机布料，一次性泵送到位，混凝土浇筑力争在48h内完成。底板以上结构1)-1层以下单段最大混凝土量约852m3(其中：墙柱约380m3)；2)-1层单段最大混凝土量约1150m3(其中：墙柱约370m3，层高超7m)。(1) 原则上，每段竖向、水平向结构一次性浇筑；(2) 圆柱单独先行浇筑，以利于圆柱定型钢模板周转；(3) -1层层高超过7m,竖向结构分两次浇筑；(4) 临近基坑周边的墙、柱采用汽车泵浇筑(占总量的大部分)，其余墙柱由塔吊吊运混凝土浇筑。地上塔楼30层以下(134.350以下)1)竖向最大泵程134m；2)核心

3、筒墙单层砼浇筑量265210m3；3)钢管柱单次砼浇筑量359250m3；4)组合楼板单层砼量约164m3；(1) 采用高性能车载式砼输送泵，一次性泵送到位；(2) 大堂局部钢管柱采用塔吊吊运混凝土浇筑；30层以上(134.350以上)1)竖向最大泵程295m；2)核心筒墙单层混凝土量210161m3；3)钢管柱单次混凝土浇筑量250135m3；4)组合楼板单层砼量约164m3；(1) 采用超高压特制拖式固定泵，一次性泵送到顶；(2) 274.250以上屋顶弧形墙分层浇筑，采用布料机配合输送泵一次性泵送到位。备注地面相对标高-0.500，泵料斗出口距地约0.85m，134.350混凝土泵送时的

4、竖向泵送高程为134.35+0.5-0.85=134m, 295.350混凝土泵送时的竖向泵送高程为295.35+0.5-0.85=295m。11.2.2 搅拌站的选择与混凝土运输组织 招标文件给定了广州市建安混凝土有限公司等五家备选商品混凝土搅拌站，我们对上述五家搅拌站的人员设备、供应能力、生产管理和质量保证体系的健全情况、运输路线进行了详细考察，最终选定广东信强混凝土公司作为主供站，广州市建安混凝土有限公司作为备用站。1 各搅拌站基本概况(见表11.2.2-1)表11.2.2-1 搅拌站基本概况序号招标文件提供的备选单位搅拌站位置日产能力搅拌车辆情况搅拌站到施工现场车程最高产级备 注1广东

5、粤群混凝土有限公司海珠区广州大道南上冲村4000 m3359kmC902广东信强混凝土有限公司海珠区仑头环村东路28号8000m38010kmC80主供3广州市建安混凝土有限公司海珠区新港东路2519号4800 m3659kmC80备用4广州基础新世纪混凝土有限公司黄埔大道东圃石溪4000 m33211kmC805广州市建筑集团混凝土有限公司黄埔大道车陂新冲口东1号(东圃搅拌站)5000 m31008kmC702 混凝土运输路线选择投标期间，我们对琶州大桥、黄埔大道、黄埔大道与科韵路交口、新港东路、临江大道等关键交通要道、路口进行了多次实地察看，对昼夜、周末的车流量进行了详细统计(见表11.2

6、.2-2)，通过反复对比分析，并充分考虑每年举办两次的广交会影响，最终确定上述三家搅拌站的首选及备选运输路线(搅拌站位置及首选运输路线见图11.2.2-1)。表11.2.2-2 关键路段车流量统计统计时间分布关键路段、路口车流量统计数据2008年5月5日(周一)上午07：3012：30琶州大桥单向平均58辆/分钟，通行基本顺畅。临江大道三车道，车流量平均25辆/分钟，通行较为顺畅。黄埔大道、科韵路交口往珠江新城方向车流量16辆/分钟，往琶洲大桥方向车流量较大31辆/分钟，行车较为缓慢，但通行基本正常。新港东路双向，由东往西57辆/分钟，通行基本正常。2008年5月7日(周三)中午12：3014

7、：30琶州大桥单向45辆/分钟，通行顺畅。临江大道车流量小21辆/分钟，通行正常黄埔大道、科韵路交口往珠江新城方向车流量14辆/分钟，往琶洲大桥方向车流量较大27辆/分钟，通行基本正常。新港东路双向，由东往西51辆/分钟，车辆通行正常。2008年5月10日(周六)下午14：3019：30琶州大桥单向平均62辆/分钟，通行基本顺畅，下班高峰期通行缓慢。临江大道三车道，车流量小26辆/分钟，通行正常黄埔大道、科韵路交口往珠江新城方向车流量17辆/分钟，往琶洲大桥方向车流量较大32辆/分钟，行车缓慢，但是通行基本正常。新港东路双向，由东往西平均52辆/分钟，通行基本正常。图11.2.2-1 搅拌站位

8、置及首选运输路线图例： 主供站及路线 备用站及路线 工地工地科韵路、黄埔大道交口信强混凝土搅拌站琶州大桥临江大道冼村路建安混凝土搅拌站11.2.3 地下结构混凝土泵送实施方案根据理论计算，并结合现场条件，确定地下结构各楼层、各段、各部位的详细泵送实施方案如表11.2.3-1所示。其中：底板浇筑时需同时投入8台混凝土车载泵和40辆搅拌运输车。表11.2.3-1 地下结构混凝土泵送实施方案浇筑部位混凝土浇筑量(m3)输送泵选用搅拌运输车配备(辆)计划浇筑时间(小时)人工挖孔桩12002台车载泵1024底板98008台车载泵4048钢管柱单次最大319（塔吊吊运串筒）84-2层以下圆柱(B-1段)单

9、次5外侧柱：1台43m臂汽车泵；其他柱：塔吊吊运串筒。10.5-2层以下圆柱(C-1段)单次45外侧柱：1台43m臂汽车泵；其他柱：塔吊吊运串筒。53地下室核心筒(2层以下)单层2652台车载泵1065层结构(B-1段)5952台车载泵1台汽车泵12105层结构(C-1段)5202台车载泵1台汽车泵1285层结构(B-2段)8523台车载泵1台汽车泵158105层结构(C-2段)5802台车载泵1台汽车泵1210-4层-2层结构最大段5802台车载泵1台汽车泵12810地下室核心筒(1层第一次)2702台车载泵106地下室核心筒(1层第二次)2702台车载泵106-1层墙柱(B-1段第一次)1

10、752台汽车泵塔吊吊运124-1层墙柱(C-1段第一次)1202台汽车泵塔吊吊运113-1层墙柱(B-2段第一次)2201台车载泵1台汽车泵塔吊吊运114-1层墙柱(C-2段第一次)1252台汽车泵塔吊吊运113-1层结构(B-1段第二次)6742台车载泵1台汽车泵159-1层结构(C-1段第二次)6952台车载泵1台汽车泵1510-1层结构(B-2段第二次)9602台车载泵1台汽车泵1218-1层结构(C-2段第二次)7922台车载泵1台汽车泵1511备注下面以底板为例，详细阐述地下结构泵送方案的计算及布置内容。11.2.3.1 混凝土泵的实际输出量计算采用公式Q1=Qmaxa，公式中：Qm

11、ax每台输送泵的最大输出量，车载泵SY5121THB90、汽车泵SY5313THB43分别为90m3/h、120m3/h；a配管条件系数(0.80.9)，取0.8；作业效率，一般取0.50.7，取0.5；则有：汽车泵SY5313THB43的实际输出量Q1=1200.80.5=48m3；车载泵SY5121THB90的实际输出量Q1=900.80.5=36m3；考虑到本工程基坑深、场地狭小等不利于泵送布置因素，输送泵实际输出量均取26m3/h。11.2.3.2 输送泵、搅拌运输车投入量计算底板混凝土量约9800m3,计划48h内一次性浇筑完成,则需要同时投入输送泵9800(2648)7.85,取8

12、台。当输送泵连续作业时，每台泵所需搅拌运输车数量按下式计算：N1= Q1(60L1/S0+T1)/60V1,公式中：Q1输送泵的实际输出量(上文已经计算)；V1搅拌运输车容量，取7m3；L1混凝土搅拌运输车往返距离，根据调查，最远搅拌站信强搅拌站距工地10km，取L1=20km；S0搅拌运输车平均行车速度，根据调查出的实际情况取25km/h；T1每台搅拌运输车总计停歇时间(单位min)，根据实际条件取20min；则有：每台输送泵需配套搅拌运输车数量为：N1= 26(6020/25+20)/( 607)=4.2，取5辆；则有：底板泵送阶段最多需同时配套混凝土搅拌运输车数量为：N=85=40辆。1

13、1.2.3.3 地下结构泵送平面布置底板混凝土一次性浇筑，底板总体浇筑顺序由东向西推进，南、北各布置4台混凝土输送泵背向浇筑，每台输送泵配置1台BLG18型移动布料机。底板浇筑时的机械设备投入见表11.2.3-2。底板浇筑时的泵送平面布置见图11.2.3-1。表11.2.3-2 底板混凝土泵送时的机械设备投入序号设备名称型号数量备注1混凝土输送泵SY5121THB908台车载泵2布料机BLG18，内径125mm8台布料半径18m,移动式3搅拌运输车斗容7m340辆4泵管内径125mm,卡箍连接400m普通型5900弯管曲率半径1m24只6塔吊50m臂1台泵管吊运、布料机移位744m臂2台8插入

14、式震动器(带振捣棒)50、3060套(30：10根)9平板震动器ZF55-104台图11.2.3-1 底板泵送平面布置11.2.4 超高泵送混凝土实施方案本工程塔楼最大泵送高度为295m(屋顶弧形墙最高点),属超高程泵送混凝土；我们将结合河南省广播电视发射塔、南京新地中心等企业以往或正在实施的超高层混凝土泵送经验，提前做好混凝土配比的试验研究，明确每个高度施工段及各种环境条件下的最优配合比，优选高性能的泵送设备，确保超高泵送的顺利实施。11.2.4.1 超高泵送砼技术性能研究与试配超高程泵送要求混凝土必须具有很好的流动性、体积稳定性和可泵性，但截至目前，国内尚无有关超高泵送混凝土的技术性能要求

15、的规范、标准，我们根据企业以往施工超高层的实际经验，并参考国内外同类工程的有关技术数据和资料，总结出超高泵送混凝土的技术性能要求如表11.2.4-1所示。表11.2.4-1 超高泵送混凝土的技术性能指标序号试验要求项目技术性能指标要求1坍落度1) 不小于200mm；2) 经时坍落度损失值：大气温度1020以下1h小于10mm，大气温度20301h小于25mm，大气温度30351h小于35mm。2扩展度宜控制在500650mm范围；3充填性U型仪试验中，4min时两侧混凝土的高差H10mm；4流动性倒锥试验中，流出时间为815m；5保水性、粘聚性10s时的相对压力泌水率S1035；6凝结时间初凝

16、时间t08h，终凝时间不超过12h。7其 他粗骨料最大粒径与管径比宜在1:41:5。为了确保混凝土的技术性能达到上述指标要求，我们将严控原材料的优选和检验，并根据进度计划提前做好各强度等级混凝土的试配。超高泵送混凝土原材料质量控制和试配计划分别见表11.2.4-2、表11.2.4-3。表11.2.4-2 超高泵送混凝土原材料质量控制序号原材料技术性能指标检验项目1水泥碱及C3A含量少，强度富余系数大，活性好，标准稠度用水量小，质量稳定，水泥与外加剂之间的适应性良好，硅酸盐水泥。安定性、凝结时间、强度、标准稠度用水量、胶砂强度、碱含量、化学分析、放射性核素分析等2砂选用中砂，要求细度模数在2.6

17、2.9之间，颜色一致，含泥量控制在1%以内，大于5mm的纯泥含量要小于0.5%，有害物质按重量计1.0%，选择细骨料时其碱活性含量必须符合要求。细度模数、含泥量、泥块含量、碱活性反应、有机物含量、表观密度、坚固性、放射性核素分析3石520mm连续级配碎石，产地、品种要一致，含泥量不超过1%， 5mm以上的纯泥含量要小于0.5%，针片状颗粒含量不超过10%，不得有风化颗粒，骨料不带杂物，碎石粒形好、表面粗糙可以增强骨料颗粒与水泥石之间的粘结力。骨料的空隙率控制在40%以内。母岩立方体强度不低于100MPa。级配、压碎指标、针片状含量、含泥量、泥块含量、空隙率、表观密度、碱活性反应、吸水率、碱活性

18、反应、母岩强度放射性核素分析4混合材粉煤灰：级，需水量比小于105%，细度不超过25%，烧失量不超过8%。细度、需水量比、烧失量、含水量、游离氧化钙含量、三氧化硫含量等5矿粉：比表面积350kg/m2，活性指数7天大于75%，28天大于95%，流动度比大于90%，其它指标符合GB/T18046-2000要求。密度、比表面积、活性指数、流动度比、含水量等6外加剂减水率不小于12%，氯离子及总碱含量应控制在生产厂控值的3%、5内，泌水率比小于不超过100%。减水率、泌水率比、氯离子含量、含固量、含气量、总碱含量等7水应符合混凝土拌合用水标准，宜采用饮用水。PH值、不溶物、可溶物、氯化物、硫酸盐及硫

19、化物含量、凝结时间差、砂浆抗压强度比等表11.2.4-3 超高泵送砼试配计划序号砼强度等级部 位试配完成时间1C60钢管砼柱(26层以上，最大泵送高度264m)2008年7月1日2C40核心筒墙(34层42层，泵送高度155181m)、节点层楼盖构件2008年7月1日3C35核心筒墙(43层顶，最大泵送高度295m)2009年6月1日4C30非节点层楼盖构件(最大泵送高度295m)2008年7月1日11.2.4.2 输送泵及布料机的选择泵送出口压力是决定混凝土泵送高度的重要指标，我们将在计算理论泵送所需压力的基础上初定泵的型号，然后根据拟定布置方式计算配管整体水平换算长度等技术指标，从而验算所

20、选泵型的科学、合理性。经过详细计算与周密论证，我们最终选定三一重工生产的HBT90CH-2122D和SY5121THB90(车载泵)分别作为本工程超高泵送的高、低区泵，其理论最大出口压力分别达到22MPa和11.5MPa，且已经在国内众多同类工程中得到实际检验，完全满足本工程的超高泵送需求（计算及论证内容详见下文）。HBT90CH-2122D、SY5121THB90的技术参数和实际应用情况见表11.2.4-4。表11.2.4-4 输送泵技术参数及实际应用技术参数 输送泵型号HBT90CH-2122DSY5121THB90混凝土理论输送压力(MPa)低压高压14227.511.5混凝土理论输送量

21、(m3/h)低压高压105759053动力及泵送系统(油泵排量ml/r，油压MPa，容积L、功率KW)主油泵排量1902油压32，油箱容积600柴油机额定功率1812发动机额定功率161砼坍落度(mm) 100230100230输送缸直径最大行程(mm) 20021002301600料斗容积上料高度(m3/mm)0.714200.61500外形尺寸长宽高(mm) 712623302750894024703040总质量（kg）1300012000SY5121THB90HBT90CH-2122D已应用深圳市民中心工程等(该泵实现泵送高度近210m)香港国际金融中心、上海环球等(该泵实现泵送高度达4

22、00m)拟应用低区：30层以下(泵送高度134m)高区：30层以上(最大泵送高度295m)11.2.4.2.1 泵送出口压力计算1 泵送混凝土至屋顶弧形墙最高点(295.350)所需压力计算混凝土泵送所需压力P包含三部分，即：混凝土在管道内流动的沿程压力损失P1、混凝土经过弯管及锥管的局部压力损失P2以及混凝土在垂直高度方向因重力产生的压力P3。1) 沿程压力损失计算P1=3.6 MPa式中：单位长度的沿程压力损失； 泵管总长度：垂直高度295m，加上布料机及水平泵管部分，取370m； 粘着系数，取=（3.00-0.10S）102 (Pa),S为坍落度，暂取20cm；混凝土输送管直径，暂按12

23、5mm计算；速度系数,取=（4.00-0.10S）102 (Pa/m/s)；t2/t1混凝土泵分配阀切换时间与活塞推压混凝土时间之比，取0.20.3；混凝土在管道内的流速，当排量达40m3 /h时，流速约0.91m/s；径向压力与轴向压力之比，其值约0.9。2) 局部压力损失计算泵送至屋顶弧形墙最高点时，需：90弯管7个，橡胶软管1根，锥管1个，Y型管机分配阀各1个。根据表11.2.4-5、表11.2.4-6所列换算关系，则有：P2=70.1+0.2+0.1+0.05+0.08=1.13 MPa表11.2.4-5 混凝土泵送的换算压力损失管 件 名 称换 算 量换算压力损失（MPa）水平管每2

24、0m0.10垂直管每5m0.1045弯管每 只0.0590弯管、锥管每 只0.10管路截止阀每 个0.8035m橡胶软管每 根0.20表11.2.4-6 附属于泵体的换算压力损失部 位 名 称换 算 量换算压力损失（MPa）Y型管每只0.05分配阀每个0.08泵启动内耗每台2.803) 自重压力计算P3=gH=7.67MPa，式中：混凝土密度，取2600kg/m3；g重力加速度，取9.8N/kg；H泵送高度，按H=295.35+0.5-0.85=295m计算。根据P1、P2和P3的计算结果，则泵送混凝土至屋顶弧形墙最高点(295.350)所需理论总压力：P=P1+P2+P3=3.6+1.13+

25、7.67=12.4MPa，考虑到超高层泵送过程的复杂性，为安全、保守起见，混凝土泵应考虑至少1520的压力储备。因此，泵送混凝土至屋顶弧形墙最高点(295.350)所需压力应为：P=12.41.2=14.88MPa。11.2.4.2.2 配管整体水平换算长度计算 L=70+2954+20+127=1334m。表11.2.4-7 各种配管与水平管换算关系序号项目规格换算成水平管长度(m)1向上垂直管k(每1m)管径100mm3管径125mm4管径150mm52软管f每58m长的1根203弯管b(每1个)曲率半径R0.5m：900、450、300、15012、6、4、2曲率半径R1m：900、45

26、0、300、1509、4.5、3、1.54变径管(每1根)管径：17550、150125、1251004、8、16备注本表的条件是：砼水泥用量300Kg/m3以上，坍落度21cm，实际施工时，根据坍落度适当调整换算率。11.2.4.2.3 泵送能力验算根据以上计算结果可知：1 混凝土管道水平配管总换算长度L=1334m1500m(该型泵理论最大水平输送距离为1500m)；2 考虑各类压力损失及压力储备后，计算出泵送混凝土至屋顶弧形墙最高点(295.350)所需压力P=14.88MPa22MPa(该型泵理论最大输送压力为22MPa)。因此，可以判断：本工程高区泵(HBT90CH-2122D)的泵

27、送能力满足要求。运用同样方法，推断出低区泵(SY5121THB90)的泵送能力满足要求。11.2.4.2.4 输送泵可靠性论证采用双动力结构、专利技术眼镜板、切割环和高压密封活塞，辅以液压截止阀，可实现全自动高低压切换、直接水洗等，完全满足超高泵送需求。11.2.4.2.5 布料机的选择本着“方便操作、经济适用”的原则，我们选定由北京建筑机械化研究院研制的HGY13型移动式混凝土布料机，该机可遥控操作，臂架自由俯仰，最大布料半径13m，特别适合核心筒墙体、钢管柱等需上仰布料的需求(HGY13混凝土布料机性能参数见表表11.2.4-8)。表11.2.4-8 HGY13混凝土布料机性能参数序号项目

28、内容1技术参数布料半径13m回转角度360俯仰角度-284.4液压系统功率4KW砼输送管内径125mm自重2.7t，带配重4.3t2性能特点 “Z”字形臂架可竖向变幅与展折，在臂架范围内无浇注死角，能方便地实现墙体、钢管柱等竖向结构混凝土的浇注； 结构紧凑，重量轻，可整机吊装运输，可根据现场浇注的需要将其放置在楼板、平台、简易的架子等合适的位置，且不需要固定，不用时可吊离施工面，不影响其它作业，特别适用于核心筒+钢管柱框架等结构的空间立体施工需要； 整机动作采用液压驱动，性能先进，动作平稳； 遥控型可实现整机动作通过按钮控制，操作简单，安全可靠。11.2.4.3 泵送系统的设计1 泵管结构设计

29、1)超高泵送中，管道内压力最大可达到22MPa，纵向将产生42t的拉力，必须采用耐超高压的管道系统，拟采用内径125mm、壁厚12mm的输送管道(壁厚较常规加厚23mm)，钢材45Mn，高频淬火处理，保障管道的抗爆能力，寿命比普通20钢泵管提高23倍。2)考虑到钢管柱及组合楼板浇筑混凝土时相应楼层的立管需临时拆除一节并改接弯管，同时为了方便立管固定，泵管采用活动法兰螺栓紧固结构连接，立管一端距法兰板10cm处加焊一圈钢板及加劲肋。综合考虑楼层层高、泵管布置方案等因素，标准层立管单节设计长度为2.1m,非标准层单节立管及水平管长度根据结构标高、水平转换长度确定，但均不超过3m。泵管连接处采用O形

30、密封圈密封，以保证高压水洗的密封性,泵管联接结构见图11.2.4-1。水平管标准节法兰螺栓连接立管加劲肋及环板 图11.2.4-1 泵管连接结构2 泵送系统设计综合考虑单层(节)泵送量、进度安排、输送泵的输送能力、经济适用性等因素，本工程地上竖向泵管沿核心筒内墙体布置，采用“三泵两管，两用一备；节点随拆，相互兼备”的布置模式，即采用三台输送泵，两用一备，两套泵管随核心筒墙体施工进度布置到顶，立管分别在组合楼板浇筑面、钢管柱浇筑面、核心筒浇筑面标高处设置法兰连接节点，方便各浇筑面水平泵管的接拆。表11.2.4-8 地上结构混凝土泵送量统计部位楼层结构设计混凝土量(m3)备注核心筒墙18层外墙厚7

31、50，C802428.41(单层265)916层外墙厚650，C701966.27(单层245.8)1725层外墙厚600，C601849.6(单层205.5)2633层外墙厚550，C501724.8(单层215.6)3442层外墙厚500，C401610.94(单层179)4350层外墙厚450，C353053.85(单层161)51顶层外墙厚400，C35核心筒内楼板地上厚120，单层200m2单层24钢管柱7层以下1800单节29.9，单层35925.200以下局部由塔吊吊运815层1700单节26.7，单层3201624层1600单节23.7，单层284.52532层1500单节20

32、.9，单层2503341层1400单节18.2，单层2184249层1300单节15.7，单层188.55058层1100单节11.3，单层135.559层以上900泵送至屋面后改由塔吊吊运筒外组合楼板非节点层厚120，单层1374m2单层164节点层厚150，单层1374m2单层20611.2.4.4 地面泵送布置及泵送交通组织1 鉴于现场南侧场地相对宽敞(围墙距基坑边近10m)，地上结构泵送时，两台输送泵均布置于道路临基坑一侧，道路南侧紧靠围墙设置临时候车区，供混凝土搅拌运输车停靠。2 为了最大限度的减少弯管，1输送泵泵管避开钢构件堆场，紧贴钢管柱外侧布置；为了避开施工电梯通道和车库入口，

33、2输送泵泵管通过两根45弯管改向后穿越核心筒门洞，与立管连接(2立管在22层水平转换至核心筒内墙位置)，详见图11.2.4-2。图11.2.4-2 地面泵送布置(塔楼泵送阶段)3 泵管固定及加固1)输送泵料斗出口标高约为0.350，核心筒首层结构标高-0.100，核心筒外结构标高不一，泵管平面上水平布置，间距3m设置固定装置，固定装置由垫板、12#槽钢立柱、卡环组成，立柱高度根据施工实际情况确定，垫板用4个M20110的膨胀螺钉固定于结构楼板上，水平泵管固定装置见图11.2.4-3。2)立管竖向通过三角钢支架附墙固定，钢支架采用505角钢制作，焊接在墙体预埋钢板上，竖向间距标准层为2.1m，见

34、图11.2.4-4、图11.2.4-5。3)为承受竖向泵管混凝土之冲击力，在核心筒首层水平管与垂直管连接处浇筑混凝土固定墩(1m见方，通过预埋钢筋与墙体拉结)，将弯管包裹固定，混凝土固定墩如图11.2.4-5所示。图11.2.4-3 水平泵管的固定图11.2.4-4 竖向泵管的固定图11.2.4-5 立管钢支架4 泵管水洗准备本工程采用超高泵管直接水洗工艺(详见11.2.5节内容)，泵送多高，水洗多高，即利用专利技术的砼活塞、自动补偿磨损间隙的眼镜板、切割环及管路的良好密封性，直接用混凝土泵泵送水洗，减少混凝土浪费和对施工环境的污染。为方便泵管水洗，现场作如下准备：1)利用紧临输送泵的地下室顶

35、板的标高差异性，在每台输送泵北侧各布置一个沉淀池和一个净水池（连通，容积约7m3，安放1台小型潜水泵，见图11.2.4-6），用于洗管及沉淀废水。2)制作二个吊斗（容积约1m3）,用于承接水洗出的废弃混凝土渣。图11.2.4-6 沉淀池和净水池11.2.4.5 泵送系统立面布置1 由于混凝土泵前端输送管的压力最大，堵管和爆管易发生在管道的初段，特别是水平管与立管相连接的弯管处，为方便泵机保养或泵管维修，在地面输送泵的出口部位和立管的最前段各安装一套液压截止阀，用于阻止垂立管内混凝土回流。液压截止阀安装位置见图11.2.4-6。2 立管穿楼板处预留500500mm洞口，在各层楼面下方1m处设置立

36、管钢支架(采用505角钢制作，焊接在墙体预埋钢板上，竖向间距标准层2.1m)；立管接长时，在钢支架上放置一块10mm厚的橡胶圈 ，用于消除支架水平高差及泵送时的缓冲，钢支架见图11.2.4-5。3 立管随核心筒墙体施工进度布置到顶，为减小泵管内混凝土的自重压力，泵管沿高度方向每100m左右水平转换23m，立管的水平转换位置见图11.2.4-6。(液压截止阀)图11.2.4-6 液压截止阀及立管的水平转换位置4 核心筒墙体及筒内楼板浇筑混凝土时，竖向泵管加接弯管后直接接长水平管；钢管柱及组合楼板需浇筑混凝土时，松除各相应楼层的立管法兰连接螺栓，拆出底节立管，改接一根900弯管并接长水平泵管至泵送点，泵送完成后拆除弯管并恢复立管。11.2.4.6 核心筒泵送平面布置核心筒施工时采用“外爬内挂”的模板体系，核心筒墙体先于核心筒楼板浇筑混凝土，核心筒墙体及楼板浇筑混凝土时，在南北向走道两端各布置一台HGY13移动示布料机(不必移位)，背向成反对称各负责南、北侧墙体及楼板混凝土浇筑。核心筒墙体泵送平面布置见图11.2.4-7。核心筒