国外水力压裂技术最新发展

1、国外水力压裂技术新进展,新方法 水力压裂诊断技术及裂缝模型的标定 新工艺 清水压裂及其进展 新材料 高强度超低密度支撑剂（ulw,主 要 内 容,国外水力压裂技术新进展,地下水力裂缝的几何尺寸、方位与位置？ 对进一步提高压裂技术水平是重要的关键问题之一,新方法水力压裂诊断技术及裂缝模型的标定,间接方法,新方法水力压裂诊断技术的方法,间接方法,近井地带直接方法,几英尺范围，察看射孔段的缝高、砂浓度和生产剖面,远场直接方法,能够被确定,数十到数百英尺，两大工具：倾斜仪和微地震图像 可提供宏观尺寸,直接远场裂缝诊断技术解决的问题,裂缝是否像设计的那样，已经覆盖整个 目的层？是否都在目的层以内？ 加砂

2、量的砂比是否恰当？ 形成的裂缝尺寸及与模型计算相比较的 结果如何？产量预测情况如何？ 裂缝长度与方位是否影响了原设计的布 井方案,地层中形成裂缝后的岩体位移情况,原理,水力压裂远场裂缝诊断方法之一,压裂井井下倾斜仪成象（twtm,可直接测量水力裂缝缝高与缝宽； 可用于不加砂的测试压裂和实际加砂 压裂； 压裂井井下倾斜仪成象技术与地面倾 斜仪或周边井井倾斜仪相比，可获得高 六个数量级的强信号,特点,新方法水力压裂远场裂缝断方法之一（twtm,压裂作业前先在井中下入一串小尺寸（1 11/16” 2 7/8”）多达20个的倾斜仪，依据射孔段长度与可能的缝高，倾斜仪的布距约20 80英尺，用5/16”

3、的细电缆将实时采集到的信号，传递到地面。 可将倾斜仪偏心贴于套管壁上，或置于环形空间，以避免注液过程中，在井筒内紊流及支撑剂骚动所产生的噪音或对倾斜仪的损伤,方法,twtm应用实例,新方法水力压裂远场裂缝断方法之一（twtm,压裂过程，不同位置倾斜仪测出的缝高随时间的扩展倾角反响曲线,微地震压裂成象（mfm,目的确定裂缝的缝高、缝长和方位 方法在观察井井下放入检波器，监测压裂过程中产 生的地震波 应用东得克萨斯盆地的博西尔砂层组的清水压裂 砂层埋深： 4000米 ，细、粉砂与页岩互层 砂层温度： 126 平均孔隙度：6-10 平均渗透率：0.005-0.05毫达西,新方法水力压裂远场裂缝断方法

4、之二,a井与观察井的井筒布置图,观察井下入12个三分量检波器,新方法水力压裂远场裂缝断方法之二（mfm,a井压裂过程中的地震平面成像,新方法水力压裂远场裂缝断方法之二（mfm,a井压裂过程中的北向及西向地震成像,新方法水力压裂远场裂缝断方法之二（mfm,地点：东得克萨斯卡尔萨杰气田 方法：井下倾斜仪成象,微地震裂缝监测实例（1997年,cgu21-10 常规冻胶压裂数据表,cgu21-09 清水压裂数据表,2.4kg/m3线性胶 1.753.5%砂比,3kg/m3交联冻胶 135砂比,施工参数及工艺,缝高向上延伸，缝长不对称,缝高向下延伸，缝长不对称,裂缝在产层延伸，缝长不对称,cgu21-1

5、0 常规冻胶压裂井测出缝长,cgu21-09 清水压裂井测出缝长,监测结果缝长不对称,裂缝诊断结果的作用,裂缝模拟结果与实际情况不一致的原因,裂缝诊断结果的应用标定裂缝模型,标定后的模型应满足的条件,接近实际诊断的裂缝高度（例如用twtm方法） 接近观察到的压裂过程的净压力值 保持原有的岩石性质 对所有井的裂缝模拟具有相容性,新方法裂缝模型的标定,满足,地应力剖面测定净压力和三维模拟基础,小型压裂、地应力测试,施工压力拟合 确定裂缝延伸状态和几何参数,注意：在模型的标定中，要注意裂缝扩展模型经典理论以外的现象，例如在多层压裂中，裂缝的高度就不但受各小层的闭合应力及渗透率差别的控制，并且也受“多

6、层效应”的约束,净压力历史的拟合,实例分析常规缝高与多层缝高扩展的差别,新方法裂缝模型的标定,实例分析,标定前 标定后 净压力拟合结果,裂缝模型的标定,所谓的清水压裂，除了早期用清水不带砂外，多数是用化学处理剂，如减阻剂、活性剂、防膨剂处理过的清水或线性胶，这种水也常常称作滑溜水（slick water-frac)。 作业中带有少量砂的，但也有加砂量较多的，砂比常为3.5%。用水量多，排量大是它们的共性，至于造缝导流能力的大小 与储层物性有关,新工艺清水压裂技术及其进展,低渗透油气藏高效开采的关键： 降低压裂液对地层的伤害！ 降低开采成本,清水压裂技术,清水压裂技术的发展历程 两个砂岩地层的应

7、用效果对比 清水压裂对致密气藏伤害评价 清水压裂增产机理及适应性 压裂液返排监测技术,70年代中期，在俄克拉荷马西北的密西西比裂缝性石灰岩地层进行了有规模的清水压裂；用大量的清水，每分钟排量为8 12方，砂比为1.75%，由于砂量及砂比都较低，难以长期支撑形成的裂缝,1986 至1987年在吉丁斯油田（澳斯汀白垩石灰岩地层）进行了清水压裂，基质岩石的渗透率为0.005至 0.2毫达西，地层厚度为50至 500英尺。压裂后，油井从平均日产油0.64方增加至6.4方。压裂规模平均2400方清水，排量平均7方，平均用浓度7.5至15%的盐酸500方,清水压裂技术新进展,1988年联合太平洋能源（up

8、r）公司在其第一口水平井中也进行了清水压裂，在作业中使用了蜡珠作为分流剂,95年以后，广泛应用于裂缝性致密砂岩气藏；提出了冻胶与滑溜水联合的混合清水压裂技术,1995年upr公司东得克萨斯盆地棉花谷致密、低渗砂岩地层 施工概况：泰勒段砂岩，对150口井进行了250次的清水压裂 储层情况： 渗透率0.001至0.05毫达西 无论纵向上和横向上都非常不均质，纵向上砂页岩交替，砂层总厚为1000到1500英尺,清水压裂技术应用实例1,压裂工艺： 采用大量清水与少量的化学剂（降阻剂、活性剂、防膨剂等） 20/40目的 ottawa砂子，总砂用量在2273公斤到136吨之间 砂比3.5%，少数作业中使用

9、砂比达到15%的尾随支撑剂 排量为1.6方到13方，用水量约为64方到3180方，前置液占40%到50,棉花谷泰勒砂层a气田大型清水压裂与常规压裂的比较,新工艺清水压裂与冻胶压裂效果比较,泰勒砂层气藏清水压裂与常规压裂产量对比,新工艺清水压裂与冻胶压裂效果比较,泰勒砂层c气田清水压裂与常规压裂产量的比较,造缝后导流能力不足！ 所以要根据地层物性设计合理的导流能力、选择施工工艺,新工艺清水压裂与冻胶压裂效果比较,90 年代中期安纳达柯石油公司东得克萨斯棉花谷上侏罗纪博西尔砂层 储层情况： 博西尔砂层位于棉花谷砂岩之下，是黑灰色页岩间夹有细砂、粉细泥质砂岩的大厚层 粘土的主要成分是绿泥石与伊利石

10、平均孔隙度与渗透率分别为610%及0.005 0.05毫达西 低渗储层的含水饱和度为50%，高渗透率储层为5,清水压裂技术应用实例2混合清水压裂,工艺技术混合清水压裂法： 在工艺实践中发现，对某些储层清水压裂导流能力得不到保证，采用了混合清水压裂工艺：用清水造一定的缝长及缝宽后，继以硼交链的3.6 4.2 公斤/方的胍胶压裂液，带有20/40、40/70目砂子，从而产生较高导流能力的水力裂缝,ext-4气井清水压裂加少量砂子压后采气曲线,ext-9气井清水压裂加大量砂子压后采气曲线,ext-15气井混合清水压裂压后采气曲线,研究的目的,在上侏罗系砂岩的博西尔地层进行了清水压裂，施工中泵入大量清

11、水并在裂缝扩展过程中又毫无防滤措施，在这样致密的砂层内毛管力自吸现象又严重地存在；同时考虑到泵入水在裂缝扩展过程中，也会受到应力依赖的渗透率的影响。所以采用数值模拟方法研究这些因素对气井产能的影响,清水压裂对致密砂岩地层伤害评价,压裂施工及监测情况,滑溜水1590方 40/70目涂层砂（rcs）50方 平均排量12方 井口平均作业压力53 mpa 微地震成象监测,有 效 厚 度：169ft 孔 隙 度：8.89% 水平渗透率：0.0297 md 垂向渗透率：0.00297md,新工艺 清水压裂中水锁及岩石物性应力依赖性的影响,采用油藏地质力学压裂模拟的综合模型进行拟合，拟合时的限制条件如下,压

12、裂压力约在8184.5 mpa之间; 裂缝微震成像的半长约为106 137米，垂直于缝的宽度很大（每边可达15米地层变形的范围！）; 返排期间水产量递减很快，到生产晚期基本为常数; 不稳定试井得出的缝长较短，缝导流能力约为1.523dc.cm,研究方法数值模拟方法,地层裂缝模型，单相与气水两相,拟合时的计算参数 1 渗 透 率：0.030.0107 md 2 导流能力：1.52 dc.cm 3 填砂缝长： 67 m,压裂作业拟合结果,qg,qw,排液与生产时间的拟合,停泵时，滤失区达到了15英尺,停泵时刻裂缝壁面附近地层含水饱和度分布,平均进水深度 5-10英尺,停泵时井筒附近地层含水饱和度分

13、布,水侵入区域在井底周围已大大减少，但在缝端部的含水饱和度仍然很高，此处的排液程度较低，排液的初速度与井底周围的水饱和度、滤失区的厚度有关，并受控于随应力而变化的渗透率,生产10天后裂缝附近地层含水饱和度的分布,水锁和水相渗透率对产量影响,单相气与气水两相流对产量影响不大！ 因此，水锁影响并不大,渗透率伤害（粘土膨胀、堵塞等）对产量影响,裂缝附近地层渗透率降低2，产量降低1015,因此，清水压裂也应针对性地选择添加剂，以减少对储层的伤害,岩石中的天然裂缝多半是表面粗糙，闭合后仍能保持一定的缝隙，这样形成的导流能力，对低渗储层来说已经足够了。这种情况已在实验室中观察到,常规冻胶压裂，由于排液不完

14、善，裂缝的导流能力受残渣伤害等有所降低，清水压裂基本上不存在不易排液的问题,清水（线性胶）易于使砂子沉到垂直缝周边较细的天然裂缝中，扩大了渗滤面积,压裂过程中岩石脱落下来的碎屑（特别是在页岩地层中）它们可能形成“自撑”式的支撑剂,清水压裂增产机理常规解释,认为剪切力能使裂缝壁面从原位置上移动，从而产生不重合并出现许多粗糙泡体表面，由于存在剪切滑移，在裂缝延伸过程中也能使已存在的微隙裂开，并使断层面及其它弱面张开，这些现象可以发生在水力裂缝的端部或裂缝周围的滤失带中,剪切膨胀扩展裂缝基本假设,清水压裂增产机理新解释,剪切膨胀扩展裂缝物理过程,当裂缝周边的岩石在压力超过门槛压力后，即发生“滑移”破

15、坏，两个裂缝粗糙面的滑动，使垂直于缝面的缝隙膨胀。停泵后，张开了的粗糙面使它们不能再滑回到原来的位置，从而剪切膨胀的裂缝渗透率得到保持,清水压裂在这种情况下的成功与否，取决于是否存在着有利的天然裂缝系统以及它们对压力及原有的就地应力的响应程度。 质地强硬的岩石有许多粗糙的节理，很高的抗剪程度，很好的剪切 与裂缝导流能力的耦合性，清水压裂适用（裂缝性致密砂岩、灰岩 地层等）； 强度较弱的岩石如泥质砂岩就不适合清水压裂； 储层的裂缝网状分布及流体流动过程都可以用以评价是否应该采用 清水压裂,清水压裂增产的适应性,由于清水压裂 可免去制备冻胶所消耗的化学剂量，包括成胶剂、交链剂与破胶剂，不含残渣，不

16、会堵塞地层； 减少了砂（支撑剂）的用量及运砂的费用 所以 清水压裂与常规冻胶压裂在相同规模的作业中可节省费用40% 60%。对于那些渗透率很低的边际油气田，清水压裂将是开采这类油气田的重要措施，也是降低采油成本，增加动用储量的有效途径,清水压裂技术结论,记录泵入水的回采率，但是此值受地层产出水的影响很大。 、计量排液中的聚合物浓度，此方法操作上非常复杂，测试结果也不十分确切，由于滤失而使聚合物浓度提高，在泵入水回采率的计算方面，可能产生误导。 、分析注入前后的聚合物溶液以确定碳水化合物的总含量，从而计算水的回采率。此方法同样受缝中滤失的影响,压裂液排液或回排的监测常规方法,返排率,问题,获得的

17、水回采率都不是从作业中各个压裂液段中得到，是笼统的整个作业过程中的情况。 有时返排率很高，但压后生产动态很差！（往往是最后注入的一段液体未排出堵塞了裂缝,特点： 示踪剂具有独特性质，各不相同：它们彼此不起反应，与岩层或金属管类也没有化学反应；不随时间或温度的变化而发生降解，示踪剂在极低浓度（50ppt）下仍可被察觉。无论在运输、泵入或废弃时，都是安全的。易溶于水，滤失后也不会浓集,性质各异的压裂用化学示踪剂（cft,压裂液排液或回排的监测新方法,方法： 在泵的低压部分注入，浓度是1ppm。压裂后返排每隔15分钟采样一次一直到有天然气突破，可以分析到样品中1 ppb的含量。由于分层分液段泵入性质

18、独特的cft，可用物质平衡方法计算分层，分液段回排效率，从而获得每口井的回排效率,一是井底附近 从井底附近地区回排是由于井底附近的滤失量太大，前置液阶段的液体滤失于此地。当作业井回排时，井底附近滤失液先排出来。 二是从裂缝端部 当井筒附近的渗透率低或没有滤失时，前置液回流至井中并将它前面的液段推向井底，先泵入的最后排出,压裂液的两种回排类型,常规冻胶压裂液与滑溜水压裂液回排区别,博西尔砂层冻胶压裂的回排剖面,化学压裂示踪剂技术的应用冻胶,博西尔砂层滑溜水基清水压裂的回排剖面,化学压裂示踪剂技术的应用清水,高密度 支撑剂材料强度的提高，密度也随着加大，颗粒密度的增加，直接导致了输砂的难度，也很难

19、做到在水力裂缝内均匀的布砂。沉降速度过快，也会导致压裂过程中在地层中出现桥堵,低密度 低密度支撑剂能够在低排量下保证支撑剂的输送，能提供在绝大部分裂缝面积上得到支撑剂的机会，降低支撑剂密度还可以减少配制压裂液系统的复杂性从而减少了对填砂裂缝的伤害,新材料高强度超低密度支撑剂,美国bj服务公司2003年两种ulw支撑剂 ulw 1.25支撑剂被树脂浸透并涂层的化学改性核桃壳 ulw 1.75 支撑剂树脂涂层的多孔陶粒,新材料高强度超低密度支撑剂ulw,ulw 1.25支撑剂化学改性核桃壳,ulw 1.75 支撑剂树脂涂层的多孔陶粒,新材料ulw1.25支撑剂,制作工序： 先将粒径比较接近的核桃壳微粒（20/30目）用强树脂浸渍，然后将浸透的核桃壳用酚醛树脂涂层，后一步与现今