后浇带模板施工方案修改

1、模板工程1、编制依据 22、工程概况 23、后浇带模板体系 34、验算 65、后浇带砼浇筑 186、安全生产、现场文明施工要求197、附图 201、编制依据1.1银盛泰国际商务港施工合同文本1.2青岛腾达设计事务所设计的图纸1.3混凝土结构工程施工质量验收规范(GBJ50204-2002)1.4建筑工程施工质量验收统一标准(GBJ50300-2001)1.5建筑施工计算手册1.6钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范(JGJ3-91)1.7混凝土强度检验评定标准(GBJ107-87)12模板工程2、工程概况银盛泰国际商务港位于青岛市城阳区中心位置，北邻正阳路，西邻山城路。工程东西长为122.2米

2、,南北宽为78.4米，建筑面积6.5万平方米。工程地下两层，分别为地下车库和设备用房，地上十三层，其中一、二层为商业网点，三三层为商务办公用房。本工程为框架筒体结构，底板为梁板式筏板基础，地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。工程地下二层为错层结构， 也轴北1300mm处地下室层高为6米，也轴北1300mr创轴部分层高 为5.55米，筋/ 轴右4米5轴左4米部分层高为4.6米。地下一层层高为3.9米，一层层高为5.1 米，二、三层层高为 4.2米，四、五层层高为 5.4米，六-二层层高为 3.6米，十三层层高为 4.8米，本工程占地面积较大，东西轴线间距离为122.2米，南北轴线间距离为

3、78.4米。为减少砼施工过程中的温度应力和消除部分砼伸缩应力，主楼于O 6、轴间设置两道南北向伸缩后浇带，裙房O 8轴间设置一道南北向伸缩后浇带，主楼和裙房O H间设置一道东西向伸缩后浇带。后浇带宽1500mm厚度同墙、梁、板厚度。筏板砼为C35 S8,其它部位为C40,后浇带砼比同部位砼高一个等级。3、后浇带模板体系1）底板后浇带支模按附图进行，方法为：根据图纸设计位置，放出后浇带位置线，在边线内侧抹50mm宽, 50mm高（东西向后浇带）或 75mm高 （南北向后浇带）C25细石砼埂（筏板钢筋为先布置0 25200南北向 钢筋），以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。绑扎筏板、地梁

4、及设计加强筋，然后在后浇 带中心线的一侧，沿后浇带立支一个高30cm的钢筋网片，网片上下各放置一根012钢筋，两根钢筋之间用0 12的立筋连接，立筋间距 100,每1000范围内将立筋和筏板钢筋焊接750mn长0 12斜撑，以固定网片。网片立好后，将双层 20目钢丝网固定在钢筋网片上，再焊接3X 330mm止水钢板，同法固定止水钢板上半部钢丝网，上层钢筋网片上绑扎50mm厚带锯齿型木条，阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。22模板工程砼筏板3厚止水钢板钢丝网南北向50X75 1 : 2水泥砂浆挡渗埂 东西向50X50 1 : 2水泥砂浆挡渗埂筏板后浇带模板图2）地下室外墙后浇带，因工程要先回填土，然

5、后再补浇后浇带。墙体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除，采用预制80mm厚 C20砼板，通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧，预制板之间用1:2水泥砂浆嵌缝。如图：33模板工程横向48.5脚手钢管双道加劲肋，下面7道间距400 |设置，上 面间距600 设置。50X 100竖向木楞，间距300，第一根木楞贴多层板边设置。2000宽多层板墙模，和其它模板断开设置。地下室外墙12对拉螺栓外侧割除，内侧保留。:三浇匚玉预制板及外墙3叫80预埋件300焊接。地下室外墙80厚I. . I保护盖板（双向配筋 0 10100，每边宽250 （,和外墙焊接连接。 保护盖板范围外侧20厚1: 3水泥砂浆找平层-1

6、道附加防水卷材，每边宽出后浇带500門4厚防水卷材80厚聚苯板保护层外墙后浇带模板图3）梁、板后浇带 在通过后浇带的梁头两侧各 200处根据设计设置独立定型支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，支撑顶面顶板标高设同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用， 垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆，撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后，独 立支撑即作为后浇带的临时支撑，直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带 砼，按规范留置同条件试块，在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一 条中心线上，以免荷载破坏楼板

7、结构。竖向独立支撑平面设置原则为：凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根，独立支撑在各层平 面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。1、地下二层部位，因层高为 5.556米，层高较高，顶板为 180mm厚，框架梁及次梁截面较大，选 用槽钢18a （允许荷载4060KN允许高度39006000mm格构式独立支撑及槽钢16a （允许荷载40 60KN,允许高度28004500mm格构式独立支撑，局部跨度（1.35米）较小次梁选用可调钢管定型竖向 支撑（允许荷载 40KN,允许高度5600mm。2、 其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢16a （允许荷载4060KN允许高度28004500m

8、m 44模板工程27003900mmW种）格构式独立支撑，框架梁梁端设双道支撑，次梁除梁端设一道支撑外，梁与梁之间增 设一道。3、六层至十二层框架梁选用槽钢 16a （允许荷载4060KN允许高度27003900mm格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载60KN允许高度3800mm。4、 十三层框架梁选用槽钢16a （允许荷载4060KN允许高度28004500mm格构式独立支撑，次 梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN允许高度4500mm。各种支撑型号如附表。4、验算由于立杆中心线上下对齐，故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。地下二层顶板梁验算1 :（计算结构

9、范围如附图）一、选轴KL45作分析，板厚 h=180,主梁b=500, h=950,计算跨度l=5.55m计算假定：1。轴井字梁截面为300 X 650,将该范围井字梁转化为板厚：则16轴右侧板厚h= 0.18 + /（5.1 X 5.2）h = 0.254m则16轴左侧板厚h= 0.18 + /(7.25 X 5.2)h = 0.268m则:仁轴右侧楼板荷载计算：板自重250.254=6.35KN/m2轴左侧楼板荷载计算：板自重250.268=6.7KN/m 21轴右侧楼板传至KL14荷载（计算至右侧跨度 1/3 部位）：6.35 X 5.1/3 = 10.795KN/m轴左侧楼板传至 KL

10、45荷载（计算至左侧跨度 1/3部位）：6.7 X 7.25/3 = 16.192KN/mKL45 自重 q=250.50.95=11.875 KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m3、 KL45上均布线荷载q=（板、梁恒载）+ （动荷载）本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数。支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故56模板工程计算可不必考虑动荷载的分项系数。）q=10.795+ 16.192 + 11.875+2 X（ 5.1/3 + 7.25/3 ）q=47.095 KN/m贝V KL14均布线荷载q=47.095KN/m本计算

11、将KL45看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：67R= 3/8 x qx l （l 为计算跨度 l = 5.550m）R= 3/8 x 47.095 x 5.550=98.016 KN4、后浇带边缘L88考虑由KL35、L6、KL45、L70及7轴挡土墙共同承受则KL14受到L88集中荷载为：P= 2.65 x 0.3 x 0.65 x 25P= 12.92 KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R =0则独立支撑承受荷载N = R+ P=98.016 + 12.92=110.936 KN2800 该处支撑点设两个 C型槽钢16a格

12、构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN允许高度为模板工程4500mm该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。N 120KN支撑体系安全二、对L70分析：板厚 h=180, L70梁b=300, h=650,计算跨度同理，将该范围井字梁转化为板厚：（此将L70已转化为板厚）h= 0.18 + /（5.1 h = 0.254m则：1、楼板荷载计算：板自重 250.254=6.35KN/m 2楼板传至L70荷载（该处取板计算跨度为2.7米）:6.35 X 2.7 = 17.145KN/mL70 自重 q=250.3（0.65 0.254 ） =2.97 KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN

13、/m3、L70上均布线荷载口=板、梁恒载+动荷载q=17.145+2.97 + 2X 2.7q=25.51 KN/m贝y L70均布线荷载q=25.51 KN/m本计算将L70看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单跨梁， 果，本层荷载传至梁端荷载：R= 3/8 X qX l （l 为 L70 的计算跨度 l = 5.55m）R= 3/8 X 25.51 X 5.55R= 53.09 KN4、后浇带边缘L88考虑由KL14、L70及07轴挡土墙共同承受则L70受到L88集中荷载为：P= 2.7 X 0.3 X 0.65 X 25 X 1.2P= 15.795 KNl=5.55m。X 5.2)

14、如下图，根据结构力学计算结因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R =078模板工程则独立支撑承受荷载N=R+P=53.09+15.795=68.885KN该处支撑点设一个 G型可调钢管定型竖向支撑(允许荷载45KN,允许高度4500mm。该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。68.885/45 = 1.53在支撑体系安全系数2.0范围内，支撑安全。三、蛮轴KL2作分析，05右侧板厚h=180,左侧板厚h=120, KL2 b=350 , h=700, KL35 b=500 , h=950,计算跨度 ll=5.55m。计算假定：1)轴左板标高为3.95M,15轴右板标高为2.7M, KL2、K

15、L35合并为一个整体支撑加固，取其 组合梁b=500, h=1.950 (结构计算偏与安全)，井字梁截面05轴左为250 X 450, O轴右为300 X 650,将该 范围井字梁转化为板厚：则轴左侧板厚h= 0.12 + /(7.65 X 5.2)h = 0.17m则轴右侧板厚h= 0.18 + /(7.25 X 5.2)h = 0.268m则:88模板工程1-&轴左侧楼板荷载计算：板自重250.17=4.25KN/m轴右侧楼板荷载计算：板自重250.268=6.7KN/m轴左侧楼板传至组合梁荷载（计算至左侧跨度轴右侧楼板传至组合梁荷载（计算至右侧跨度组合梁自重 q=25 0.51.95=2

16、4.375 KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m3、KL14上均布线荷载口=板、梁恒载+动荷载1/3 部位)：4.25 X 2.7 = 11.475KN/m1/3 部位)：6.7 X 2.6 = 17.42KN/mq=11.475+ 17.42 + 24.375+2 X（ 2.7 + 2.6 ） q=63.83KN/m则组合梁均布线荷载 q=63.83 KN/m本计算将KL14看作一端固定，设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计 算结果，本层荷载传至梁端荷载：R2= 3/8 X q X l （l 为计算跨度 I = 2.525m）R2= 3/8 X 63.83

17、X 2.525R2= 60.439KNR1=( 3/8 X qX I 2- R2X 2.525 ) /I (I 为 KL14的计算跨度 I = 5.55m)R1=( 3/8 X 63.83 X 5.55 2- 60.439 X 2.525 ) /5.55R1= 105.349 KN4、后浇带边缘 L47 L88考虑由KL35、L29、L30、L6、KL14共同承受则组合梁受到L47 L88集中荷载为：P= 2.6 X 0.3 X 0.65 X 25 + 2.7 X 0.25 X 0.45 X 25在此，组合梁两侧考虑满跨P= 20.27KN暂假定上层传至荷载 R =099模板工程则独立支撑承受

18、荷载N仁 R1+P=105.349+20.27=125.619KNN2=R2=60.439KN该处于N1设两个，N2设一个，共设三个 A型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN,允许高度为27003900mm该处梁底距地面为3.25米，高度满足要求。N1/120V 2N2/60 V 2支撑体系安全四、CE轴 KL37作分析，板厚 h=120, KL24 b=350 , h=550,计算跨度 l=3.175m。计算假定：1)CD0/0轴间井字梁截面为250 X 450,将该范围井字梁转化为板厚：S= 7.55 X 18.65 = 140.81 m2V井字梁=18.65 X 0.25

19、X 0.33 X 2 + (3.475 0.25) X 0.25 X 0.33X 53V井字梁=4.41m转化为板厚hh= 4.41/140.81= 0.031m1011模板工程则:21楼板荷载计算：板自重 25(0.120 + 0.031 ) =3.775KN/m(S轴北侧楼板传至 KL24荷载(计算至北侧跨度 1/3部位)：3.775 X 3.4 = 12.835KN/m(EE轴南侧楼板传至 KL24荷载(计算至南侧跨度 1/3部位)：3.775 X 2.933 = 11.072KN/mKL24 自重 q=25 0.350.55=4.813 KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m

20、3、KL37上均布线荷载口=板、梁恒载+动荷载q=12.835+ 11.072 + 4.813+2 X( 3.4 + 2.933 )q=41.386KN/m则组合梁均布线荷载 q=41.386KN/m本计算将KL24看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R= 3/8 X qX l (l 为计算跨度 l = 3.175m)R= 3/8 X 41.386 X 3.175R= 49.25KN则独立支撑承受荷载N= R= 49.25KN该处设一个A型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN允许高度为27003900mm 1112模板

21、工程该处梁底距地面为3.4米，高度满足要求。N 60KN支撑体系安全2）对CG/O02轴间井字梁L37作分析，井字梁截面为 250X 450,计算跨度l=3.475m :则：1、 楼板荷载计算：板自重 25（0.120 + 0.031 ） =3.775KN/m2楼板传至L45荷载（计算取2.8m）:3.775 X 2.8 = 10.57KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m3、L上均布线荷载q=板恒载+动荷载q=10.57+2 X 2.8q=16.17KN/m则组合梁均布线荷载 q=16.17KN/m本计算将L37看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算

22、结果,本层荷载传至梁端荷载：R= 3/8 X qx l （l 为计算跨度 l = 3.475m）R= 3/8 X 16.17 X 3.475R= 21.07KN1213模板工程则独立支撑承受荷载N= R= 21.07KN该处设一个C型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN允许高度为28004500mm该处梁底距地面为4.1米，高度满足要求。N 60KN支撑体系安全因该处在结构筒体部位，故框架梁梁端和井字梁中间各增设一个C型槽钢16a格构式支撑。本工程后浇带属伸缩后浇带，按设计要求60天后即可封闭，因此预计浇筑地下室后浇带时工程主体施工至地上四层。则：49.25 + 21.07 =

23、70.32KN （ 每层荷载）70.32 X 5= 351.6KN（5 层荷载）施工期间对后浇带部位封闭管理，严禁在该区域堆放物体和进行施工，因此实际15不可能每层都有活荷载，上述五层累计荷载折算为：351.5 X 95%= 334.02KN334.02/（4 X 60）=1.39 V支撑安全系数 2结构安全5、后浇带砼的浇筑进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。后浇带在浇筑砼前，必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理。地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑，采用比两侧砼提高一个强度等级的补偿收缩性砼浇筑，养护时间不宜少于28d，后浇带混凝土终凝后2

24、小时即开始养护，表面覆盖一层薄膜，必要时加盖一层麻袋片，并浇水养护，浇水次数以保证砼始终处于湿润状态为准。地下室的后浇带1或后浇带2均应一次性浇筑，地上部分可根据现场实际情况而定，但前后两次之间的施工缝应按规范要求设置在剪力较小处。浇筑所有后浇带砼时，应按有关规定留置标准养护试块，用于确定砼28天强度；基础底板及地下室外墙均需留置抗渗试块；浇筑顶板后浇带砼时，应留置拆模试块，用于确定拆模时间，后浇带模板必须在 后浇带砼达到设计强度的100%7可拆模。后浇带砼采用泵送的方法运送至浇筑地点。严格控制外墙拆模时间，防止因拆模过早而引起外墙穿墙螺杆松动。砼浇筑时，振动棒严禁碰撞预应1314模板工程力钢绞线。后浇带砼应振捣密实，与两侧