超高层悬挑安全硬防护棚专项施工组织方案

1、完美 WORD格式星海湾金融商务区 XH-3-AB 地块项目超高层悬挑安全硬防护棚专项施工方案编制人：王强生审核人：赵圣石审批人：沈兵江苏南通二建（集团）有限公司2016 年8月1日专业知识分享完美 WORD格式目录一、编制说明及依据3二、工程概况31、主要工程内容32、项目总体情况3三、防护棚的搭设形式3四、工字钢悬挑3 米时防护棚受力计算6（一）计算依据7（二）计算参数8（三）次梁方钢管的计算9（四）主梁的计算9（五）上拉杆验算13（六）锚固段与楼板连接计算16五、防护棚的搭设161、施工准备162、防护棚搭设要求17六、防护棚的拆除18七、防护棚的验收与保护18八、安全措施及要求19专业

2、知识分享完美 WORD格式一、编制说明及依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2、建筑施工高处作业安全技术规范3、建筑施工安全检查标准4、钢结构设计规范5、 施工图纸、本工程施工组织设计6、建筑施工脚手架实用手册7、建筑施工手册8、混凝土结构设计规范9、钢结构设计规范10、建筑结构荷载规范二、工程概况1、主要工程内容本工程框架 -核心筒结构， 抗震设防烈度为7 度，设计使用年限为50 年，建设地址位于辽宁省大连市沙河口区星海湾会展路与中山路交接处东北侧。工程总建筑面积 146270 ；地下2 层，地下建筑面积 20310 ，地上 51层，地上建筑面积 125960 ，建筑高度约 231.

3、5m 。2、项目总体情况工程名称星海湾金融商务区 XH-3-AB工程地址大连沙河口区会展路与中山路地块项目交接处建设单位大连海通房地产开发有限公司建筑面积146270 平方米质量监督大连市质监站设计单位大连建筑设计研究院有限公司部门监理单位大连建实建设监理有限公司总包单位江苏南通二建集团有限公司承包范围基础、主体、初装修、安装工主要功能商务写字楼程等与用途三、防护棚的搭设形式根据本工程的外架施工方案可知8 层以下外部脚手架采用型钢外悬挑式脚手架，每 4 层一次悬挑，塔楼8 层以上采用集成式外架施工，下部主体施工完成的脚手架随主体施工进度进行拆除。为防止上部施工过程中的坠物危害，本工程拟在塔楼第

4、16 层、 28 层、 40 层设置悬挑式防护棚。专业知识分享完美 WORD格式1、本工程防护大棚主梁拟采用 16 号工字钢用于悬挑外架的主梁， 为有效提高工字钢的周转使用率， 此处采用 16 号工字钢） ,拟设置工字钢长 5m ，其悬挑 3 米，伸入楼层内 2 米。工字钢主梁间距 3m 。工字钢主梁布置图见附件。2、在第 16 层、 28 层、 40 层结构处预埋“倒 U”型埋件，在工字钢伸入预埋环后的根部设置两个、结构边处设置一个，防止悬挑工字钢倾覆。3、外侧安全防护栏杆立柱采用 48×3.5 钢管（高度为 1200mm ），纵向布置在工字钢上，间距 2m ；拟设置一道水平围护栏

5、杆高度 600mm ，防护栏杆外露面刷红白油漆，安全防护栏杆上满铺一层密目安全网；在工字钢梁上搭放 40*40*3mm 方钢，间距及搭接长度均为 500mm ，方钢上再铺设一层 2mm 厚冲压钢板，搭接长度为 200mm 。4、在工字钢上端头焊接高度 150mm 直径 25 钢筋头，作为最外侧防护栏杆的位置固定点，防护栏杆设置 1200mm 高。5、护栏杆设置完成后在里侧竖向设置竹胶板，外侧涂刷黄黑色油漆，竹胶板与护栏采用 14# 铁丝绑扎牢固。6、工字钢外挑端部设置斜拉杆 1 道与上层结构拉结固定，结构外侧梁内设置高强螺栓并外露采用双螺丝帽拧紧，斜拉杆规格为 20 ，水平距离同工字钢间距，对

6、工字钢进行逐一卸荷； 工字钢与结构梁交界处焊接 150mm 长 L63 ×60 角钢（预防工字钢滑移）防护棚示意简图如下：专业知识分享完美 WORD格式节点 1专业知识分享完美 WORD格式节点 2专业知识分享完美 WORD格式四、工字钢悬挑3 米时防护棚受力计算（一）计算依据： 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011 ）和钢结构设计规范（ GB50017-2014 ）。专业知识分享完美 WORD格式(二)计算参数：悬挑式安全硬防护棚参照连续梁计算进行。防护大棚水平钢梁的悬挑长度3.00m ，插入结构锚固长度2.00m ，悬挑水平钢梁间距 3.00m 。水平钢梁插入结构端点部分按

7、照铰接点计算。次梁采用 40*40*3.0mm方钢管，主梁采用16 号工字钢。次梁间距 0.50m ，连续布置在主梁工字钢上。容许承载力均布荷载2.00kN/m 2，最大落物冲击荷载2.00kN 。防护棚铺设板采用2mm 厚冲压钢板，其自重荷载取8.0kN/m 2 。专业知识分享完美 WORD格式栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m 。斜拉杆拟用 20mm 圆钢配花篮螺栓调节长度。（三）次梁方钢管计算：次梁方钢管最不利荷载组合为冲压钢板传下的荷载与落物作用在次梁方钢管中部时的冲击荷载共同作用。1、荷载计算（ 1）面板自重标准值为： 0.30KN/m 2 ；Q1=0.3 ×0

8、.5=0.15KN/m 2（ 2）最大容许均布荷载为： 2KN/m 2；Q2=2 ×0.5=1KN/m 2（ 3）冲压钢板自重荷载：Q3=0.075KN/m 2经计算得到：q=1.2 ×（Q1+Q3 ）+1.4 ×Q2=1.2 ×（0.15+0.075 ）+1.4 ×1=1.67KN/m2、内力计算内力按照均布荷载Q 作用下的简支梁计算， 内侧钢丝绳或花篮斜拉杆不计算：最大弯矩M 的计算： ql 2/8=0.94KN/m2 ；3、落物冲击荷载作用， 次梁方钢管考虑不利受力情况按简支梁计算，最大弯矩为：M=0.25pl其中 p 落物荷载设计值 (

9、kN/m) ；经计算得到 M=0.25 × (1.40 ×1)×顶托梁的截面力学参数为：截面抵抗矩 W=4990mm 3；截面惯性矩 I=99800mm 4 ；4、次梁方钢管抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.94 ×106 /1.05/4990.0=188.38N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2 ,满足要求 !（四）主梁的计算工字钢主梁的内侧钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16 号工字钢，其截面特性为：专业知识分享完美 WORD格式面积 A=26.10cm2,惯性距 Ix=1130.00cm 4

10、,转动惯量 Wx=141.00cm 3 ,回转半径 ix=6.58cm ；截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm主梁工字钢最不利荷载组合为次梁传下的荷载与落物作用在工字钢中部时的冲击荷载共同作用。1.荷载计算(1) 栏杆自重标准值：标准值为 0.15kN/m Q 1=0.15kN/m(2) 型钢自重荷载 Q 2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值 :q=1.2 × (Q 1+Q 2)=1.2 ×(0.15+0.20)=0.42kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为：P1=(1.2 ×0.3+1.4 × 1)&

11、#215;0.4×5/2+1.2 ×0.07 ×5/2=1.97kN P2=(1.2 ×0.3+1.4 ×1) ×0.8×5/2+1.2 ×0.07 ×5/2)=3.73kN P3=(1.2 ×0.3+1.4 ×1) ×0.8×5/2+1.2 ×0.07 ×5/2)=3.73kN P4=(1.2 ×0.3+1.4 ×1) ×0.8×5/2+1.2 ×0.07 ×5/2)=3.73kNP5

12、=(1.2 ×0.3+1.4 ×1) ×0.8×5/2+1.2 ×0.07 ×5/2)+1.4/2=4.43kN P6=(1.2 ×0.3+1.4 ×1) ×0.8×5/2+1.2 ×0.07 ×5/2)=3.73kNP7=(1.2 ×0.3+1.4 ×1) ×0.8×5/2+1.2 ×0.07 ×5/2)=3.73kNP8=(1.2 ×0.3+1.4 ×1) ×0.8×5/2

13、+1.2 ×0.07 ×5/2)=3.73kN P9=(1.2 ×0.3+1.4 ×1) ×0.2×5/2+1.2 ×0.07 ×5/2)=1.09kN2.内力计算悬挑硬防护主梁按照集中荷载P 和均布荷载 q 作用下的连续梁计算。专业知识分享完美 WORD格式悬挑主梁计算简图经过连续梁的计算得到：主梁支撑梁剪力图 (kN)主梁支撑梁弯矩图 (kN.m)主梁支撑梁变形图 (mm)外侧花篮斜拉杆位置支撑力为13.36kN最大弯矩M max专业知识分享完美 WORD格式落物冲击荷载作用，次梁钢管考虑不利受力情况按简支梁计

14、算，最大弯矩为：M=0.25pl其中 p 落物荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到M=0.25 ×(1.40 ×1) ×由于落物冲击荷载作用，外侧钢丝绳拉结位置向上支撑力为 0.5kN 3.抗弯强度计算其中 截面塑性发展系数，取1.05 ；xf 钢材抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；N由于花篮斜拉杆作用，在工字钢内产生的轴向压力。由受力简图可得： N（ 13.36+0.5 ）/tg45 °=13.86KN经过计算得到强度=（15.90+2.1 ）× 106 /1.05/141000.0+13.86 ×1000/261

15、0.0=126.89N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于 f ，满足要求 !4.整体稳定性计算专业知识分享完美 WORD格式其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查钢结构设计规范附录 B 得到：b =0.68由于b 大于 0.6，按照钢结构设计规范 (GB50017-2014) 附录 B 其值用b '查表得到其值为 0.658经过计算得到强度=（15.90+2.1 ）× 10 6/(0.658 ×141000.00)=194.01N/mm2 ；主梁的稳定性计算 f,满足要求 !（五）上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型20上拉杆截面积 A(cm 2 )3.

16、142上拉杆截面惯性矩 I(cm 4)245上拉杆截面抵抗矩 W(cm3 )49上拉杆材料抗拉强度设计值205f(N/mm 2)上拉杆弹性模量 E(N/mm2 )206000吊耳板厚 S(mm)10吊耳板宽 LDP(mm)70吊耳板高 L(mm)100吊耳板圆周外半径 R(mm)35吊孔直径 D(mm)22吊耳板许用拉应力 (N/mm2)160吊耳板许用剪应力 (N/mm 2)160螺栓抗拉强度设计值ftb (N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值 f vb (N/mm 2)140吊耳板螺栓直径 d(mm)18螺栓个数 n1钢拉杆与吊耳板焊缝厚度 hr1(mm)10钢拉杆与吊耳板焊缝长度 lx1

17、(mm)100钢拉杆与建筑物连接螺栓直径18螺栓个数 n2d(mm)钢拉杆焊缝厚度 hr2(mm)10钢拉杆焊缝长度 lx2(mm)100角焊缝强度设计值 f tw (N/mm 2 )160上拉杆件角度计算：=arctanL1/L2=arctan(5000/1050)78°1上拉杆件支座力：RS1=n zR1=1 ×13.86=13.86kN主梁轴向力：N=R /tan =13.86/tan78°=2.91kNSZ1S11上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sin 1 =13.86/sin78 °=14.14kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=maxN S1.

18、N Si/2=14.14kN专业知识分享完美 WORD格式轴心受拉稳定性计算： =N S/A=14.14 ×103 /314.2=45N/mm 20.5× f=102.5N/mm 2符合要求！1、上拉杆与主梁连接点计算1）螺栓抗拉验算由上式计算可得锚固螺栓最大轴向拉力 Ns =14.14kN 单个螺栓受拉承载力设计值Ntb =0.9 ×ft b ×As=0.9 ×170×(×d 2 /4)=0.9 ×170×(3.14 × 182 /4)=38.914kN螺栓所受拉力： Nt =N s/n=14

19、.14/1=14.14kN 38.914kN 符合要求！2）螺栓抗剪验算单个螺栓受剪承载力设计值Nv b =0.9 ×fv b ×As=0.9 ×140 ×(×d 2/4)=0.9 ×140×(3.14 ×182/4)=32.047kN螺栓所受剪力： Nv =N s/n=7.305/1=7.305kN32.047kN符合要求！3）吊耳板计算吊耳板专业知识分享完美 WORD格式吊耳板吊索方向的最大拉应力及剪应力：（）= N /(S(2R-D)=14.14 ×103/10 ×(2 ×35-

20、22)=29.46N/mm2LLS =160N/mm2符合要求！4）角焊缝计算=N /(hr1×l )=14.14 ×10 3/(10 ×100)=14.14N/mm2 f w =1.22 ×fSx1f t160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数 f=1.22符合要求！2、上拉杆与建筑物连接点计算由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力 Ns =7.489kN 上拉杆与建筑物连接点角度 2 =90 °-78°=12 °螺栓所受最大拉力 Nt= N s×cos 2=14.14 ×co

21、s12 °=13.83kN螺栓所受最大剪力 N= N×sin=14.14 ×sin12 °=2.94kNvs21）螺栓抗拉验算单个螺栓受拉承载力设计值Ntb =0.9 ×ft b ×As=0.9 ×170×(×d 2 /4)=0.9 ×170×(3.14 ×182 /4)=38.934kN螺栓所受拉力： Nt =N s/n=14.14/2=7.07kN 38.934kN符合要求！2）螺栓抗剪验算单个螺栓受剪承载力设计值 Nv b =0.9 ×fv b ×A

22、s=0.9 ×140 ×(×d 2/4)=0.9 ×140×(3.14 ×182/4)=32.047kN螺栓所受剪力： Nv =N s/n=7.07kN 32.047kN符合要求！3）角焊缝计算=N /(hr2×l )=14.14 ×103/(10 ×100)=14.14N/mm 2 fw =1.22 ×fSx2ft160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数 f=1.22专业知识分享完美 WORD格式符合要求！（六）锚固段与楼板连接计算水平钢梁与楼板压点采用U 型钢筋拉环，拉环强

23、度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.46kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范规定 f=65N/mm 2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=4461 ×4/(3.1416 × 65×2) 1/2 =6.61mm实际施工中预埋吊环采用 HRB300E 直径 16 的钢筋，能够满足要求。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范， U 型钢筋拉环按如下方式进行预埋：五、防护棚的搭设1、施工准备技术人员应熟悉图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进

24、场，其中包括 48×3.5mm 钢管、对接扣件、直角扣件、旋转扣件和安全网等，以备外脚手架搭设使用；有关作业班组应织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应当组织有关技术人员和安质人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准特种专业知识分享完美 WORD格式作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。2、防护棚搭设要求（1）搭设的基本要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。（2）防护棚的搭设严格遵守以下施工流程：下层主梁下层根部次梁

25、钢管网架钢丝绳密目网架板铺设模板铺设外沿栏杆挡脚板铺设（3）防护棚的搭设除了按顺序搭设处，还得注意下列事项：1 按照规定的构造方案和尺寸进行搭设； 2 及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全； 3 拧紧扣件（拧紧和程度要适当： 60N ·m ）； 4 有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用； 5 搭设工人必须佩挂安全； 6随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大； 7 没有完成的防护棚，在每日收工时，一定要确保钢管网架稳定，以免发生意外；8 防护棚的下侧均要满挂安全网，网边沿与横杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距应不大于 50cm ，边沿投挡板，相临两网之间的

26、拼接要严密。（4）搭设的一般规定1 架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。2 架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在钢管网架上非工作停留。3 凡遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待管架上雨吹干后进行，防止滑落。4 在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚

27、手架止，以防止漏电伤人。5 不在防护棚上附装机械设备、拉缆风绳等。专业知识分享完美 WORD格式6 搭设防护棚必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状况下的扭力矩要求。六、防护棚的拆除1.在防护棚拆除前应作好以下工作:(1) 对防护棚进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除防护棚安全的隐患，应先对防护棚进行修整和加固，以保证防护棚的拆除过程中不发生危险；(2) 在拆防护棚时，应先清除铺设层上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的集中装入容器内运下。(3) 防护棚在拆

28、除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，拆除的安全措施和警戒区域。2.严格遵循拆除顺序，由后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：铺设层次梁钢管主梁工字钢。3.拆除防护棚时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；4.在拆除的防护棚周围，于坠落范围明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；5.防护棚人工拆除，拆除的材料应及时吊运，严禁集中堆放材料过多，应做到有一小吊就吊一次，拆除作业不应过多人员参加，最多两组人，从不同方向进行，但两组人的必须

29、按同一步骤进行。6.防护棚拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；7.拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。8.防护棚拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。七、防护棚的验收与保护1.防护棚在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。主要检查主梁专业知识分享完美 WORD格式工字钢与钢丝绳的连接，各钢管连接卡扣的紧固，探头板固定措施，铺设层的完整性，防护棚的防雷接地。2.在检查验收过程中，要特别注意扣件的紧固程度，扣件并不是拧得紧越好。对于拧紧力矩大于60N ·m 的扣件，要认真检查有无裂缝、变形，如果发现有上述弊病应立即调换，调上的扣件的螺栓应紧固在4060