液化石油气储罐设计

1、第一章工艺设计参数的确定液化石油气的主要组成部分由于石油产地的不同，各地石油气组成成分也不同。取其大致比例如下：表组成成分异辛烷乙烷丙烷异丁烷止烷异戊烷正戊烷乙焕各成分百分比0.012.2549.323.4821.963.791.190.02对于设计温度下各成分的饱和蒸气压力如下:表二，各温度下各组分的饱和蒸气压力温度，C饱和蒸汽压力，MPa：异辛烷1乙烷丙烷异丁烷止烷异戊烷正戊烷乙焕-2501.30.20.060.040.0250.0070-2001.380.270.0750.0480.030.0090002.3550.4660.1530.1020.0340.02402003.7210.83

2、30.2940.2050.0760.058050071.7440.670.50.20.160.00111、设计温度根据本设计工艺要求，使用地点为太原市的室外，用途为液化石油气储配站工作温度为-20-48C,介质为易燃易爆的气体。从表中我们可以明显看出,温度从50c降到-25C时，各种成分的饱和蒸气压力下降的很厉害，可以推断，在低温X启杰下，由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。由上述条件选择危险温度为设计温度。为保证正常工作，对设计温度留一定的富裕量。所以，取最高设计温度t=50C,最低设计温度t=-25Co根据储罐所处环境，最高温度为危险温度，所以选t=50C为设计温度。1、设计压力该储罐用

3、于液化石油气储配供气站，因此属于常温压力储存。工作压力为相应温度下的饱和蒸气压。因此，不需要设保温层。根据道尔顿分压定律，我们不难计算出各种温度下液化石油气中各种成分的饱和蒸气分压，如表三：表三，各种成分在相应温度下的饱和蒸气分压温度，C饱和蒸气分压，MPa异辛烷乙烷丙烷异丁烷止烷异戍烷正戍烷乙烯-2500.0290.09460.0140.00880.000950.0000830-2000.0310.1270.01760.01050.001140.0001090000.0530.22040.03590.02240.001290.00025602000.0840.3940.0690.0450.0

4、02880.0006305000.1580.08250.15730.10980.007580.00190有上述分压可计算再设计温度t=50C时，总的高和蒸汽压力n=8P=#yipi=0.01%X0+2.25%X7+47.3%X1.744+23.48%X0.67+21.96%X0.5+3.79%Xi=10.2+1.19%X0.16+0.02%X0.0011=1.25901MPa因为：P异丁烷（0.2）<P液化气（1.25901）<P丙烷（1.744）50c时的饱和蒸汽压力时，若无当液化石油气在50C时的饱和蒸汽压力高于异丁烷在保冷设施，则取50c时丙烷的饱和蒸汽压力作为设计压力。对于

5、设置有安全泄放装置的储罐，设计压力应为1.051.1倍的最高工作压力。所以有Pc=1.1*1.744=1.9184MPa。3、设计储量参考相关文件，取石油液化气的密度为500Kg/m3,盛装液化石油气体的压力容器设计储存量为：W=?Vpt=0.9X25.4874X500=11469.33t二、机械设计筒体和封头的设计：对于承受内压，且设计压力Pc=1.9184MPa<4MPa的压力容器，根据化工工艺设计手册(下)常用设备系列，采用卧式椭圆形封头容器。筒体和封头的选形a、筒体设计：为了有效的提高筒体的刚性，一般取L/D=36,为方便设计，此处取L/D=4所以巫=25由连解得：D=2.122

6、m=2122mm。圆整得D=2000mm,根据公称容积VN=25m3,查化工工艺设计手册(下)中的推荐尺寸，取筒体尺寸DN=2000mm,L=7400mm。L/D=3.7C(3,6),满足结构要求。b、封头设计：因为封头与筒体配套使用，所以DN=2000mm。根据TB/4746-2000查得封头尺寸如下:表四公称直径DN(m)总深度H(m)内表面积A(m)容积V（m3）20005254.4931.1257贝UV计=2V聿t+兀D2L/4=2X1.1257+(3.14X22X7.4)/4=25.4874m3>25m3且比较接近,所以结构设计合理。封头的形状及尺寸如图：三、设备的结构设计1、

7、计算压力Pc：液柱静压力：根据设计为卧式储罐，所以储存液体最大高度hmax<D=2000mm。P静（max）=Pghmax<PgD=500X9.8X2=9.8X103kpa3则P静可以忽略不记。9.8M0Pfe(max)/Pc=6M00%=0.511%<5%1.9184M0°2、圆筒厚度的设计：根据介质的易燃易爆、有毒、有一定的腐蚀性等特性，存放温度为-2048C,最高工作压力等条件，由JB7421-2005选用Q345R为筒体材料，适用温度为-20250C。根据GB150,初选厚度为625mm,最低冲击试验温度为-20C,热轧处理。根据GB150查得Q345R钢在

8、厚度为376mm,使用温度为-2048c时的许用应力b=189MPa。-一即184*000=11.342mm>3mm2同_Pc2M89X0.9_1.9184对于Q345R,需满足腐蚀裕度C2>1mm,取C2=2mm,C1=0.8mm。8d=8+C2=11.342+2=13.342mm,8n=8d+C+A=13.342+0.8+A=15mmQ345R属于普通碳素钢，查工艺设计手册（下）中的板材规范，选择厚度8=16mm的钢板，重量为125.6kg/m2。8e=16-0.8-2=13.2mm3、椭圆封头厚度的设计：为了得到良好的焊接工艺，封头材料的选择同筒体设计。'PcDi8=

9、t2同_0.5P=11.31mm二1.9184X2000-2X189X0.90.5M.9184同理，选取C2=2mm,C=0.8mm。8n=8+C1+C2+A=11.31+0.8+2=15mm跟筒体一样，选择厚度为16mm的Q345R为材料冲压成型。8e=16-0.8-2=13.2mm4、容器法兰的设计查JB/T4700-47072000压力容器法兰，根据储罐公称直径Dn=2000mm,公称压力PN=2.5MPa,查表1法兰分类及参数表，选取长颈对焊法兰，标准号为JB/T4703,密封面为凹凸面密封。根据介质有一定的腐蚀能力，选用法兰材料（锻件）为16Mn,查表7长颈法兰适用材料及最大许用工作

10、压力，可知：16Mn法兰在公称压力PN=2.5MPa、工作温度为-20200c事的最大许用工作压力为2.5MPa，能满足使用要求。由B/T4700-47072000压力容器法兰，长颈对焊法兰尺寸表1查得法兰尺寸如下表5:表5PN=2.5MPa是长颈对焊法兰的尺寸公称直径DN,mm法兰，mm螺柱对接筒体DD1D2D3D48HA8182Rd规格数量最小厚度80,mm20002250218021292102101441546428421839M624963685.1 压力容器法兰垫片的选择储罐盛装液化石油气，根据介质性质选择耐油石棉橡胶垫片，其结构尺寸如下表6:表6容器法兰用垫片公称压力PN,MPa

11、2.5公称直径DN,mmDd2000210820485.2 连接螺柱设计对于JB/T4700-4707-2000压力容器法兰中的长颈对焊法兰连接，选用等长双头螺柱连接。其型式与尺寸按图B和表7的规定。图B(A)型螺柱5、鞍座选型和结构设计a、鞍座选型该卧式容器采用双鞍座式支座，根据工作温度为-2048C,按JB/T4731-2005表5-1选择鞍座材料为16MnR,使用温度为-20250C,许用应力为sa=170MPa。估算鞍座的负荷：计算储罐总重量m=m1+2m2+m3+m4。m1为筒体质量：对于16MnR普通碳素钢，取p=7.85x103kg/m3m1=TtDL8Xp=3.14X2X7.4

12、X16X10-3X7.85X103=5107.275kgm2为单个封头的质量：查标准JB/T4746-2002钢制压力容器用封头中标B.2EHA椭圆形封头质量，可知m2=485.8kg。m3为充液质量：p液化石油气p水故m3(max)=p水*V=1000V=1000(兀/4X22x7.4+2X1.1257)=25596kg。为附件质量：选取人孔后，查得人孔质量为302kg,其他接管质量总和估为400kg。综上述：总质量m=m+2m2+m3+m=5107.273+2X485.8+25596+702=32376.87332377kg。每个鞍座承受的重量为G/2=mg/2=32377X10/2=16

13、1.885kN由此查JB4712.1-2007容器支座。选取轻型，焊制BI,包角为120°,有垫板的鞍座.,筋板数为4。查JB4712.1-2007表6得鞍座尺寸如表5,示意图如图B。表5:鞍座支座结构尺寸公称直径Dn2000腹板8210垫板b4430允许载荷；Q/kN300筋板l33308410鞍座局度h250b2190e80底板1i1420b3260螺栓间距l21260b1220838螺孔/孔长D/l1608112弧长2330重量kg174.2鞍座位置的确定因为当外伸长度A=0.207L时因为当外伸长度A=0.207L时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，

14、从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸A不超过0.2L值，为此中国现行标准JB4731钢制卧式容器规定A<0.2L=0.2(L+2h),A最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。D由标傕椭圆封头1=2,有h=H-Di/4=525-2000/4=25mm2(H_h)故A<0.2(L+2h)=0.2(7400+2X25)=1490mm鞍座的安装位置如图B所示，分为F型和S型两种支座配套使用。由于接管比较多,所以固定支座位于储罐接管较多的左端

15、。图B此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗弯刚度，故封头对于圆筒的抗弯刚度具有局部的加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。因此，JB4731还规定当满足AW0.2L时，最好使AW0.5Rm(Rm=Ri+8n/2),即Rm=1000+16/2=1008mm。Aw0.5R=0.5x1008=504mm,取A=500mm。综上述：A=500mm(A为封头切线至封头焊缝间距离，L为筒体和两封头的总长)5、接管，法兰，垫片和螺栓的选择1.1.2 接管和法兰液化石油气储罐应设置排污口，气相平衡口，气相口，出液口，进液口，人孔，液位计口，温度计口，压力表口，安全阀口，排空

16、口。接管的布置如图5-3:图5-3筒体接管1b匚dele2ftTTTIttta2IkJhig根据设计压力PN=1.9184MPa,查HG/T20592-2009钢制管法兰中表6.0.3,选用Pn10板式平焊法兰(PL),由介质特性和使用工况，查附录A,密封面型式的选用，表A.0.1o选择密封面型式为突面(RF),压力等级为0.252.5MPa。根据表4-5选取各管口公称直径,查得各法兰的尺寸。接管和法兰布置如图C所示，法兰简图如图所示,图CD法兰尺寸如表6表6法兰尺寸序号名称公称直径Dn管子外径B连接尺寸法兰厚度C法兰内径Bi坡口宽度b法兰理论质鱼kg法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺

17、栓孔数量n螺栓ThB系列a排污口8089200160188M16249164.31b气相平衡口8089200160188M16249164.31c气相口8089200160188M16249164.31d出液口8089200160188M16249164.31e进液口8089200160188M16249164.31f人孔5005307306603620M33X2565351276.2g1-2液位计口3238140100184M16183951.86h温度计口202510575144M12162640.68m压力表口202510575144M12162640.68n安全阀口1001081351

18、90228M202611066.29s排空口5057165125184M16205952.77接管外径的选用以B系列（公制管）为准，对于公称压力0.25wPNW25MPa的接管,查得GB/T17395-2008普通无缝钢管欧洲体系，材料为20号钢管。对应的管子尺寸如下如表7。表7管子尺寸序号名称公称直径管子外径数量管口伸出量管子壁厚管子理论厚度kg/ma排污口80891150714.16b气相平衡口80891150714.16c气相口80891150714.16d出液口80891150714.16e进液口80891150714.16f人孔500530130012153.3g1-2液位计口323

19、8210043.55h温度计口2025110031.63m压力表口2025110031.63n安全阀口80892150714.16s排空口5057115056.415.2垫片的选择查化工工艺手册（下），表26-11,法兰、垫片、紧固件的选配（欧洲体系），根据设计压力为Pc=1.9184MPa,采用金属包覆垫片，选择法兰的密封面均采用MFM（凹凸面密封）紧固件型式选六角螺栓。查'HG/T20609-2009钢制管法兰用金属包覆垫片。包覆金属材料为纯铝板L3,标准为GB/T3880,最高工作温度200C,最大硬度40HB。填充材料为非石棉纤维橡胶板，代号为NAS,最高工作温度为290C。得

20、对应垫片尺寸如表7:表7符号管口名称公称直径DN（mm）内径D1(mm)外径D2(mm)厚度8(mm)(kg)a排污口80109.51423b气相平衡口80109.51423c气相口80109.51423d出液口80109.51423e进液口80109.51423f人孔500g1-2液位计口3261.5823h温度计口2045.5613m压力表口2045.5613n安全阀口80109.51423s排空口5077.510735.3螺栓（螺柱）的选择根据密封所需压紧力大小计算螺栓载荷，选择合适的螺柱材料。计算螺栓直径与个数，按螺纹和螺栓标准确定螺栓尺寸。选择螺栓材料为Q345。查HG/T20613

21、-2009钢制管用法紧固件中表5.0.07-9和附录中标A.0.1,得螺柱的长度和平垫圈尺寸：表8螺栓及垫片名称公称直径螺纹螺柱长紧固件用平垫圈mmd1d2ha80M169017303b80M169017303c80M169017303d80M169017303e80M169017303f500M33X217025444g1-232M168517303h20M127513242.5m20M127513242.5n80M209017303s50M1685173036人孔的设计人孔的结构采用带整体锻件凸缘补强的回转盖，采用板式平焊法兰连接，密封面采用凹凸面形式。由使用地为太原市室外，确定人孔的公称

22、直径DN=500mm,以方便工作人员的进入检修。配套法兰与上面的法兰类型相同，根据HG/T21518-2005回转盖带颈对焊法兰人孔查表3-1,由PN=2.5MPa选用凹凸面的密封形式MFM,采用8.8级35CrMoA等长双头螺柱连接。其明细尺寸见下表：表9人孔尺寸表密封面型式凹凸面MFMD730b43d030公称压力PNMPa2.5Di660b48螺柱数量20公称直径Dn500Hi280A405螺母数量40dwxs530X12H2123B200螺柱尺寸M33X2X170d506b44L300总质量kg3027管道留孔根据化工工艺设计手册（下），对于法兰管道，一般留孔应大于外径加10mmo管道

23、间距：对于PNW2.5MPa的管道，采用化工工艺设计手册（下）系列间距。8其他附件的设计液面计的设计储罐总高H=h+D=250+2000=2250v3000m,容器盛装液化石油气，物料没有结晶等易堵塞固体，所以选用玻璃管式液面计。液面计通过法兰与设备连接在一起。安全阀的设计由操作压力P=1.9184MPa,工作温度为-2048C,盛放介质为液化石油气体。选择安全阀的公称压力PN=25kg/cm2,最高工温度为150C,材料为可锻铸件的弹簧微启式安全阀，型号为A41H-25o公称直径DN=80mm。四、容器强度的校核水压试验校核试验压力：Pt=1.25P0=1.25M.9184=2.398MPa

24、圆筒的薄膜应力：圻=迪3J398.000=182.866MPa2a2M3.20.9uRel=0.9X0.9X345=279.45MPa（tt=182.866MPa,合格3.2筒体轴向弯矩计算双鞍座卧式储罐能简化为一受均布载荷的外伸简支梁。梁的两个端点分别受到横剪力Fq和力偶M的作用。其受力分析如图D:图Dklfcl口.?*h尸111*tlIIh.Llln|.ir对应的剪力图和弯矩图如图D.1和D.2。尺寸计算：对于椭圆形封头，折算为同直径的长度2，%-H的圆筒。3曲面深度：Hi=H-h=525-25=500mm重量载荷作用的总长度为L'=2+2h+4H/3=7400+2X25+4X50

25、0/3=8116.678117mm工作时支座支反力：F'=G/2=161.885kN作用在总长度上的单位长度均布载荷为：2M61.885q=2F/L'=3=39.89kN.m8116.67M0一(1)、弯矩支座跨中截面处的弯矩M1=M1=02(Ri2H2)-Hq(l/2)+F(l/2A)q(l/2)(L/4)431+2()2_(H)2=FL4hLA4(1+X)L化简彳导:M1=F(C1L-A)其中Ci=1+2(勺24(1+3x500)74502=0.202Mi=F（C1L-A）支座截面处的弯矩3)=161.885(0.202X7450-500X10=162.648kN.m029

26、2AFAM2=(Ri_H)_HqA_qA()=(1-432C2A-_C3LRi_八、C2)A4H4500式中：C2=1+X=1+X=1.08937450C_R2_H2C2=2RL10002_5002=0.052>1000X7450.M2=FA(1C2Ri-C3C2)二LA161.885411.0895007450八八1000+0.05-1.089)=-8.34kN.m500M为负值时与之相反。截面最高点（压应力）FCRiM11.9184XI0002>13.23162.648M0二3=68.743MFa3.14MM3.2M0截面最低点（拉应力）小居+丹25出所M为正值，表示上半部分圆

27、筒受压缩，下半部分圆筒受拉伸。筒体轴向应力计算及校核由于（D0/D1）max=2032/2000=1.016W1.11.2,属于薄壁容器。所以可以按Ra=R进行校核。筒体中间横截面，由压力及轴向弯矩引起的轴向应力。162.648M031.9184>1000+3=76.591MFa2>13.23.14MM3.2M03由压力及轴向弯矩引起的轴向应力因为设计师满足AW0.5Rm,即筒体被封头加强，包角9=120°。查JB/T4721-2005表7-1可得：K1=1.0,K2=1.0。则：鞍座横截面最高点轴向应力(拉应力)M21.9184X000=ki：Ria2X3.23-8.3

28、4X101>3.14MX3.2M0=72.868MPa鞍座很截面最低点处轴向应力(压应力)31.9184>1000-8.34X10+32>13.21M.14MM3.2M03=72.466MPa筒体轴向应力校核筒体材料为Q345R,_5E=2.0X10。筒体最大许用应力查过程设备设计图4-7可得，碳素钢在TW150c时，弹性模量bcr=B由系数A确定。A=0.094Ri0.094=1.2408X10-3B=2EA=2X2X105X1.2408X10-3=16544MPa33压应力不应超过btcr=min(",B)=min(0.8X170,165)=136MPa在操作工

29、况条件下，轴向拉应力不得超过材料在设计温度下的许用应力不应超过轴向许用临界应力(Tcr和材料的b广ubt=0.9X170=153MPabcr=B=165.44MPa在水压试验条件下，轴向拉应力不得超过0.9URel=0.9X0.9X345=279.45MPa,压应力不应超过min0.8Rel,B=min0.8X345,165.44=165.44。b2bt=153MPa合格压应力：|,|b4|<btcr=136MPa合格t«(rcr=165.44MPa合格筒体和封头中的切向剪应力计算与校核因AW0.5Rm,带来的加强作用，根据包角0=120°查JB/T4731-2005

30、表7-2得K=0.88,(=0.401,其最大剪应力位于2A=2(0/2+3/20)的支座角点处。F161.885t=K3=0.88X=10.79MPaR飞1000M0凶3.2M0=0.8X170=136MPa圆筒的切应力不应超过设计温度下的许用应力的0.8倍。即0.8(T3161.885M0二T=4.06MPa1M6M03封头中切应力F'5=%=0.401XR1由内压引起的拉伸应力(K=1.0)=145.33MPaKPDi1M.9184>2=一32SC2M3.2M0th+(Th=4.06+145.33=149.39v1.25t=212.5MPa合格筒体的轴向应力计算与校核容器焊

31、在支座上，所以k=0.1,查JB/4731-2005表7-3可得Ks=0.76,K6=0.0132。筒体的有效宽带b2=b+1.56JR8n=270+1.5611000M6=468.11468mm。其中b=b3+62=260+10=270mm。鞍座在横截面最低点处周向应力判断垫板是否起加强作用：1、84=10>0.68n=0.6X16=9.6mm2、b4=430vb2=468mm综上述：垫板不起加强作用。所以8=8e。因为支座与筒体是通过垫板焊接，不直接相焊，所以k=1。KsFk0.76M61.885M03M(T5=-=-3不=19.92MPab2适468M0M3.2M0鞍座边角的周向应

32、力当L=7450v8Ri=8X1000=8000mm时,F12K6FR66=-2Sb22S2=-26.32MPa161.885M。-3_12X0.0132M61.885M0-3M4M3.2M03X468M037450M03(13.2>103)2鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力同理：当L=7450<8Ri=8X1000=8000mm时,(T6=-=-26.32MPaF_12K6FRi_24电2s应力校核周向应力不得超过材料的许用应力bf,即：|b5|<bf。|(T5|=19.92<dt=170MPa合格b6,b'6是周向压缩力与周向弯矩产生的合成压应力，属于局部应力

33、，应不大于材料许用应力的1.25倍。|(t6|=|(t'6|=26.32<1.25"=1.25X170=212.5MPa合格3.7鞍座应力计算与校核水平应力由包角0=120°,查JB/T4731-2005,表7-5得K9=0.204。水平分力Fs=K9F=0.204X161.885=33.025kN腹板水平拉应力1,1000+1016、计算图度Hs=min(H,Ra/3)=min(250,一()=250mm32鞍座腹板厚度b0=10mm鞍座实际宽度b4=430mm鞍座垫片有效宽度b2=b+1.56JRa朴=468mm鞍座有效断面平均应力，对于无垫板或者垫板不起

34、加强作用的情况。3=13.21MPaFs_33.025M0Hsb0-250M0-3M0M03应力校核对于16Mn鞍座材料的许用应力(Tsa=345MPa.(t9=13.21<2(rsa=230MPa合格33.8腹板与筋板组合截面应力计算及校核基本参数圆筒中心至基础表面距离HV=Rm+h+84=1008+250+10=1268mm查JB/T4731-2005表7-6,水平地震影响系数，使用地太原为轻地震影响带。因此，去地震强度为7度(0.1kg)时，地震影响系数a=0.08。储罐固定于水泥地基础上，因此取f=0.4。轴向地震力Fev=amg=0.08X32377X10=25901.6N鞍座

35、底板与基础间静摩擦力mgf=32377X10X0.4=129508N当Fev<mgf时，支座腹板与筋板组合截面内产生的压应力为：F_FevH_FevHv(Tsa-Asa2ZrAsa(L2A)Asa为腹板与筋板(小端)组合截面积。2肋板面积：A=b283=190X8=1520mm腹板面积：A2=(1i-20)82=(1420-20)X10=14000mm2x=l1/2-10-15-l3-83=1420/2-10-15-330-8=347mmzi=x+83/2=347+8/2=351mmZ2=zi+13=351+330=681mm因为采用4筋板的鞍座，则Asa=6A+A2=6X1520+14

36、000=23120mm。形心：yc=6AgN=6M520(190+必/2=39.45mm23120b2+S2_190+10_”“y'c=yc=39.45=60.55mm22.3crcb2用22X1£(l1一20)3Iy=23>J-+A1(z1+z2)+以上12123_190X832210(142020)393=23X+1520(3512+6812)+-=2.47x109mm31212-3_3z班2仙，(1i-20)§2八Iz=6q&+A1y'c+-+&yc12123=63X8*90+1520>60.55+12312(_200)刈+

37、14000>9.45=2.87x107mm组合断面系数:Wmax=b1/2-10=220/2-10=100mmZmax=li/2-10=1420/2-10=700mmZry=Iy_2.47X109Zmax-700=3.53X106mm2Zrz=上Max<|2Abt=4倾覆力矩:Me0v-0=FevHv=25901.6X1268X10-3=32843.22N.m地脚螺栓拉应力:0-0Mevbbt=nlAbt32843.2z3zt-=23.62MPa2M420>103X489.6>106地脚螺栓剪应力:FEVbbt=25901.6n'Abt4M89.6M0R=13.

38、23MPa6根据使用温度为-2048C,选用GB/T700查JB/T4731-2005,载荷组合系数Ko=1.2。规定的Q345为地脚螺栓材料，bt=170MPa2.87M0762=2.87X10mm100腹板与筋板(小端)组合截面系数Zr=min(Zry,Zrz)=2.87x106mm2。_F_FevH_FevHv(Tsa=-Asa2ZrAsa(L-2A)161.885M0325901.6X25025901.6>12686=-8.352MPa231202X2.87X1023120(7450-2>500)|(rsa|<1.2(rs=1.2X345=414MPa合格4地震引起的

39、地脚螺栓应力鞍座上地脚螺栓n=2,筒体轴线两侧螺栓间距l2=1260mm每个地脚螺栓的横截面积：122X3.14>242=489.6mm24bbt=23.62v1.2bt=1.2X170=204MPa合格tbt=13.23<0.8(rt=0.8X170=136MPa合格四、开孔补强设计根据GB150规定，当在设计压力Pc<2.5MPa的在壳体上开孔，两相邻开孔中心的间距大于两孔直径之和的两倍，且接管公称外径不大于89mm时，接管厚度满足要求，不另行补强，故该储罐中只有DN=500mm的人孔需要补强。补强设计方法判别按HG/T21518-2005,选用回转盖带颈对焊法兰人孔。开孔直径d=di+2c2=500+2X2=504mmd<Di/2=2000/2=1000mm故可以采用等面积法进行开孔补强计算。接管材料选用10号钢，其许用应力bt=108MPa根据GB150-1998中式8-1,开孔所需补强面积A=d8+288et(1-fr)其中：壳体开孔处的计算厚度S=11.342mm接管的有效厚度8et=8nt-C1-C2=12-0.8-2=9.2mm强度削弱系数fr=(Tnt/(Tr=108/170=0.635所以开孔所需补强面积为