联合站初步设计

1、中国石油大学（华东）毕业设计（论文）SR联合站设计学生姓名：辛雪南学 号：03122630 专业班级：油气储运工程03-6班指导教师：王海琴2007年6月20日摘 要本联合站的设计是以储运教研室给定的任务书为依据进行的。联合站是油田地面集输系统中重要的组成部分。联合站将来自井口的原油等进行必要的处理，然后将合格的原油运往特定的场所。本联合站担负着附近各采油队的油、水的处理，处理能力为350万吨/年。在设计过程中，参阅了联合站设计的许多相关资料和规范，以及与本站相关的设计参数。本站采用密闭生产流程，包括有泵和事故流程。站外来油经三相分离器、缓冲罐、循环泵、电脱水器、加热炉、稳定塔、外输泵等之后外

2、输。在设计过程中，我首先阅读了相关资料以及往届学生的论文，并完成了有关基本参数的站内水力、热力计算以及三相分离器、油气分离器、电脱水器、加热炉的选型和校核，并进行了罐区计算，选取了浮顶油罐；接下来绘制了联合站平面布置图，联合站工艺流程图；之后又进行了站内管线的选取，以及外输泵和脱水泵的选取。据此，设计了泵房安装图，最后完成了外文文献翻译。至此就基本完成了这次设计任务。关键词：联合站；密闭流程；电脱；分离器 ABSTRACTThe design of the central treating station is based on the consignation given by storag

3、e and transportation teaching building .The central treating station is the most important part of oil and gas gathering and transmission system. It treats the mixture of well fluids into crude oil and produced free water, and transports them to some specified places. This central treating station c

4、ontains all functions of a general station. This station treating capacity is about 3500000ton/year.The design employs the tight flows chart, including: having pump and accident flow diagram. The oil coming from wells nearby flows through three-phase separator, water-jacket heater, two- phase separa

5、tor, electric dehydrator, stabilization and transportation pump.In the design, according to the instruction and calculation give above, I draw the arrangement diagram of the gathering station, the technological process flow diagram of the whole station and installation diagram of pump house. The dia

6、grams are the important parts of this paper.Keywords: central treating station; process flow diagram; crude oil目 录前言1第1章 SR联合站工程说明书21.1 概述21.1.1 简介21.1.2 联合站工艺系统概述21.2 设计基础数据41.2.1 设计规模及设计依据41.3 站址选择及总平面布置4 站址选择4平面布置说明51.4 流程及流程说明61.4.1 流程设计原则61.4.2 本站工艺流程71.5 管线的安装说明81.6 选取的设备表9第2章 联合站工艺计算书102.1 有关

7、参数的计算102.1.1 规模设计102.1.2 油气物性计算102.1.3 有关设计参数的确定132.2 主要设备的选择132.2.2 原油缓冲罐的选型18 电脱水器的选取192.2.4 加热炉的选型202.2.5 罐的选取222.3 站内工艺管线的选取及压降计算232.3.1 进站阀三相分离器汇管选取232.3.2 三相分离器到缓冲罐输油管线的计算252.3.3 缓冲罐到循环泵之间管线的计算282.3.4 循环泵到电脱水器之间管线的计算292.3.5 电脱水器到加热炉之间管线的计算302.3.6 加热炉到稳定区之间管线的计算322.3.7 稳定区到外输泵之间管路的计算332.3.8 稳定塔

8、到净化油罐之间管线的计算342.3.9 净化原油罐到循环泵之间管线的计算352.3.10 循环泵到加热炉之间管线的计算362.4 泵的选取及校核362.4.1 外输泵的计算362.4.2 循环泵的选取38第3章 结论39致 谢40参考文献41 前言随着各油田的含水率的上升，及对石油伴生气的利用的增多联合站显得更加重要。同时随着石油价格的上涨以及石油资源的减少，联合站的设计更应该从节约能源，减少成本等方面来考虑，从而能以最少的投入为国家创造更多的财富。联合站就是把分散的原料集中、处理使之成为油田产品的过程，油田生产的必要环节。这个过程从油井井口开始，将油井生产出来的原油、伴生天然气和其他产品，在

9、油田上进行集中、输送和必要的处理、初加工，将合格的原油送往长距离输油管线首站，或者送往矿厂油库经其他运输方式送到炼油厂或转运码头；合格的天然气则集中到输气管线首站，再送往石油化工厂、液化合格的天然气则集中到输气管线首站，再送往石油化工厂、液化气厂或其他用户。以前联合站在设计工程中存在的一些未能考虑的问题，同时随着原油特性的改变，需要各种油气设施的最优化设计，在本此联合站设计中都有所考虑。通过大量的计算以及论证，最终制定出了一套可行方案，基本可以实现年处理能力350万吨的生产任务，从而完成联合站设计。由于本人知识有限，未免存在许多不足之处，恳请各位老师同学给与批评与指正。第1章 SR联合站工程说

10、明书1.1 概述 简介联合站，即集中处理站，是油田地面集输系统中重要组成部分。就油田的生产全局来说，油气集输是继油藏勘探、油田开发、采油工程之后的很重要的生产阶段。如果说油藏勘探是寻找原油，油田开发和采油工程是提供原料，那么油气集输则是把分散的原料集中处理，使之成为油田产品的过程。联合站一般建在集输系统压力允许的范围内，为了不影响开发井网以及油田中后期加密井网的布置与调整，应尽量建在油田构造的边部。联合站将来自井口的原油、伴生天然气和其他产品进行集中、运输和必要的处理、初加工，将合格的原油送往长距离输油管线首站外输，或者送往矿场油库经其他运输方式送到炼油厂或转运码头，合格的天然气则集中到输气管

11、线首站。联合站一般包括如下的生产功能：油气水分离、原油脱水、原油稳定、天然气脱水、轻油回收、原油储存及向矿场油库输送、污水处理、净化污水回注地层、接收计量输来的油气混合物、变配电、供热及消防等。联合站设计是油气集输工艺设计的重要组成部分，对它的要求是使其最大限度的满足油田开发和油气开采的要求，做到集输先进、经济合理、生产安全可靠，保证为国家生产符合数量和质量的油田产品。 联合站工艺系统概述1.1.2.1 油气水混合物的收集一个区域中若干油井的井口产物经过计量后，输送到联合站进行集中处理。在收集的过程中对于高粘度、高凝点原油要采取一定措施，使它能够在允许的压力下安全的输送到联合站而不至于凝固在管

12、线内。通常采用的方法有：加热保温法；化学降粘、降凝法；物理降粘、降凝法。1.1.2.2 油气水的初步分离在实际生产工程中，从油井出来的不单是原油，常常含有气、水、砂、盐、泥浆等。为了便于输送、储存、计量和使用，必须对它们进行初步分离。油井产物中常含有水特别在油井生产的中后期，含水量逐渐增多，利用离心重力等机械方法分离成气液两相。有些井出砂量很高，同时还应该除去固体混合物。油气水的初步分离主要在三相分离器中进行，在开式流程中，也在沉降罐中进行。油和机械杂质、盐的分离一般与油水分离同时进行。当含盐、含砂量高时，有的要用热水冲洗和降粘后再沉降分离，连同水、机械杂质和盐一起脱除。1.1.2.3 原油脱

13、水对轻质、中质含水原油，宜采用热沉降、化学沉降法脱水；对中质、重质的高含水原油，先采用热化学沉降法脱水，再用电脱水，对乳化度高的高粘度、高含水原油，应先破乳再沉降脱水。1.1.2.4 原油稳定原油中甲烷、乙烷、丙烷、丁烷（正构）在通常情况下是气体，这些轻烃从原油中挥发出来时会带走大量戊烷、己烷等成分，造成原油的大量损失，为了降低油气集输过程中的原油蒸发损耗，一个有效的方法就是将原油中挥发性强的轻烃比较完全的脱除出来，使原油在常温下的蒸汽压降低，这就是原油稳定。原油稳定所采用的方法可以分为闪蒸法和分馏法两大类。闪蒸法又分为常压闪蒸、负压闪蒸和正压闪蒸。1.1.2.5 轻烃回收从原油中脱除的轻烃，

14、经过回收加工是石油化工的重要原料，也是工业与民用的洁净燃料。随着石油化学工业的飞速发展和世界性能源短缺，天然气回收液烃技术得以迅速发展，轻烃回收给国家创造了更多的财富。轻烃回收工艺基本可以分为三种：吸附法、油吸收法和冷凝分离法。我国油田气轻烃回收都采用冷凝分离法，按冷冻深度不同，冷凝分离可以分为浅冷（-15-25）和深冷（-60-100）两种。1.1.2.6 天然气随油井中原油一起采出的伴生气，直接输送到气体处理厂。1.1.2.7 含油污水的净化原油经过沉降、脱水后放出来的水，还含有一定量的原油、泥砂等物质，必须经过净化才能回注或外排。从污水中回收污油，既节约能源又保护环境，经过处理后的污水一

15、般回注地层，保持油层压力，提高油藏采收率。含油污水处理的常用方法是：重力沉降除油法、混凝沉降法、气体浮选法、斜板除油法和过滤除油法。1.1.2.8 辅助生产系统辅助生产系统包括给排水系统、供热系统、变配电系统、通讯系统、采暖及通风系统、道路系统等。这些系统都是联合站的必要组成部分，是联合站正常工作的保证。1.2 设计基础数据 设计规模及设计依据原油处理能力：350万吨/年变电所一座，消防泵房一座，加热设施一套，通信设施一套。依据：根据中国石油大学储运教研室下发的设计任务书1.3 站址选择及总平面布置1.3.1 站址选择本联合站东西走向，座北朝南，站内主要建筑皆面南朝北。该站处于乡镇和居民区最小

16、风频方向的上风侧，并且避开了窝风的地段，整体通风情况良好。平面布置说明联合站各区的各种设备、建筑物油气散发量的多少、火灾危险程度、生产操作方式有很大的区别，有必要按生产操作、火灾危险程度、经营管理的特点进行分区布置，把特殊的区域进行隔离，限制闲杂人员的出入，有利于安全管理。各区间应有道路连通，便于安装和消防工作。1.3.2.1 工艺区工艺区是联合站的内脏，对原油的初加工就是在这里完成的。该区经过三次分离，即在油气水三相分离器、缓冲罐和原油稳定塔进行分离。两段脱水，即分别在油气水三相分离器和电脱水器进行，处理完是净化油外输。该区主要设备如下：油气水三相分离器、缓冲罐、循环泵、电脱水器、原油稳定装

17、置、加热炉、流量计等。该区有火源，又有危险区，所以做平面布置时应特别注意安全。1.3.2.2 原油罐区当本站发生事故时，原油罐区可以储存原油。本站共设三座浮顶油罐，罐区周围设有密闭的防火堤，防火堤的有效容积不应小于罐组内最大油罐容量的一半。雨水排出口应设在堤的内侧，雨水排出管线上应装有长闭蝶阀或闸阀。该区采用半固定式消防，锅炉和水套加热炉供水由站外供水管线完成，也可由消防水罐供水。1.3.2.3 污水处理区污水处理在联合站内占有很重要的地位。因为经过原油脱水后的污水里含有大量的原油和其它的物质，若污水任意排放将严重污染环境，污染大气，破坏生态平衡，给人们的生产和生活带来严重的危害。对含油污水进

18、行处理和回注，变有害为有利，提高了水的利用率，保护了地下资源，因为污水一般含油在0.2%0.8%左右，为节约原油，必须回收。含油污水处理后避免了污水的任意排放，保证了安全生产。污水处理标准：对于外排的含油污水，必须做到含油不大于10：对于回注的含油污水必须做到含油不大于30。1.3.2.4 供排水、消防系统油田注水、油田生产用水及生活、消防用水由供水系统提供，该站注水设有注水泵，注水罐，为了保证注水水质，还有过滤间，配有压力滤罐。站内的消防设施由消防泵和消防水罐组成。消防水泵房和消防泡沫泵房合建。消防车库不应与汽车库合建。罐区采用半固定式给水消防设施。1.3.2.5 锅炉供热区油气集输系统的站

19、库采暖，生产及生活热负荷均由锅炉房供给。供热能力能适应季节及远近热负荷变化的要求。单台锅炉最低热负荷不宜低于额定热负荷的30%，一般不设备用锅炉，但当一台锅炉因故停运时，锅炉房的供热能力仍不小于最大供热能力的50%。一个锅炉房内宜统一锅炉型号，供热参数及燃烧方式。1.3.2.6 行政管理区设生产综合办公楼一座，内设调度室、办公室、会议室、资料室、总机室等。站内设有花坛，绿化带等绿化场所，要求绿化面积为站场占地总面积的10%。 1.4 流程及流程说明 流程设计原则设计工艺流程应能保证联合站处理的油气产品的质量要求，产量高，经济效益好。在满足联合站各项生产任务的基础上，应充分采用先进技术，考虑各种

20、能量的合理利用，采用密闭流程，避免各种蒸发损耗，工艺流程应能适应操作的变化，但又要避免烦琐，防止浪费，管线阀门要尽量少，线路要短，油气流向合理。在原油开采至净化外输的全密闭流程，要比开式流程有多方面的优点：(1) 一般的开式流程原油损耗约为24%，而密闭后能降低到0.5%以下，密闭式流程不仅降低了油气损耗，而且还提高了产品的质量。(2) 密闭式流程结构简单，成本降低，有利于提高自动化工致程度和管理水平。设计中考虑到进站原油的含水率（70%）和含气量（综合油气比为55Nm3(气)/t（油），工艺上采用油气三级分离，两段脱水。三级分离指一级油气水三相分离，二级缓冲分离以及在稳定塔内的三级分离。两段

21、脱水是指一级油气水三相分离脱水和电脱水器脱水。1.4.2 本站工艺流程该站除正常的生产流程外，还有站内循环以满足原油不需外输时的要求，还有原油罐区用以事故（如停电）发生后储存油品，等来电后，再进入正常工作，避免因联合站或外输管线的突发事故而影响油田生产。原油在联合站内处理的工艺流程如下：1.4.2.1 正常流程： 注破乳剂 气计量气站站外来油进站阀组油气水三相分离器缓冲罐循环泵 污水污水处理区电脱水器加热炉原油稳定塔（净化油罐）原油外输泵计量外输1.4.2.2 无泵流程： 注破乳剂 气计量气站站外来油进站阀组油气水三相分离器缓冲罐 污水污水处理区电脱水器加热炉原油稳定塔（净化油罐）原油外输泵计

22、量外输1.4.2.3 停电流程：进站来油进站阀组油气水三相分离器缓冲罐事故罐循环泵后的正常流程进站总阀组和电脱水器都设有加药装置，可以加入破乳剂，以利于油气水在分离器中的分离和电脱水器的脱水。1.4.2.4程设计中的几点说明：(1) 各作业区，装置的布置应与平面布置相符，应标明各工艺管线尺寸、安装高度、介质的流向、管线线型及管件应符合的规定，尺寸不按比例。(2) 凡是由于偶然事件（着火停电）或操作失去可能使压力升高而造成事故之处（如分离器、加热炉、油罐、轻油罐等常压容器及往复泵、齿轮泵出口），都装备有安全阀或呼吸阀。(3) 凡是不允许液体倒流之处（如离心泵的出口、有压进罐管线、药剂线进电脱水器

23、入口等）都装上了止回阀。(4) 为防止爆炸、火灾等恶性事故蔓延，流程设计必须要有切断油气源的措施（如压力越站、紧急放空、自动关闭油罐进出口阀门）。1.5 管线的安装说明(1) 在总平面图上分区布置的基础上，油气、热力、供排水管线及电路、电信线路应尽量缩短长度，在满足水力、热力要求下，线路布置力求整齐、美观。(2) 场区内各种地上、地下线路和供电、通信线路集中布置在场区道路的两侧，应避免地上管线和电力、电信线包围工艺装置和独立的建筑物，并减少和场区道路的交叉，交叉时采用直交。(3) 主要的油管线均采用伴热管线。(4) 场区管线的敷设方式，根据场区土壤性质和地下水分布情况确定。带压的油、气、水、风

24、管线一般采用地上架空敷设；罐区至泵房的管线采用管墩地面敷设，管道水平间距大于0.2m，并做好埋地钢管的防腐工作。(5) 管线架空敷设时，管底距地面为2.2m；当架空管线下面安装有泵、换热器或其他设备时，管底距地面高度应满足安装和检修时起吊要求；敷设于管墩的地面管线，管底距地面0.30.5m，与人行道交叉时应加设过桥。(6) 管线跨越道路时，其底管高度要求：距主要道路路面不小于4.5m，距人行道路面不小于2.2m。1.6 选取的设备表油气水三相分离器4000×168005台原油卧式缓冲罐4000×176002台电脱水器3600×140004台水套加热炉 HJ1250

25、-H/2.5-Q 4台外输泵 DYI 155-30 3台循环泵 IY200-150-250B 3台钢制浮顶罐10000 5座第2章 联合站工艺计算书2.1 有关参数的计算 规模设计 2.1.1.1 原油处理能力(年工作日：365天)350万吨/年=9589.0411吨/天=399.5434吨/小时 考虑油田生产不稳定性，取不稳定系数1.2 则原油处理能力为：9589.0411×1.2=11506.8493吨/天 399.5433×1.2=479.4520吨/小时 2.1.1.2 天然气处理能力 已知来油综合气油比为：55Nm(气)/t(油) 则气体处理能力为：11506.8

26、493×55=632876.7115Nm/d 油气物性计算 2.1.2.1 原始数据 (1) 原油密度： kg/m (2) 原油粘度： 厘沱 (3) 原油凝点： 30 (4) 原油比热： 0.5kcal/(kg·) (5) 原油含蜡： 17.46% (6) 天然气密度： 0.96 kg/m 2.1.2.2 原油物性参数计算(1) 密度 由油气集输式(4-42)，在20-120范围内= （2-1）780860时，8×10)×10 1/ (2) 动力粘度 由油气集输式(4-44) （2-2） mPa·s时，c=10，a=2.52×101/

27、101000mPaS时，c=100, a1/ 10mPaS时，C=1000，a1/式中，温度为()和()时原油的粘度，毫帕·秒；c，a系数。(3) 运动粘度： (2-3) 式中，时原油的运动粘度，厘沱； 时原油的动力粘度，mPa·s； 时原油的密度，kg/m。由上面的公式，可以计算出各温度下原油的密度、运动粘度、动力粘度，结果如表2-1所示：表2-1 原油的密度、运动粘度、动力粘度温度（ºc）密度（kg/m3）运动粘度（cst）动力粘度（mpa.s）40815.410.09088.22845811.98.87967.02947.5810.17.34815.9525

28、0808.37.84486.34152806.97.47296.03055804.86.95525.59860801.46.18774.959计算示例，取t=40(1) 密度：由式（2-1）(1/) 则 Kg/m(2) 动力粘度：由式（2-2）=7.8448cst=m2s=7.8448×10-6×808.3=6.341 mPa·s 取C=1000，a =8.228 mPa·s10mPa·s (2) 运动粘度： 由式（2-3） =10.0908cst 2.1.2.3天然气的物性参数标准状况下天然气的密度为0.9408 ，则天然气的相对密度为：当时

29、临界压力：（55.310.4）×4.61临界温度：1223812238×0.78010.5=215.01K 有关设计参数的确定2.1.3.1 设计参数的确定原油含水： 70%原油进站温度： 40ºC进站压力： 0.5MPa油气水三相分离器: 进口温度：40ºC 出口温度：55ºC 控制压力：0.5MPa(0.4MPa) 出口原油含水：缓冲罐 控制压力: 0.15MPa电脱水器： 脱水温度：52ºC 操作压力：0.3MPa 出口原油含水:<0.5% 稳定塔： 稳定温度：不低于60ºC 操作压力：-0.03 Mpa大罐：

30、储存温度：4550ºC原油外输温度： 60ºC外输距离： 30km油水在三相分离器中停留时间：530分钟油水在电脱水器中停留时间： 40分钟2.2 主要设备的选择 三相分离器的选择 工作条件：进口温度 ：40ºC 出口温度：55ºC 控制压力：0.4MPa2.2.1.1 三相分离器的选取 由油气分离器规范表1选取卧式三相分离器，有效长度m，根据油田油气集输设计手册可知，工作页面在2/33/4之间，则取h=2/3D=2.67m 由油气集输式式(3-80)， 计算集液部分弓形面积为： =8.9090 集液部分的体积：V=f·=8.9090×

31、;13.440=119.737 由油田油气集输设计手册知，三相分离器的设计停留时间一般为530分钟，设液体在三相分离器内停留时间为12分钟 则单台三相分离器的处理量由公式 1440 （2-4）式中，原油处理量，；载波系数，取1.4；原油停留时间，按12分钟计算；分离器集油部分的体积，。由式（2-4）单台分离器的原油处理量：1440×10263.17=47.5，=810.1需要处理的原油总量为：=14110.848处理的液体总量为 则所需分离器的台数为： 取N=5，则液体在分离器内的停留时间为：13.09min因分离器不设备用，当其中一台检修时，原油在其他分离器内的停留时间为：10.4

32、7min>10min 基本满足要求 2.2.1.2 校核气体处理量标准状况下天然气的密度为：0.9408，则天然气的相对密度为：由油气集输式(4-69)，求天然气的临界参数当时临界压力：（55.310.4）×4.61临界温度：1223812238×0.78010.5=215.01k对比压力： 对比温度： 由油气集输，满足0，1.25时，天然气的压缩因子可用下述简便方法计算： =0.9912分离条件下气体密度：kg/m 分离条件下的气体粘度： =1.1510Pa·s 阿基米德准数： =231.46 查油气集输表(3-11)知，油滴沉降流态处于过渡流，则雷诺数：

33、 计算油滴均匀沉降速度： 由油气集输式(3-46)知： 得m/s 由油气集输式(3-61)m/s 标况下，卧式分离器的气体处理能力： 由油气集输式(3-68)计算，取载荷波动系数=49.612m3/s =4.2864106Nm3/d6.32910Nm3/d 选用5台卧式三相分离器，完全能够满足生产要求。2.2.1.3 液体升温所需热量计算 流体由管线进入三相分离器，温度由40上升到55，升温所需要的热量，由于气相质量较小，略去。下面计算每台分离器所需的热量已知：, =4.1868三台分离器升温所需的热量共计 原油缓冲罐的选型从三相分离器出来的油水混合物含水20%，出口温度55，此时油水混合物的

34、密度为：从三台三相分离器出来的含水油在55是的体积流量：其中：；。则： 所以，由，查文献2表2-1-6得缓冲罐的规格4000×17600。假定来油停留15分钟，一台缓冲分离器的日处理量为9600取由于罐内压力超过控制压力时，控制阀会自动打开，所以缓冲罐的罐压力可保持在0.15 电脱水器的选取 2.2.3.1确定电脱水器台数操作温度：52；操作压力：0.3；查油田油气集输设计技术手册表(2-5-1)选取3600×14000的电脱水器，其中空容积是155.7m3/台，且知道一般原油在电脱水器中的停留时间是40分钟。一级分离后，进入电脱水器的原油含水率为20%，由油田油气集输设计

35、技术手册式(2-3-1)计算单台电脱水器的含水原油的体积流量：单台电脱水器的含水原油体积流量： （2-5）式中：单台电脱水器处理的含水原油体积流量，；电脱水器的空罐容积，；选定的含水原油在电脱水器内的停留时间，。由式（2-5）m3/(h·台)则，经电脱水器处理的含水原油的体积流量为：m3/h由油田油气集输设计技术手册式(2-3-2)计算所需的电脱水器运行的台数。(台) 取N=4台2.2.3.2 电脱水器的校核实际的体积流量为：=185.685m3/h实际的停留时间：>40min当一台检修时，即N=3单台体积流量为：247.58m3/h 且120%V=1.2×233.5

36、5=280.26m3/h>V=247.58m3/h即选用了4台3000×11000的电脱水器满足要求。 加热炉的选型 站内油品共有次加热，分别是：(1) 油品从电脱水器到稳定的过程中需要加热 ；(2) 原油从净化油罐到外输泵的过程中需要加热； (3) 在事故流程中，油品从低含水罐到电脱水器的过程中需要加热。 下面分别计算：2.2.4.1 油品进入稳定塔前需要的加热炉：进口温度52，出口温度60。此时原油含水<0.5%，所需热量分两部分计算。 (1) 加热纯油需要的热量： 从油田油气集输设计技术手册式(7-1-1)计算加热炉的热负荷： （2-6）式中，被加热介质所需的热负荷

37、；kw 被加热介质的质量流量，t/h；被加热介质的定压比热容，KJ/(Kg·)；被加热介质入炉温度，；被加热介质出炉温度，；则由式（2-6），=2237.44kw(2) 加热油中水所需的热量：由式（2-6），=22.49kw(3) 油和水所需要的总热量：+=2237.44+22.49=2259.93kw即加热炉的总负荷为2259.93kw，由油田油气集输设计技术手册表7-1-6，选取HJ1250-H/2.5-Q微正压燃烧水套加热炉(加热炉效率为90.6%)，所需台数为：=1.98 取台校核温升：=9.248故选取2台HJ-H/2.5-Q微正压燃烧水套加热炉(加热炉效率为90.6%)基

38、本满足要求。2.2.4.2 原油从净化到外输泵所需要的加热炉的台数 净化油罐中油品温度为45，外输温度为60，即加热炉的热负荷为： =4195.20Kw 考虑到同一站内最好使用同一型号的炉子，则选用HJ1250-H/2.5-Q微正压燃烧水套加热炉(加热炉效率为90.6%)，所需台数为： 选取4台 校核温升：>15 所以，选取4台HJ1250-H/2.5-Q微正压燃烧水套加热炉(加热炉效率为90.6%)满足要求。2.2.4.3 油品从低含水油罐到电脱水器的过程中所需要的加热炉的台数低含水油罐油温为45，电脱水器的操作温度为52，此时油水共存，也分两部分计算：(1) 加热纯油所需要的热量：

39、=1957.725Kw(2) 加热油中水需要的热量： =978.88Kw(3) 总热量为：+=1957.725+978.88=2936.61Kw即加热炉的总负荷为2936.61Kw，由2.2.4.1中计算可知选取3台HJ1250-H/2.5-Q微正压燃烧水套加热炉(加热炉效率为90.6%)满足要求。由于油品从低含水油罐到电脱所需加热炉可以与从净化罐到外输泵所需加热炉公用，故选4台加热炉。 罐的选取 由油库设计和管理式(1-4)计算站内油罐总容量： （2-7） 其中，油库的设计容量，m3； M油田预计全年输往该油库的原油量，t/a； 原油密度，t/m3 油罐利用系数，取0.85； T储备天数，取

40、3天； =4.7104所以，选取10000的浮顶罐的台数为n=5台，其中含水油罐和净化油罐互为备用。2.3 站内工艺管线的选取及压降计算由于站内管线较短，有关外面包覆有保护层，故温降可忽略不计。另外，除在大罐内以外，温降很小。因此，本联合站在站内的工艺管线设计计算中不考虑温降。 进站阀三相分离器汇管选取 （1） 液相流量计算已知G=11506.849 40=815.4原油含水率为70%，所以进站的液相流量m3/d=0.5444（2）天然气的处理能力Qgs=6.3288Nm3/d 进站条件下，气体流量由气体状态方程可得： （2-8）式中，Ps,Ts,Qs工程标准状态下的压力、温度、流量由式（2-

41、8）m3/d=1.5856m3/s来油气液混合物的流量：m3/s每根管的流量近似取：m3/s气液混合物的进站流速取2.0m/s则管径m 由油田集输设计技术手册（下册）表15-6-20选用管径Ø5296则混合物的实际流速m/s原油进站压力为0.5MPa，一级三相分离器控制压力为0.4MPa，所以，该管段压降应不大于0.1MPa。由油气集输储运设计手册(大庆)式(3-15)计算管径 P= （2-9） 式中，：气液比，Nm/t G：液相流量，t/d L：管线长，Km D：管线内径，cm。 =(P+P)，管线内平均压力，kgf/cm2。 由平面布置图可知：L=40m=0.04Km =(P+P

42、)=(5.0+4.0)=4.5kgf/cm2 由式（2-9）校核压降：P=0.925f/cm<1kgf/cm2满足压力要求，计算未考虑局部摩阻，但所选管径余量较大，所以该钢管能够适用。 三相分离器到缓冲罐输油管线的计算2.3.2.1管径的选取三相分离器出口温度为55，原油含水率为20%左右，此时油的密度 则 ，选323.9×7管线，则实际流速为：2.3.2.2管线压降的计算：三相分离器到缓冲罐的管线如图2-1所示。图2-1 三相分离器到缓冲罐输油管线示意图从三相分离器到缓冲罐的管线的计算结果如表3-2所示。 表2-2 局部摩阻列表管线规格元件个数1114×4出油阀1摩

43、阻4闸阀242114×4闸阀24大小头24过滤器1100流量计1摩阻为4弯头260转弯三通2403323.9×7闸阀14转弯三通240弯头3282.3.2.3局部摩阻计算：<1>号管线 ，属于水力光滑区<2>号管线同<1>号管线 <3>号管线，属于水力光滑区，2.3.2.4 沿程摩阻的计算1， 2号管线可以忽略不计，3号管线长约为10，故：高程差压降计算：三相分离器的液位比缓冲罐高0.5，所以总压降为: 缓冲罐到循环泵之间管线的计算含水原油经缓冲分离器进入电脱水器，如果压力下降，则电脱水器中液体中必会有气体析出，这对电脱水器安

44、全及脱水效果产生不良影响。因此，采用脱水泵为电脱水器提供灌注压头，达到电脱分离器的控制压力0.3MPa，从而防止电脱水器内油气析出，确保电脱水器的安全。2.3.3.1管径的选取此段管路中液相的物性和从三相分离器到缓冲罐间管路的物性相近，。选用一条457×7的管线，实际流速为1.34，此段管长约为60。 2.3.3.2 沿程摩阻的计算 ，属于水力光滑区水力摩阻系数：2.3.3.3 局部摩阻的计算表2-3 管线上的阀件名称过滤器90°弯头转弯三通通过三通闸阀数量1422110060404.54取缓冲罐液位于循环泵入口高差为2，则高程差压降为：所以， 循环泵到电脱水器之间管线的计

45、算2.3.4.1沿程摩阻的计算取经济流速2.0m/s,管线长约为60m选管径为377×7的无缝钢管，则实际流速为：2.0m/s 取e=0.13000<Re<Re1，处于水力光滑区水力摩阻系数：则沿程摩阻为：2.3.4.2局部摩阻的计算：表2-4 管线上的阀件名称 单向阀90°弯头转弯三通通过三通闸阀数量1425234060404.54设备安装高度取0.8m,高程差取3m：所以此段管路总压降为 电脱水器到加热炉之间管线的计算 2.3.5.1管径的选择从电脱水器出来的原油为纯净原油，含水0.5%，（按0.5%计算）此条件下，油品的密度：选377×7的管线则

46、实际流速为：2.3.5.2 沿程摩阻计算 ，属于水力光滑区取，2.3.5.3 局部摩阻计算，表2-5 管线上的阀件名称90°弯头转弯三通闸阀数量22360404忽略高程影响，总压降2.3.6 加热炉到稳定区之间管线的计算，选377×7的管线，则实际流速为：，属于水力光滑区取，设此段中局部摩阻为沿程摩阻的20%，则 稳定区到外输泵之间管路的计算正常情况下，在稳定塔后的原油直接到外输泵房，用泵加压后外输。如果有特殊情况，原油不能够马上外输，则需先进大罐储存(大罐储存温度为45)，待正常后再外输，外输温度为60，采用先泵后炉流程。2.3.7.1 稳定塔外输泵 温度：t=60， 管

47、长：L=150m， 流量：取经济流速 =1.5m/s则管径 d=0.404m根据油田油气集输设计技术手册(上)第686页，表8-1-1，选用4267,内径d=412mm的单面螺旋缝钢管。则管内液体实际流速：m/s 在经济流速范围内雷诺数： 取e=0.1mm 3000<< 流体处于水力光滑区。水力摩阻系数： 表2-6 管线上的阀件名称90°弯头闸阀过滤器转弯三通数量431260410040 则该段管路的局部摩阻损失为： =0.0186m沿程摩阻： 稳定塔到净化油罐之间管线的计算温度：t=60， 管长：L=250m， 流量：计算同上，选取管径4267,内径d=412mm表2-

48、7 管线上的阀件名称90°弯头闸阀通过三通转弯三通数量44526044.540该段摩阻损失： =0.0186m沿程摩阻： 净化原油罐到循环泵之间管线的计算操作温度为45，取管长为180。已知 则管径 d=0.401m选用426×7的管线，则实际流速为：雷诺数：， 取e=0.1mm 3000<<，属于水力光滑区，所以沿程摩阻为：取局部摩阻为沿程摩阻的20%，则所以此段管路的总压降为 循环泵到加热炉之间管线的计算 温度：t=45， 流量：m3/s计算同上，选用4267的管线 由以上计算经验，该管段压降仅为几米油柱，压降极小。这部分压力由外输泵提供，相对于外输压头，其影响可以忽略不计，故不再计算其压降。2.4 泵的选取及校核 外输泵的计算本联合站长输首站 ， L=30km 2.4.1.1 管线选取 流量 取经济流速 =1.3m/s 则管径 d=0.368m 选用3776,内径d=365mm的单面螺旋焊缝钢管。 则管内液体实际流速为： m/s 在经济流速范围内 .2 温降计算 由于m/s，流速较低，流体与内部摩擦产生的热量可忽略不计。由