某住宅结构毕业设计论文-土木毕业设计论文

1、-PAGE . z. 目 录 TOC o 1-3 u 第一章前言 合计D.楼面活荷载标准值计算主梁、柱时2CE4CEng 梁间线荷载：有窗户的梁间线荷载为：女儿墙荷载： 3.2框架内力计算简化计算 一.梁、柱线刚度采用现浇框架构造，假定底层柱下端固定于根底顶面，梁柱节点为刚接。横梁的计算跨度按下述采用：底层柱取根底顶面至2层楼盖梁的中心线的距离；其余各层柱取上，下相邻楼盖的中心线距离，即层高。初步假定到根底顶高度为1.1m；则底层柱高为：24层柱高为：梁、柱混凝土弹性模量：， 1.横梁的线刚度考虑到楼屋面整浇层的影响，计算横梁的线刚度时，取 为矩形截面惯性矩，故横梁线刚度为：2.柱的线刚度底层

2、柱 ： 2-4层柱 ： 梁、柱线刚度如图3-1： 图3-1二.风荷载1.本工程地面粗糙程度属B类。计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值。为了简化计算起见，通常将计算单元*围内外墙面的分布荷载，代为等量的作用于楼面集中风荷载，计算公式如下： 根本风压查荷载规*得风荷载体型系数，迎风面，背风面，故表3.8离地高度Z11.61.01.31.040.550.7448.71.01.31.00.550.7155.81.01.31.00.550.7152.91.01.31.00.550.715楼层处相应的集中风荷载设计值为： 图3-22.风荷载作用下的框架内力计算表3.9工程4层3层A轴B轴C轴

3、D轴A轴B轴C轴D轴K6.576.676.242.539.776.726.242.530.7670.7710.7570.5580.830.7710.7570.558D14162243132387110303158252431323871103031.863.23.141.363.926.025.912.55y0.450.450.450.4270.50.50.50.4772.975.15.02.265.688.738.573.872.434.174.0981.685.688.738.573.53工程2层底层A轴B轴C轴D轴A轴B轴C轴D轴K9.776.726.242.5313.489.298.6

4、13.500.830.7710.7570.5580.9030.8670.8590.727D158252431323871103036353104041030851145.818.298.763.787.5112.3112.196.05y0.50.50.50.50.550.550.550.558.4212.9312.75.2313.5222.1621.9410.898.4212.9312.75.2316.5227.0826.8213.31注：1.K按以下公式计算：底层；其他层。2.按以下公式计算：底层 其他。3.y由附表26查取。4.3.风荷载作用下的位移验算验算框架位移时，应取风荷载标准值。在

5、风荷载标准值作用下的位移计算列于表。考虑框架的弹塑性影响，应对框架刚度作适当降低。对现浇框架，取降低系数0.85。最大相对层间位移 满足要求表3.10层次42.99.21/1.46.57726490.091.3632.98.85/1.412.89743210.171.2722.98.85/1.419.21743210.261.11410.53/1.426.73321790.840.84注：表中为柱的高度，为顶点位移，为所计算楼层的楼层剪力，为所计算楼层各柱的修正侧移刚度的总和。4.风荷载内力图 图3-3 图3-4 图3-53.3标准层板、次梁的构造计算板的构造计算板按考虑塑性内力重分布的方法计

6、算，取1m宽板带为计算单元，一荷载计算在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活载棋盘式布置计算，取荷载在作用下，各内支座均可视作固定，*些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处；在作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在板的中心点处计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间最大负弯矩时，按恒载及活载均满布各区格板计算，取荷载二内力计算弯矩计算表3.11区格A2.4/2.95=0.81计算简图+跨内 续表3.11区格B3.35/4.8=0.7计算简图+跨内续表3.11区格C3.9/4.5=0.87计算简图+跨内续表3.11区格D3.9/4.5=0.87计算简图+跨内 表3

7、.12区格AB2.4/2.95=0.813.35/4.8=0.7支座计算简图续表3.12 区格CD3.9/4.5=0.873.9/4.5=0.87支座计算简图由表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即A-B支座 各跨中，支座弯矩既已求得即可近似按算出相应的钢筋截面面积，取跨中及支座截面 三配筋计算双向板配筋计算表3.13截面选配筋实配面积跨中A区方向1.319073构造配方向0.939052构造配B区方向3.0590170构造配方向1.659092构造配C区方向3.1490175构造配方向1.8390102构造配D区方向2.8590159构造配方向1.

8、9290107构造配支座AB支座4.41590246最小配筋率为：次梁的构造计算本工程次梁为单跨静定构造，比拟简单荷载标准值恒荷载标准值由板传来恒荷载 次梁自重 次梁抹灰 B. 活荷载标准值 2. 荷载设计值 恒荷载设计值 活荷载设计值 全部荷载设计值 弯矩 对于跨中 按最小配筋率配 选用 实际配筋面积为 对于支座 选用 实际配筋面积为 故截面尺寸满足要求3.4楼梯构造计算一.根本设计依据楼梯平面图见以下图 。构造重要性系数r0=1。活荷载标准值qk=2.5KN/。主要选用材料：平台板及楼梯段受力及构造钢筋均用HPB235级钢筋，平台梁纵向受力钢筋用HRB335级钢筋。混凝土C20。图3-6

9、楼梯计算简图二. 梯段板TB-1的计算 图3-7踏步板的倾角：板厚： 取t=100mm三. 荷载计算楼梯板的荷载计算恒载水磨石面层 三角形踏步 混凝土斜板 20mm板底抹灰 栏杆自重合计 活荷载 荷载设计值：四. 内力及截面承载力计算1正截面承载力计算梯段板的计算跨度 取h0=t-25=100-25=75mm考虑到梯段板两断与梁的固结作用，板跨中的最大弯矩：选用8130 实配面积 AS=387mm2斜截面承载能力计算由于由此可证明梯段板抗剪承载能力较大，设计楼梯时不需要对梯段斜截面进展验算。五.平台板计算1.计算简图及截面尺寸取板厚为100mm2.荷载计算恒荷载水磨石面层 100厚混凝土板 2

10、0厚板底抹灰 合计 活荷载 荷载设计值：3. 内力及承载力计算平台板的计算跨度 板的有效高度最小配筋率计算截面：选用6150 实配面积 AS=189mm2六.平台梁TL-1计算1.截面尺寸梁的计算跨度：梁的截面尺寸选：bh=200mm400mm h0=400-30=370mm2.荷载计算作用在TL-1梁上的荷载主要是由平台板、梯段板传来的反力及自重。恒荷载梁自重 20mm梁侧粉刷 平台板传来 梯段板传来 合计 活载 荷载设计值 3.内力及承载力计算1 内力计算：2 正截面受弯承载力计算采用HRB335级钢筋按构造配筋 选用3斜截面承载能力验算验算梁截面尺寸截面尺寸满足设计要求验算配箍量均满足要

11、求，不需要计算箍筋。选用6200的双支箍。3.5根底构造计算中柱根底设计一第一组内力组合1.求地基承载力特征值先不考虑承载力宽度修正项， ， ，2.初步选择基底尺寸柱子截面为：400400，中心垂直最大荷载为取3.验算持力层地基承载力根底和回填土重：根底最大压力 ：确定根底为采用C30混凝土，C10垫层，HRB335级钢筋查得4.计算基底净反力设计值5.确定根底高度取因按 满足6.确定底板配筋底板采用HRB335级钢筋，本根底为正方形根底选用双向 实配面积二第二组内力组合1.求地基承载力特征值先不考虑承载力宽度修正项， ， ，2.初步选择基底尺寸柱子截面为：400400，中心垂直最大荷载为 取

12、3.验算持力层地基承载力根底回填土重： 根底最大压力 ：确定根底为采用C30混凝土，C10垫层，HRB335级钢筋查得4.计算基底净反力设计值5.确定根底高度取因按 满足6.确定底板配筋底板采用HRB335级钢筋，本根底为矩形根底选用 实配面积选用 实配面积3.5.2边柱根底设计一 第一组内力组合： 1.初步选择基底尺寸 加大系数 2.验算持力层地基承载力根底和回填土 偏心距基底最大压力：满足确定边柱根底截面为 3.计算基底净反力根底边缘处的最大和最小净反力4.确定根底高度1.柱边根底截面抗冲切验算2.初步选择根底高度 因偏心受压，取冲切力 抗冲切力 ： 满足5.配筋计算柱边净反力 悬臂局部净

13、反力平均值： 弯矩选用 故满足最小配筋率二 第二组内力组合： 1.初步选择基底尺寸 加大系数 2.验算持力层地基承载力根底和回填土 偏心距 基底最大压力：满足确定边柱根底截面为 3.计算基底净反力根底边缘处的最大和最小净反力4.确定根底高度(1).柱边根底截面抗冲切验算(2).初步选择根底高度 因偏心受压，取冲切力 抗冲切力 ： 满足5.配筋计算柱边净反力 悬臂局部净反力平均值： 弯矩选用三第三组内力组合： 1.初步选择基底尺寸 加大系数 2.验算持力层地基承载力根底和回填土 偏心距 基底最大压力：满足确定边柱根底截面为 3.计算基底净反力根底边缘处的最大和最小净反力4.确定根底高度1.柱边根

14、底截面抗冲切验算2.初步选择根底高度 因偏心受压，取冲切力 抗冲切力 ： 满足5.配筋计算柱边净反力 悬臂局部净反力平均值： 弯矩 选用3.6构造设计软件与近似计算法对框架内力、板、次梁的计算结果的比拟与分析本次我的毕业设计是为四层框架住宅楼。设计通过手算一榀框架来熟练掌握框架构造，并了解以此引申到其它各种构造形式的具体计算过程；熟悉各种建筑规*；通过手算一榀框架的结果与机算结果进展比拟。本以为电算会更为准确，考虑更周到，但在比拟时发现：根本上电算结果要偏大，而且有些梁配筋不太合理，板筋配了也很乱。根底和楼梯要经过其他软件再进展验算，因为PKPM算了不太正确，不能使其简单化。我们是在理论学习阶

15、段，还没有接触实际工程，对于计算机的算法原理也不是十分的清楚，因此有必要进展手算来加强对工程计算原理的认识，如果我们只是单纯的进展电算，很难把大学所学的专业课程融会贯穿，对计算原理也就很难从根本上进展把握。所以毕业设计的手算再加上一些电算以对照手算结果是很合理的，也是很有必要的。第四章 完毕语经过本次的毕业设计，我对构造专业的知识和相关的内容从理论和实践两个方面都进展了温习和稳固，把所学到的知识体系合理的应用在了本次设计当中，这是对我所学知识的集中应用，它全面的反映了我对大学四年所学知识的掌握程度。本次毕业设计的题目是*住宅构造设计B。在这些设计的全过程中，每一个环节都有着必要的联系，缺一不可

16、。经历了本次的全过程毕业设计后，使我对构造设计有了深刻的认识和理解。在设计前期准备工作上，我首先是熟悉设计任务书，明确了建立工程的设计要求，理解了拟建建筑物的性质和使用要求；然后是广泛收集必要的设计相关资料例如地质水文资料、气象资料等，参考同类型设计的文字及图纸资料；最后是查阅并学习相关图集、法规和规*。当然起初查规*的时候还查错好几次，所以导致刚开场总是在改动中。在设计中，采用传统的手算计算方法与现代计算方法相结合的方式，比拟其优缺点，分析其结果差异性，反复论证、研究，使建筑尽量符合平安、经济、适用的设计原则。在电算时，我是改了又改，可以说改了都快十遍了，但是通过这些错误我也发现了很多没搞明

17、白的东西。如果有错误希望教师能够谅解。手算虽说简单可以参考书，可是有时一个地方算错了从前往后都要改，所以手算也是改了很多遍。本设计过程，也是综合运用各种设计软件和办公软件的过程。设计中，使用了AutoCAD、Morgain构造快速设计及微软Word、E*cel等软件，充分锻炼和提高我运用计算机辅助设计的能力。在整个的设计工作中，我不断地出现错误，又不断地解决错误，不断地吸取自己和同学们出错的教训，总结大家的经历，并注意教师提到的事项，将各个因素融入本设计中，尽量做到最终的设计不出错或少出错。通过这次毕业设计，我对本专业的认识又提高到了一个深度，也能够很好的运用那些软件了，对构造设计的总体概念也

18、有了加强。总之，这次设计锻炼了我综合运用知识、学习新知识和解决实际工程问题的能力，提高了我对工程的相关认识，这对我将来的工作会有极大的指导和帮助。谢辞首先我要感谢大学四年里给予我帮助和教导的教师们，感谢我的教师们对我的培养，感谢您们辛勤地耕耘、无私的付出，是您们四年如一日孜孜不倦地教导，让我在专业知识的积累、人生阅历等各个方面都有了显著的提高。在这里，我尤其要感谢在这次毕业实习及毕业设计中给予我关心和帮助的指导教师X教师。同时也要感谢周围同学们，他们也总是能够给我指出错误，从而也使我少走了很多弯路。还要感谢为我们毕业设计提供书籍的编著教师和出版商。没有上面各方面的因素，毕业设计中肯定不会进展的

19、则顺利。参考文献1.中华人民*国国家标准.建筑抗震设计规*(GB 50011-2001).:,20022.中华人民*国国家标准.混凝土构造设计规*(GB 50010-2002).:,20023.中华人民*国行业标准.建筑地基处理技术规*(JGJ 79-2002).:,20024.混凝土构造与砌体构造.东南大学,20035.混凝土构造构造手册. :,19946.钢筋混凝土构造.:*大学,19967.混凝土构造设计原理.第二版.:,20038.建筑构造抗震设计理论与实例.:同济大学,20029.建筑构造抗震设计.:，199810.房屋建筑学.：，199711.构造力学.：高等教育，199812.高

20、等学校建筑工程专业毕业设计指导.：，200013.土木工程专业毕业设计指导.：科学，200214.构造力学教程.:高等教育,200215.中华人民*国国家标准.建筑构造荷载规*(GB 50009-2002).:,200216.土力学与根底工程.：*工业大学，2003附录一 / | 公司名称: | | | | 建筑构造的总信息 | SATWE 中文版 | 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称 : 设计人 : | |工程代号 : 校核人 : 日期:2008/ 4/20 | / 总信息 构造材料信息: 钢砼构造 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00 钢材容重 (kN/m

21、3): Gs = 78.00 水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式 风荷载计算信息: 计算*,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算*,Y两个方向的地震力 特殊荷载计算信息: 不计算 构造类别: 框架构造 裙房层数: MANNE*= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 墙元细分最大控制长度(m) DMA*= 2.00 墙元侧向节点信息: 内部节点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 风荷载信息 修正后的根本风压 (kN/m2): WO = 0.55 地

22、面粗糙程度: B 类 构造根本周期秒: T1 = 0.00 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 4 各段体形系数: USi = 1.30地震信息 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 12 地震烈度: NAF = 7.00 场地类别: KD = 2 设计地震分组: 一组 特征周期 TG = 0.35 多遇地震影响系数最大值 Rma*1 = 0.08 罕遇地震影响系数最大值 Rma*2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 3 活荷质量折减系数: RMC = 0.50 周期折减系数: T

23、C = 0.80 构造的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 否 是否考虑双向地震扭转效应: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0 活荷载信息 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到4层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到根底的活荷载是否折减 折算 柱，墙，根底活荷载折减系数 计算截面以上的层数折减系数 1 1.00 23 0.85 45 0.70 68 0.65 920 0.60 20 0.55 调整信息 中梁刚度增大系数： BK = 2.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.7

24、0 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 0 0.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 九度构造及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规*调整楼层地震力IAUTO525 = 1 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 配筋信息 梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300 柱主筋强度 (

25、N/mm2): IC = 300 墙主筋强度 (N/mm2): IW = 210 梁箍筋强度 (N/mm2): = 210 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30 设计信息 构造重要性系数: RWO = 1.00 柱计算长度计算原则: 无侧移 梁柱重叠局部简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计

26、算原则: 按单偏压计算 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00 是否按砼规*(-3)计算砼柱计算长度系数: 是 荷载组合信息 恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00 活荷载的组合系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合系数: CD_W = 0.60 活荷载的重力荷载代表值系

27、数: CEA_L = 0.50 剪力墙底部加强区信息 剪力墙底部加强区层数 IWF= 2 剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 7.60 * * 各层的质量、质心坐标信息 * *层号 塔号 质心 * 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 (m) (m) (t) (t) 4 1 21.589 18.282 12.700 501.8 59.5 3 1 21.561 18.139 9.800 685.8 48.5 2 1 21.724 18.175 6.900 813.0 68.2 1 1 21.589 18.189 4.000 818.8 59.5活载产生的总质量 (t): 2

28、35.659 恒载产生的总质量 (t): 2819.414 构造的总质量 (t): 3055.073 恒载产生的总质量包括构造自重和外加恒载 构造的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量 活载产生的总质量和构造的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) * * 各层构件数量、构件材料和层高 * *层号 塔号 梁数 柱数 墙数 层高 累计高度 (混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m) 1 1 261(30) 56(30) 0(25) 4.000 4.000 2 1 267(25) 56(25) 0(25) 2.900 6.900 3 1 250(30) 56(30) 0(

29、25) 2.900 9.800 4 1 191(30) 56(30) 0(25) 2.900 12.700 * * 风荷载信息 * *层号 塔号 风荷载* 剪力* 倾覆弯矩* 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 4 1 28.92 28.9 83.9 114.76 114.8 332.8 3 1 29.29 58.2 252.7 106.15 220.9 973.4 2 1 29.86 88.1 508.1 104.50 325.4 1917.1 1 1 48.39 136.5 1149.4 169.37 494.8 4242.6= 计算信息 = Project File Name : ZMR 计算

30、日期 : 2008. 4.20 开场时间 : 21:16:58 可用内存 : 194.00MB 第一步: 计算每层刚度中心、自由度等信息 开场时间 : 21:16:58 第二步: 组装刚度矩阵并分解 开场时间 : 21:16:59 FALE 自由度优化排序 Beginning Time : 21:17: 0.35 End Time : 21:17: 0.58 Total Time (s) : 0.23 FALE总刚阵组装 Beginning Time : 21:17: 0.59 End Time : 21:17: 0.81 Total Time (s) : 0.22 VSS 总刚阵LDLT分解

31、 Beginning Time : 21:17: 0.81 End Time : 21:17: 0.84 Total Time (s) : 0.03 VSS 模态分析 Beginning Time : 21:17: 0.86 End Time : 21:17: 0.90 Total Time (s) : 0.04 形成地震荷载向量 形成风荷载向量 形成垂直荷载向量 VSS LDLT回代求解 Beginning Time : 21:17: 2. 7 End Time : 21:17: 2.12 Total Time (s) : 0.05 第五步: 计算杆件内力 开场时间 : 21:17: 2 活

32、载随机加载计算 计算杆件内力 完毕日期 : 2008. 4.20 时间 : 21:17: 8 总用时 : 0: 0:10 = 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 *stif，Ystif : 刚心的 *，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 *mass，Ymass : 质心的 *，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Ee*，Eey : *，Y 方向的偏心率 Rat*，Raty : *，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Rat*1，Raty1 : *，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或

33、上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJ*，RJY，RJZ: 构造总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度 = Floor No. 1 Tower No. 1 *stif= 21.5887(m) Ystif= 18.3612(m) Alf = 45.0000(Degree) *mass= 21.5891(m) Ymass= 18.1891(m) Gmass= 937.7855(t) Ee* = 0.0000 Eey = 0.0109Rat* = 1.0000 Raty = 1.0000Rat*1= 0.4486 Raty1= 0.4917 薄弱层地震剪力放大系数= 1.15 RJ* = 2.7

34、159E+05(kN/m) RJY = 2.6524E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No. 2 Tower No. 1*stif= 21.5887(m) Ystif= 18.3624(m) Alf = 45.0000(Degree)*mass= 21.7240(m) Ymass= 18.1747(m) Gmass= 949.4534(t) Ee* = 0.0086 Eey = 0.0119 Rat* = 2.6778 Raty = 2.5216Rat*1= 1.1869 Raty1= 1.2556 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJ* =

35、7.2727E+05(kN/m) RJY = 6.6883E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No. 3 Tower No. 1 *stif= 21.5887(m) Ystif= 18.3624(m) Alf = 45.0000(Degree) *mass= 21.5613(m) Ymass= 18.1386(m) Gmass= 782.6983(t) Ee* = 0.0017 Eey = 0.0142 Rat* = 1.0834 Raty = 1.0620 Rat*1= 1.3046 Raty1= 1.3794 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

36、RJ* = 7.8791E+05(kN/m) RJY = 7.1027E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No. 4 Tower No. 1 *stif= 21.5887(m) Ystif= 18.3624(m) Alf = 45.0000(Degree) *mass= 21.5894(m) Ymass= 18.2824(m) Gmass= 620.7944(t) Ee* = 0.0000 Eey = 0.0051 Rat* = 0.9582 Raty = 0.9062 Rat*1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数=

37、 1.00 RJ* = 7.5494E+05(kN/m) RJY = 6.4364E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) =抗倾覆验算结果=抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) *风荷载 769893.6 1219.0 631.56 0.00 Y风荷载 219965.2 4420.0 49.77 0.00 * 地 震 769893.6 12933.6 59.53 0.00 Y 地 震 219965.2 12714.4 17.30 0.00=构造整体稳定验算结果=层号 *向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 *刚重比 Y刚重比1 0.272E+

38、06 0.265E+06 4.00 30551. 41.78 40.81 2 0.727E+06 0.669E+06 2.90 21768. 96.89 89.11 3 0.788E+06 0.710E+06 2.90 12955. 176.37 158.99 4 0.755E+06 0.644E+06 2.90 5613. 390.05 332.54 该构造刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规()的整体稳定验算 该构造刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应 * * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * * Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 层号 塔号 *向

39、承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:*,Y 4 1 0.2527E+04 0.2527E+04 1.00 1.00 3 1 0.3498E+04 0.3498E+04 1.38 1.38 2 1 0.4366E+04 0.4366E+04 1.25 1.25 1 1 0.3864E+04 0.3937E+04 0.88 0.90= 周期、地震力与振型输出文件 (VSS求解器) =考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、*,Y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 (*+Y) 扭转系数 1 0.7739 89.39 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 2 0.7602

40、 178.60 0.83 ( 0.83+0.00 ) 0.17 3 0.7457 3.16 0.17 ( 0.17+0.00 ) 0.83 4 0.2209 89.81 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 5 0.2155 179.03 0.52 ( 0.52+0.00 ) 0.48 6 0.2124 0.67 0.48 ( 0.48+0.00 ) 0.52 7 0.1219 88.68 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 8 0.1206 177.73 0.89 ( 0.89+0.00 ) 0.11 9 0.1181 6.59 0.11 ( 0.11+0.00 ) 0

41、.89 10 0.0874 87.64 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 11 0.0870 177.10 0.93 ( 0.93+0.00 ) 0.07 12 0.0846 5.29 0.07 ( 0.07+0.00 ) 0.93 地震作用最大的方向 = 89.949 (度) = 仅考虑 * 向地震作用时的地震力 Floor : 层号 Tower : 塔号 F-*-* : * 方向的耦联地震力在 * 方向的分量 F-*-y : * 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-*-t : * 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F

42、-*-t(kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.03 3.34 1.53 3 1 0.04 4.12 1.87 2 1 0.05 4.33 2.01 1 1 0.04 3.29 1.54 振型 2 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 260.93 -6.70 1866.233 1 325.41 -8.51 2289.342 1 344.56 -7.23 2416.571 1 265.88 -6.56 1850.41 振型 3 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN)

43、 (kN-m) 4 1 56.92 3.37 -1899.21 3 1 68.96 4.40 -2319.97 2 1 73.93 2.88 -2462.61 1 1 57.37 3.27 -1890.62 振型 4 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.00 -0.30 -0.08 3 1 0.00 -0.16 -0.04 2 1 0.00 0.22 0.04 1 1 0.00 0.44 0.08 振型 5 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN) (kN-m) 4

44、1 -47.82 0.74 -712.83 3 1 -26.49 0.40 -374.50 2 1 33.32 -0.36 501.65 1 1 69.36 -1.35 1026.26 振型 6 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -44.41 -0.44 706.86 3 1 -24.06 -0.24 369.52 2 1 30.54 0.14 -497.65 1 1 63.90 0.91 -1020.26 振型 7 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN) (kN-m

45、) 4 1 0.01 0.57 0.39 3 1 -0.01 -0.45 -0.27 2 1 -0.02 -0.83 -0.60 1 1 0.02 0.84 0.69 振型 8 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 22.02 -0.91 116.97 3 1 -16.51 0.75 -88.03 2 1 -32.17 1.19 -166.21 1 1 31.73 -1.23 168.60 振型 9 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 2.54

46、0.34 -112.59 3 1 -1.90 -0.31 86.95 2 1 -3.73 -0.36 163.78 1 1 3.66 0.39 -164.78 振型 10 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.01 -0.17 -0.11 3 1 0.01 0.35 0.22 2 1 -0.01 -0.29 -0.11 1 1 0.00 0.12 0.05 振型 11 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -3.80 0.18 -15.59

47、3 1 7.94 -0.40 31.97 2 1 -6.44 0.34 -26.68 1 1 2.56 -0.14 10.79 振型 12 的地震力 Floor Tower F-*-* F-*-y F-*-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.26 -0.02 14.49 3 1 0.54 0.05 -30.82 2 1 -0.44 -0.05 25.29 1 1 0.17 0.02 -10.10 各振型作用下 * 方向的基底剪力 振型号 剪力(kN) 1 0.16 2 1196.78 3 257.17 4 0.00 5 28.38 6 25.97 7 0.00 8 5.07 9

48、 0.58 10 0.00 11 0.27 12 0.02 各层 * 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号 F* : * 向地震作用下构造的地震反响力 V* : * 向地震作用下构造的楼层剪力 M* : * 向地震作用下构造的弯矩 Static F*: 静力法 * 向的地震力 Floor Tower F* V* (分塔剪重比) (整层剪重比) M* Static F*(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔构造) 4 1 329.61 329.61( 5.87%) ( 5.87%) 955.88 593.31 3 1

49、395.87 722.05( 5.57%) ( 5.57%) 3046.10 509.03 2 1 422.86 1127.71( 5.18%) ( 5.18%) 6295.51 442.20 1 1 350.66 1447.80( 4.74%) ( 4.74%) 13046.09 272.56 抗震规*()条要求的*向楼层最小剪重比 = 1.60%* 方向的有效质量系数: 100.00% = 仅考虑 Y 向地震时的地震力 Floor : 层号 Tower : 塔号 F-y-* : Y 方向的耦联地震力在 * 方向的分量 F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-y-t :

50、Y 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 3.24 314.77 143.70 3 1 4.15 387.71 176.45 2 1 4.35 407.71 188.69 1 1 3.34 310.07 144.55 振型 2 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -6.32 0.16 -45.24 3 1 -7.89 0.21 -55.49 2 1 -8.35 0.18 -58.58 1 1 -6.44 0.16

51、 -44.85 振型 3 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 3.08 0.18 -102.75 3 1 3.73 0.24 -125.51 2 1 4.00 0.16 -133.23 1 1 3.10 0.18 -102.28 振型 4 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.31 -98.58 -24.63 3 1 -0.18 -51.70 -14.09 2 1 0.22 70.37 13.34 1 1 0.46 141.73 26.61

52、 振型 5 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.95 -0.01 14.11 3 1 0.52 -0.01 7.41 2 1 -0.66 0.01 -9.93 1 1 -1.37 0.03 -20.31 振型 6 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.63 -0.01 10.09 3 1 -0.34 0.00 5.28 2 1 0.44 0.00 -7.11 1 1 0.91 0.01 -14.57 振型 7 的地震力 Floor To

53、wer F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.60 25.96 17.82 3 1 -0.45 -20.20 -12.19 2 1 -0.88 -37.38 -26.96 1 1 0.87 37.94 31.25 振型 8 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.88 0.04 -4.66 3 1 0.66 -0.03 3.50 2 1 1.28 -0.05 6.62 1 1 -1.26 0.05 -6.71 振型 9 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-

54、y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.27 0.04 -12.12 3 1 -0.20 -0.03 9.36 2 1 -0.40 -0.04 17.63 1 1 0.39 0.04 -17.74 振型 10 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.18 -4.36 -2.86 3 1 0.38 9.26 5.79 2 1 -0.31 -7.63 -2.85 1 1 0.12 3.07 1.33 振型 11 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN)

55、 (kN-m) 4 1 0.22 -0.01 0.89 3 1 -0.46 0.02 -1.83 2 1 0.37 -0.02 1.53 1 1 -0.15 0.01 -0.62 振型 12 的地震力 Floor Tower F-y-* F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.03 0.00 1.88 3 1 0.07 0.01 -4.01 2 1 -0.06 -0.01 3.29 1 1 0.02 0.00 -1.31 各振型作用下 Y 方向的基底剪力 振型号 剪力(kN) 1 1420.25 2 0.70 3 0.75 4 61.82 5 0.01 6 0.

56、01 7 6.33 8 0.01 9 0.01 10 0.34 11 0.00 12 0.00 各层 Y 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号 Fy : Y 向地震作用下构造的地震反响力 Vy : Y 向地震作用下构造的楼层剪力 My : Y 向地震作用下构造的弯矩 Static Fy: 静力法 Y 向的地震力 Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy (kN)(kN) (kN)(kN-m)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔构造) 4 1 330.59 330.59( 5.89%) ( 5.89%) 9

57、58.71 585.06 3 1 391.94 718.42( 5.55%) ( 5.55%) 3037.69 500.41 2 1 415.94 1114.19( 5.12%) ( 5.12%) 6244.39 434.711 1 344.44 1423.26( 4.66%)( 4.66%) 12871.11 267.94抗震规*()条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60%Y 方向的有效质量系数: 99.50% =各楼层地震剪力系数调整情况 抗震规*()验算= 层号 *向调整系数 Y向调整系数 1 1.000 1.000 2 1.000 1.000 3 1.000 1.0004 1.000 1.000 / |公司名称: | | | | SATWE 位移输出文件 | | 文件 名称: WDISP.OUT | | | | 工程名称: 设计人: | | 工程代号: 校核人: 日期:2008/ 4/20 | /所有位移的单位为毫米 Floor : 层号 Tower : 塔号 Jma* : 最大位移对应的节点