沥青混凝土拌合站吊装计算书

1、沥青混凝土拌合站吊装计算书一、主要受力楼罐稳定性计算1.1、荷载设计采用独立基础，以1个罐为例，考虑空罐重15吨、装料100吨200，共215吨。则每个支座竖向力为：FN1=(115*103*9.8/1000) =2205KN风荷载考虑取基本风压w0=0.65kN/m2。仓高按H=17m，直径d=3m,H/d=6.67, 0, uzw0d2N0.015。风载体型us=0.5,风振系数Bz=1.0,地面粗糙度B类。仓的风荷载分布如图(按5米控制)距离地面 5、10、15、17m 处的 uz=1.0、1.0、1.13、1.233KN4. 875KN4. 875KNF1=Bzusuz w0s=1.0

2、*0.5*1.00*0.65*3*5=4.875kNF2=Bzusuz w0s=1.0*0.5*1.00*0.65*3*5=4.875kNF3=Bzusuz w0s=1.0*0.5*1.13*0.65*3*5=5.51kNF4= 3 zusuz w0s=1.0*0.5*1.23*0.65*1.5*5=3kN基础所受的水平力：Fs=F1+ F2+ F3+ F4=4.875*2+5.51+3=18.26 kN轴力 FN=2205kN地震荷载因拌合站设计使用年限为3年，临时结构，在此不考虑地震荷载。偶然冲击荷载不考虑1.2荷载组合1.2.1只考虑恒载轴力FN=1.2*2205=2646KN，剪力、弯

3、矩为零。1.2.2考虑恒载和风荷载组合轴力 FN=1.2*1127 Kn22064=2646KN剪力 Fs=1.4*18.26=25.26 kN1.2.3抗倾覆验算基础边长按1m*1m设计。(沿短边1m方向验算)风荷载倾覆力矩：M 风=1*17+5.51*15+4.875*10+4.875*5=172.75kN.m空仓反倾覆力矩M 仓二(15*9.8+25*1*1*1) *1.5=258kN. M172.75kN.m 满足要求。1.3基础设计基础高1米，埋深1米，地基承载力特征值按fak=140kpa(做试验)nb=0(人工填土)，nd=1.0修正后的地基承载力特征值fa=fak+nbr (b

4、-3) +ndrm (d-0.5) =140+1.0*17.5*(1.5-0.5)=157.5kpa基础自重 25*1*1*1=25kN，1.2*25=30kN基底压力 P=(30+2205*1.2)/9=180.3V 1.2*157.5=189 kpa(满足要求)1.4基础混凝土强度验算基础采用的是C30混凝土，水泥罐4个钢支腿受力最为集中，每个支腿处混 凝土受压面积为400mm X 400mm，等同于试块受压应力低于抗压强度设计值 34.5MPa即为满足要求。每个支腿所受轴力为P/4=2205/4=551.25KN。二P/A=551.25/ (0.4*0.4) /1000=3.41.3 (

5、基底摩擦系数取 0.25)满足基础滑动稳定性要求。二、吊装计算2.1作业汽车起重机选取沥青混凝土拌合站设备安装及拆除工作选用吊拆方式为汽车起重机起吊安拆， 汽车起重机吊装时所处地质条件较好，经处理后能满足汽车起重机施工要求。本 安拆方案以吊装最重的沥青混凝土拌合站设备一一干燥筒(重33t)为验算对象。沥青混凝土拌合站设备 干燥筒采用双机抬吊机作业。(Q主+Q副)KN Q1+Q2Q1=38吨，考虑索具重量Q2 = 0.5吨，K为起重机降低系数，取0.85。即：Q 主+Q副N38.24吨。起重高度计算HNH1+H2+H3+H4式中：H起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1 干燥筒安装托架

6、表面高度(m)，停机面至安装安装托架处的距离；H2安装间隙，视具体情况而定，一般取0.20.3m；H3绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4索具高度(m),绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。取H1 = 3.6米，H2 = 0. 2米，H3 = 0.95米，H4取5米。选用起重机的起重高度HN9.75米，起重高度取10m。起重臂长度计算：LN(H+h0-h)/sina式中：L起重臂长度(m)；H起重高度(m)；h0一起重臂顶至吊钩底面的距离(m)；h起重臂底铰至停机面距离(m)，本工程取1m；a起重臂仰角，本工程取53。LN(10-1)/sin(53 )=12.5m。汽车起重机工作半径取8m

7、，参考80吨汽车起重机起重性能表，可得(Q +Q )KNQ+Q，即(42+42) X0.85=71.4t33t,所有综合考虑(1)、(2)、 主 副12(3)及起重机的工作幅度，选用两台80吨汽车起重机满足施工要求。80t汽车起重机外观尺寸图.支rea全伸23t俚|方、后方作业工作幡厘(nK工柜幅应(rn )12516.916 8ie.ai6.e21 121 121 121 121 13 080 03&0aoo7Q.Q80豚042 0SGX)5 0啊。3.03.576.037.059.070.070.023.041.057.065.065 03.54 076。35.057 570.070.02

8、2 0AQO55.0S5 065 04.04.570 032.554.505.0S5.021-038.051.065.065 04.55065 030.551 00.0eo.o20 036 O46060 60 05.05.56002B.546.057.057.0WO33.044.。5S.05 05.5&口58 027.645 054.054.018031.042.052 052 06.07.049 0V ：41.046.046.01 D28.036.545.045 07.08.042 22.33&.040.0go1 5.025.034.040.040 Q8.09.036 5JL： c：32.S

9、37.037.013 S23.S30.036 536 59 L；10 0卸.CL_53XL33.IL12 5215l27.5羽510.011j01&.S23.02.S29.011 G20.02S.52B 011 012017.525.7F 25.525.011 q19.024.025.5(24.512.014 0W D16.S20.5197FL14.016 0&.14.516.51515 016.Q18.D1B.Q1：21210倍甲吊的sot伸增I1111111112I伸Jj*II111121112211m1112111221mIV1121112213VV121113211V80t汽车起重机主

10、臂额定起重量表定：升高度前线I i fl i na hieiphl urvu;n s a e a iq is m t& Ed ea 己巧 ee sb 3d as3& as 40 4& 44 4w 4B 50 陌5&:匚作福jjKm) Wurkiji rzsdliujf80t汽车起重机2.2索具选择钢丝绳拉力计算：沥青混凝土拌合站设备一一干燥筒采用每端为2个吊钩， 以两根钢丝绳进行计算。N=K1*G/n*1/SinaWP/K2式中：N一每根钢丝绳索具的受拉力；G一梁板质量；n 一吊索根数；a一吊索钢丝绳与板梁水平夹角；P一吊索钢丝绳的破断拉力；K一吊装时动载系数，取1.2；1K-吊索钢丝绳的安全

11、系数，取6。2干燥筒质量取G=33X 10=330KN,a取60N=K *G/n*1/Sina =1.2*320/4*1/Sin60 =110.85KN1拟选用钢丝绳结构6X37+IWR，钢丝绳640mm，公称抗拉强度1670MPa，破 断拉力为852KN。Sp=W2Si式中Sp钢丝绳的破断拉力，KN；SSi一一钢丝丝绳规格表中提供的钢丝破断拉力的总和，KN；中钢丝捻制不均折减系数，对6X37绳，中=0.82。S =0.82*852=698.64KN P因为N=110.85KN0，故稳定 性满足要求。2.4.地基承载力验算汽车起重机工作时最不利的情况是3点着地，也就是3个支腿支持着整台汽 车起重机的重量(包括自重和荷重)，即：单个支腿最大支承力= 1/3*(G+Q)=1/3*(50+32) =27.33t式中：G一汽车起重机自重，取80t汽车起重机验算，为50t；Q一汽车起重机最大荷重(额定荷重)，为33t。汽车起重机对路基的压强应为：单个支腿最大支承力/S = 27.33/(2*1.5) =9.11(t/m) =91.1Kpa式中：S一支腿着点面积，支腿下垫钢板为2mX 1.5mX5cm因此，80t汽车起重机工作时地基承载力的要求为不小于91.1Kpa，而处理 后的沥青混凝土拌合站场地地基承载力设计要求大于91.1Kpa,故满足吊装要求。 2.5计算总结根据施工现