点式玻璃计算书

1、点式玻璃计算书基本参数:基本风压0. 350kN/m2抗震设防烈度7度设计基本地震加速度0. 10gII .基本计算公式.场地类别划分：地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：一A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；一B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。按B类地区计算风荷载。.风荷载计算：根据建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面 上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1当计算主要承重结构时w=p p p W(GB500097. 1. 1-1)2当计堂围护

2、站材叶W=B u u W(GB500097. 1. 1-2). r k gz si z 0 式中：其中：W垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/皿)； kP 高度Z处的阵风系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7. 5. 1 条取定。SZ根据不同场地类型，按以下公式计算=K(l+2p )其中K为地区粗糙度调整系数，p为腺动系数。稣化简，得：A 类场地：p =0. 92 X 1+35-0.072 X fe/lO) -o.i2 gzB 类场地：p =0. 89X 1+(Z/1O)-o.i6 gzC 类场地：P =0. 85X 1+350.108X (Z/1O)-o.22 gzD 类

3、场地：p =0. 80X 1+35o.252 X (Z/lO)-o.3o|J 风压高度变化系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7. 2. 1条取定。 根锅不同场地类型，按以下公式计算：A 类场地：p =1. 379 X (Z/1O)o.24 zB 类场地：p =1. 000X (Z/1O)o.32 ZC 类场地：IJ =0. 616 X (Z/1O)o.44 zD 类场地：p =0. 318 X (Z/lO)o.6o按建筑结构而载规范GB50009-2001 (2006年版)第7.3.3条 验算围护构件及其 连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数|J si：一、夕卜表面正

4、压区按表7.3.1采用；负压区对墙面，取-1. 0对墙角边，取T. 8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0. 2或0. 2。注：上述的局部体型系数(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1皿的 情况，当围护构件的从属窗积A大于或等于10皿时，局部风压体型系数|J (10) 可乘以折减系数0.8,当构件的从属面积小于10皿而大于1皿时，局部风居林型系 数|J (A)可按面积的对数线性插值，即p (A) S=p (1) +p(10) -p (1) logAsisisisi本工程属于B类地区，故|J =(Z/lO)o.32Wo-基本风压，按建筑结物荷载规范GB50009-2001

5、附表D. 4给出的50年一遇的 风压菜用，但不得小于0.3kN/ni2，徐州地区取为0. 350kN/m2.地震作用计算：q =B Xa XG戏中：Qea水平地震作用标准值p 放大系数，按5. o取定Ea -水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取、max定：a 选择可按JGJ102-2003中的表5. 3.4进行。max表5. 3.4水平地震影响系数最大值a抗震设防烈度6度7度8度amax0. 040. 08(0. 12)0. 16(0. 24)注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0. 15g和0. 30g的地 区。设计基本地震加速度为0.05g,抗震设

6、防烈度6度：a =0. 04 设计基本地震加速度为0. 10g,抗震设防烈度7度：a mM=0. 08 设计基本地震加速度为0. 15g,抗震设防烈度7度：a mM=0. 12 设计基本地震加速度为0. 20g,抗震设防烈度8度：a mM=0. 16 设计基本地震加速度为0. 30g,抗震设防烈度8度：a mM=0. 24 设计基本地震加速度为0. 40g,抗震设防烈度9度：a mM=0. 32 设计基本地震加速度为0. 10g,抗震设防烈度为7度，故取a max=0. 08G 幕墙构件的自重(N/皿). W用效应组合：一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：无地震作用效应组合时，

7、承载力应符合下式要求：Y S R有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：S W R/y式中s循载效应松基本组合的设计值；s -地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值； ER一构件抗力设计值；o结构构件重要性系数，应取不小于1.0;结构构件承载力抗震调整系数，应取1. 0；挠度靴符合下式要求：d dd ：构件走凤荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值； fdf 前构件挠度限值；双南曼弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合d的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组各应答格下列规定：1有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=y S +y ip S +y ip S2无地震崔用薮

8、应孙M,屋扳下式进行：S=y S +ip y S八._ . G ,GK ., w . wWK 一 ,s作用效应组合的设计值；S永久荷载效应标准值；GkS风荷载效应标准值；Wks 地震作用效应标准值； Ek永久荷载分项系数；G-风荷载分项系数；W-地震作用分项系数；Eip风荷载的组合值系数；WW -地震作用的组合值系数；E进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数Y、Y、Y应分别取G W E 1.2、1.4 和 1.3；当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数Y仔应取L35;此时，参与组合的 可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；当永久荷

9、载的效应对构件有利时，其分项系数Y G的取值不应大于1.0。可变作用的组合系数应按下列规定采用：一般情况下，风荷载的组合系数ip W应取L。，地震作用于的组合系数W E应取5。对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组么系数ipW 应取1. 0 (永久荷载的效应不起控制作用时)或0. 6(永久荷载的效应起控制作用时)。 幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数Y可和永久荷载分项系数均应取1，且可不 考虑作用效应的组合。一、风荷载计算风荷载标准值计算：W :风荷载标准值(kN/皿) kWo : 50年一遇的风压基本值：0. 350kN/m2根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2

10、001取值P :瞬时风压的阵风系数，根据校核处标高取定。 gzP : 3. 000m高处阵风系数(按B类区计算)：u =0. 5X (Z/10) o.i6 = O. 606 fP =0. 89X (l+2p f) =1.969|J : S3. 000m高处风底高度变化系数(按B类区计算):(GB50009-2001) Zp =(Z/10) 0.32=0. 680 z|J s：风荷载体型系数：1.000W=P Xp Xp XW(5. 2. 2)k gzzs 0=1. 969X0. 680X1. 0X0. 350=0. 469 kN/皿因为 W 二1. 0KN/M2,取 W=l. 000 kN/皿

11、负风压时压型系数按-2.0故，则风荷载计算如下：W=B Xu Xu XW（5.2.2）k gzzs 0=1. 969X0. 680X （-2. 0） X0. 350=-0. 937 kN/m2风荷载设计值：W :风荷载设计值：kN/皿r :风荷载作用效应的分项系数：1.4 W按铝门窗幕墙技术资料汇编（一）表3T各种荷载分顶系数采用W=r XW=1. 4X 1. 000=1. 400kN/m2 w k雪载荷标准值计算S :雪荷载标准值（kN/皿） kSo：基本雪压，徐州50年一遇最大积雪的自重：0. 350kN/m2根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2001取值|J :屋面积雪分布系数为1

12、.000 r根据建筑结构荷载规范GB50009-2001公式6. 1. 1屋面雪载荷按下式计算 s=|j XS k r 0=1. 000X0. 350=0. 350kN/m2雪载荷设计值计算S:雪载荷设计值（KN/m2）r :雪载荷分项系数为1.40S按铝门窗幕墙技术资料汇编（一）表3T各种荷载分顶系数采用S=r XS s k =1.40X0.350=0. 490kN/m2活荷载设计值Q：坡面活载荷设计值（KN/m2） r :活载荷分项系数为1. 30QL坡面活载荷标准值为0. 500kN/m2 kQ=r XQ q k =1. 3X0. 500=0. 650kN/m2设计中各种荷载组合：计算构

13、件和结构应力时的载荷组合（沿坡面分布）根据 建筑结构荷载规范GB50009-2001规定，计算载荷如下：1）计算恒载荷+风载荷+活载荷组合：计算荷载为恒载荷+风载荷+活载荷组合：W:风载荷设计值1. 400KN/m2G:结构平均自重设计值为0. 600KN/m2Q：活载荷设计值（KN/皿）为0. 650KN/ni2 a :坡面水平夹角为1.000。Z :载荷组合之一 (KN/皿) klZ =(G+W) Xl/cosa +0. 7XQ kl=2. 455kN/m2计算恒载荷+活载荷+风载荷组合：计算荷载为恒载荷+活载荷+风载荷组合：W:风载荷设计值1. 400KN/m2G:结构平均自重设计值为0

14、. 600KN/m2Q ：活载荷设计值(KN/皿)为0. 650KN/ni2a :坡面水平夹角为1.000Z :载荷组合之二(KN/皿) k2Z =(G+Q) Xl/cosa +0. 6XW k2=2. 090kN/m2设计荷载取组合一和组合二中的最大者，即:恒载荷+风载荷+活载荷为最大载荷组合Z =MAX (Z ,Z )1kl k2=2. 455kN/m22.玻璃验算荷载组合：Wk:风载荷标准值1. 000KN/m2W:风载荷设计值1. 400KN/m2Gk:玻璃平均自重标准值为0. 410KN/m2G:玻璃平均自重设计值为0. 492KN/ni2Qk:活载荷标准值(KN/皿)为0. 500

15、KN/m2Q ：活载荷设计值(KN/皿)为0. 650KN/ni2Sk:雪载荷标准值(KN/皿)为0. 350KN/ni2S:雪载荷设计值(KN/皿)为0. 490KN/ni2a :采光顶坡面水平夹角为1.000计算荷载为恒载荷+风载荷+活载荷组合：载荷标准值组合：Z = (Gk+Wk) X 1/cosa +0. 7 XQk X cosa bk=1. 760kN/m2载荷设计值组合：Z = (G+W) X 1/cosa +0. 7XQ X cosa b=2. 346kN/m2二、玻璃的选用与校核选用玻璃种类为：钢化玻璃本处采用夹层玻璃玻璃的重力密度为：25. 6 (KN/ni3)B夹层玻璃内侧

16、玻璃厚度为：8.0(mni)T L.B夹层玻璃外侧玻璃厚度为：8.0(mni)T_wG =25. 6X (B +B )/1000AKt_L t_w=25. 6X (8. 0+8. 0)/1000=0. 410kN/m2玻璃的强度计算：内侧玻璃校核依据：a W f =42.0 N/mm2g外侧玻璃校核依据：a f =42.0 N/mm2Z :作用于玻璃平面的荷载标准值(N/mm2) bkO :荷载作用下玻璃截面的最大应力设计值(N/mm2)0 :参数q :折减系数，可由参数。按JGJ102-2003表6. 1.2-2采用表 6. 1. 2-2折减系数e010.020. 040. 060. 080

17、. 0100.0n1. 000. 960. 920. 840. 780. 730. 68e120. 0150.0200.0250. 0300. 0350. 0N400. 0n0. 650. 610. 570. 540. 520.510. 50W =W XB 3/(B 3+B 3)=0. 880 (kN/皿) kl k T_w T_w T_LW =W XB 3/(B 3+b 3)=0. 880 (kN/m2)在最由于簸璃平面时岚荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2)在风荷载作用下外侧玻璃参数。=W Xb4/(EXt4) kl =32. 74n :折减系数，按e =32.74查 6. 1.2-2 表得:r| =0.87在荷载作用下玻璃最大应力设计值。i=6XmXqiXb2Xq /农 =35. 8N/mm2玻璃最大应力设计值。=35. 8N/mni2 f二42. ON/nw夹层玻璃强度满足要求！S4.玻璃的挠度计算：d :在荷载标准值作用下挠度最大值(mm) fD:玻璃的刚度(N. mm)t :玻璃等效厚度(B 3+B 3)1/3=10. 1 mm et_L t_w_一v :泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.9条米用，取值为0.