单层厂房课程设计方案

1、 .工程概概况1.1本工工程为建建设在线线的装配配车间，两跨厂厂房，AAB跨跨跨度188米，BBC跨跨跨度244米，吊吊车起重重量155吨，牛牛腿顶面面标高77.8米米。厂房房总长1120mm，中间间设一道道伸缩缝缝，柱距距6m。厂房房标高：室内地地面0.0000，室室外地面面-0.3000。1.2吊车车其它参参数参见见 “5550/55t一般般用途电电动桥式式起重机机基本参参数和尺尺寸（ZZQ1-62系系列）”。1.3自然然条件：基本风风压、基基本雪压压取值等等均根据据工程地地点查阅阅相关设设计规范范确定。地地面粗糙糙度类别别为B类；无无抗震设设防要求求。1.4厂房房自然地地坪下00.6mm

2、为回填填土，回回填土的的下层66m为均匀匀粘土，地地基承载载力特征征值=180kkPa，土土的天然然重度为为17.5kNN/m33，土质质分布均均匀。下下层为粗粗砂土，地地基承载载力特征征值=300kkPa，地地下水位位-4.5m。1.5厂房房标准构构件选用用及荷载载标准值值如下：屋架采用梯梯形钢屋屋架，按按建筑筑结构荷荷载规范范附录录A“常用构构件和材材料的自自重”，按0.12+0.0011LL（含支支撑，按按屋面水水平投影影面积计计算，单单位kNN/m22；L为跨度度，以mm计）计计算屋架架自重标标准值（包包括支撑撑）。屋屋架侧端端高度11.4mm，屋架架在天窗窗架侧板板处的高高度为11.

3、7m。吊车梁选用用钢筋混混凝土等等截面吊吊车梁，梁梁高12200mmm，自自重标准准值466kN/根，轨轨道及零零件自重重0.88kN/m，轨轨道及垫垫层构造造高度2200mmm。天窗采用矩矩形纵向向天窗，每每榀天窗窗架每侧侧传给屋屋架的竖竖向荷载载为344kN（包包括自重重、侧板板、窗扇扇、支撑撑等的自自重）。天天窗侧板板高度22.6m，天窗窗架坡屋屋顶高度度0.33m。天沟板自重重标准值值为2.02kkN/mm。1.6围护护墙采用用2400mm厚粉粉刷墙，自自重5.2 kkN/mm2。钢窗窗：自重重0.445 kkN/mm2，窗宽宽4.00m，窗窗高4.8m。围护护墙直接接支撑于于基础梁梁

4、上，基基础梁截截面为2240mmm4500mm。基基础梁自自重2.7kNN/m。1.7材料料：混凝凝土强度度等级CC25C300；柱的的纵向钢钢筋采用用HRBB4000，基础础配筋HHRB3335。其其余钢筋筋HPBB3000。1.8屋面面卷材防防水法及及荷载标标准值如如下：三毡四油防防水层上上铺小石石子：00.4 kN/m2；25mm厚厚水泥砂砂浆找平平层：00.5 kNN/m22；100mmm厚珍珠珠岩制品品保温层层：0.4 kNN/m22；一毡二油隔隔汽层：0.055 kNN/m22；25mm厚厚水泥砂砂浆找平平层：00.5 kNN/m22；6m预应力力大型屋屋面板：1.4 kNN/m2

5、2。2.编制依依据建筑结构构荷载规规范 GBB500009-20112建筑地基基基础设设计规范范 GBB500007-20111建筑地基基处理技技术规范范 JGGJ799-20012混凝土结结构设计计规范 GBB500010-201103.计算简简图的确确定3.1柱由吊车尺寸寸系列ZZQ1-62查查得，轨轨顶至吊吊车顶高高度为22.055m，屋屋架下弦弦至吊车车顶所需需高度2220mmm，取取轨顶至至吊车梁梁顶距离离m。已知牛腿顶顶标高77.8mm,，因因此：轨顶标高77.8+1.22+0.2=99.2mm柱顶标高99.2+2.005+00.222=111.477m令基础顶面面至室外外地坪00

6、.6mm，则基基础顶面面至室内内地坪为为0.99m，因因此：从基础顶面面算起的的柱高mm上部柱高mm下部柱高mm由于吊车梁梁mm，所所以m根据课件表表格选用用柱截面面形式及及尺寸（为为施工方方便，上上下柱均均采用矩矩形截面面）：边柱（A/C轴线线处）上上柱mmm矩形，下下柱mmm矩形中柱（B轴轴线处）上上柱mmm矩形，下下柱mmm矩形3.2定位位轴线：由ZQ11-622查得轨轨道中心心线至吊吊车端部部距离mmm：吊车桥架架至上柱柱内边缘缘距离一一般取mmm：封闭的纵纵向定位位轴线至至上柱内内边缘的的距离为为mmmmmm，可可做封闭闭轴线，故故取封闭闭的纵向向定位轴轴线 EQ oac(,A) E

7、Q oac(,C)都分别别与左右右外纵墙墙内皮重重合。3.3计算算简图如图3.33-1所所示。边柱（A/C）上上柱： mm，mmm4下柱： mmm，mmm4中柱（B）上上柱： mmm，mmm4下柱： mmm，mmm44.排架所所受的各各项荷载载计算4.1永久久荷载标标准值4.1.11屋盖自自重（1）梯形形钢屋架架自重按按建筑筑结构荷荷载规范范GBB500009-20112附录录A常用用材料和和构件自自重计算算：AB跨：kkN/mm2BC跨：kkN/mm2（2）屋面面上永久久荷载标标准值kN/m22天狗版自重重标准值值：2.02kkN/mm天窗架每侧侧传给屋屋架的竖竖向荷载载标准值值：344kN

8、所以由屋盖盖传给AA轴处边边柱的集集中荷载载标准值值为：kN由屋盖传给给B轴处处中柱的的集中荷荷载标准准值为：由屋盖传给给C轴处处边柱的的集中荷荷载标准准值为：kN作用于上柱柱中心线线外侧，mmkNmkNmkNm屋盖自重荷荷载如图图4.11.1-1所示示4.1.22柱自重重（不计计牛腿自自重及施施工影响响）边柱（A/C）：上柱自自重kNN 下柱柱自重kkN中柱（B）：上柱自自重kNN 下下柱自重重kN柱自重荷载载标准值值如图44.1.2-11所示上柱自重作作用于牛牛腿顶面面处上柱柱形心，下下柱自重重作用于于基础顶顶面处下下柱形心心。4.1.33吊车梁梁、轨道道及零件件自重由设计条件件知吊车车梁

9、自重重46kkN/根根，轨道道及零件件自重00.8kkN/mm，边柱上荷载载：吊车车梁kNN，轨道道及零件件kN，kkN m kNNm中柱上荷载载：kNN则吊车梁、轨轨道及零零件自重重荷载如如图4.1.33-1所所示4.2可变变荷载标标准值4.2.11屋面活活荷载由建筑结结构荷载载规范GGB5000099-20012第第5.33.1条条可知，不不上人屋屋面活载载为0.5kNN/m22边柱A：kkN，kkNm边柱C：kkN，kkNm中柱B：kkN，kkNm屋面可变荷荷载如图图4.22.1-1所示示4.2.22吊车荷荷载AB跨吊车车1：跨跨度mBC跨吊车车2：跨跨度m查ZQ1-62系系列得吊车跨度

10、（m）最大宽度BB（mmm）轮距（mmm）（kN）（kN）小车自重标标准值（kkN）与额定起重重量对应应的重力力标准值值（kNN）吊车116.5565044001653453150吊车222.5555044001855853150吊车竖向荷荷载标准准值吊车1：按按影响线线方法确确定荷载载如图44.2.2-11所示由建筑结结构荷载载规范GGB5000099-20012第第5.33.1条条可知两两台吊车车kNkN吊车2：按按影响线线方法确确定荷载载如图44.2.2-22所示kNkN吊车横向水水平荷载载标准值值（该力力作用点点距牛腿腿顶面为为m）每台吊车每每个轮最最大水平平荷载标标准值：kN两台吊车

11、最最大横向向水平荷荷载标准准值：吊车1：kkN吊车2：kkNB.一台吊吊车最大大横向水水平荷载载标准值值：按影响线方方法确定定如图44.2.2-33所示吊车1：kNkN吊车2：kNkN4.2.33风荷载载标准值值柱顶以上屋屋盖所受受风力（左左风）屋盖各受风风区域如如图4.2.33-1所所示。表4.2.3-11屋盖各各受风面面积的数数值编号迎风面积高高度1.40.32.6受风面积8.41.815.6表4.2.3-22各的顶顶部高度度（按荷荷载规范范GBB500009-20112第88.2.1条）编号离室外地面面高度13.17713.47716.37716.0771.081.091.161.15由

12、于厂房高高度小于于30米米，所以以风振系系数。由荷载规规范GGB5000099-20012附附录E查查得基本本风压kkN/mm2。表4.2.3-22各的水水平风力力（kNN）编号风荷载体型型系数方向0.8-0.20.6-0.7-0.7-0.6-0.5-0.50.6-0.6-0.6-0.5-0.4-0.4作用在柱顶顶处的屋屋盖收到到的集中中风力kkN（）。（2）柱顶顶一下排排架柱上上的风力力（左风风）m，查荷荷载规范范GBB500009-20112得：kN/m（压压力）kN/m（吸吸力）左风情况下下受力图图如图44.2.3-22所示，同同理可得得右风情情况下受受力如图图4.22.3-3所示示。4

13、.2.44雪荷载载标准值值查荷载规规范GGB5000099-20012得得kN/m2，小于于屋面均均不活荷荷载，因因此雪荷荷载不计计入荷载载组合。4.2.55积灰荷荷载查荷载规规范GGB5000099-20012第第5.44.1条条知本工工程不必必计入积积灰荷载载。5.内力分分析（标标准值对对应的效效应）5.1屋盖盖荷载作作用下的的内力分分析5.1.11屋盖自自重荷载载作用下下的内力力分析屋盖自重荷荷载如图图5.11.1-1所示示。（1）作用用下kNm（逆逆时针），查附录9得得：则kNkNNkNm（顺顺时针），查附录9得得：则kNkNNkNm则kNkNN因此剪力分分配系数数为：所以kN各柱剪力

14、力：kNNkN（2）作用用下由于上下柱柱存在偏偏心，相相当于对对下柱有有弯矩，如如图5.1.11-2所所示。kNm，kkNm左柱：右柱：kNkNkNkNkNkN各柱剪力力：kNNkNkN因此在屋盖盖自重荷荷载作用用下内力力图如图图5.11.1-3所示示。5.1.22屋盖活活载作用用下的内内力分析析屋盖活载如如图5.1.22-1所所示。作用下kNm，kkNmkNkNNkNkNkNkNkNkN各柱剪力力：kNNkN（2）作用用下由于上下柱柱存在偏偏心，相相当于对对下柱有有弯矩，如如图5.1.22-2所所示。kNm，kkNmkNkNNkNkNkNkN各柱剪力力：kNNkNkN所以在屋盖盖活载作作用下

15、的的内力图图如图55.1.2-33所示。5.2柱自自重、吊吊车梁等等自重作作用下的的内力分分析柱自重、吊吊车梁等等自重荷荷载如图图5.22-1所所示。由于该荷载载形成于于排架结结构形成成之前，所所以不必必考虑柱柱间的剪剪力分配配，内力力图如图图5.22-2所所示。5.3吊车车荷载作作用下的的内力分分析5.3.11竖向荷荷载竖向荷载作作用点距距离边柱柱下柱中中线的偏偏心距为为0.33米，距距离中柱柱下柱中中心线偏偏心距为为0.775米，所所以会相相应产生生弯矩。计计算时将将竖向力力转化为为对下柱柱的轴力力和弯矩矩，弯矩矩大小即即为竖向向力乘以以相应偏偏心距。（参参照吊车车竖向荷荷载作用用位置示示

16、意图）AB跨吊车车1竖向向荷载左左大右小小，BCC跨吊车车2竖向向荷载左左大右小小该种状态下下荷载如如图5.3.11-1所所示。中柱：kNkNkNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNAB跨吊车车1竖向向荷载左左大右小小，BCC跨吊车车2竖向向荷载左左大右小小荷载下下内力如如图5.3.11-2所所示。AB跨吊车车1竖向向荷载左左小右大大，BCC跨吊车车2竖向向荷载左左大右小小该种状态下下荷载如如图5.3.11-3所所示。kNkNkNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNAB跨吊车车1竖向向荷载左左小右大大，BCC跨吊车车2竖向向荷载左左大右小小荷载下下内力如如图5.3.11

17、-4所所示。AB跨吊车车1竖向向荷载左左大右小小，BCC跨吊车车2竖向向荷载左左小右大大该种状态下下荷载如如图所示示。kNkNkNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNAB跨吊车车1竖向向荷载左左大右小小，BCC跨吊车车2竖向向荷载左左小右大大荷载下下内力如如图5.3.11-5所所示。AB跨吊车车1竖向向荷载左左小右大大，BCC跨吊车车2竖向向荷载左左小右大大。该种状态下下荷载如如图5.3.11-6所所示。kNkNkNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNAB跨吊车车1竖向向荷载左左小右大大，BCC跨吊车车2竖向向荷载左左小右大大荷载下下内力如如图5.3.11-7所所示。A

18、B跨吊车车1竖向向荷载左左大右小小此时荷载如如图5.3.11-8所所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNAB跨吊车车1竖向向荷载左左大右小小下内力力如图55.3.1-99所示。AB跨吊车车1竖向向荷载左左小右大大此时荷载如如图5.3.11-100所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNAB跨吊车车1竖向向荷载左左小右大大下内力力如图55.3.1-111所示示。BC跨吊车车2竖向向荷载左左大右小小此时荷载如如图5.3.11-122所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNBC跨吊车车2竖向向荷载左左大右小小荷载下下内力如如图5.3.11-13

19、3所示。BC跨吊车车2竖向向荷载左左小右大大此时荷载如如图5.3.11-144所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNBC跨吊车车2竖向向荷载左左小右大大荷载下下内力如如图5.3.11-155所示。5.3.22水平荷荷载吊车横向水水平荷载载作用于于轨道顶顶面，因因此，按按查书上上附录表表即可。AB跨两台台吊车，水水平荷载载向左，kN此时荷载如如图5.3.22-1所所示。左柱：中柱：右柱：kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNAB跨两台台吊车，水水平荷载载向左下下内力如如图5.3.22-2所所示。AB跨两台台吊车，水水平荷载载向右,kN此时荷载如如图5.3.22-

20、3所所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNAB跨两台台吊车，水水平荷载载向右内内力如图图5.33.2-4所示示。BC跨两台台吊车，水水平荷载载向左，kN此时荷载如如图5.3.22-5所所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kNBC跨两台台吊车，水水平荷载载向左内内力如图图5.33.2-6所示示。BC跨两台台吊车，水水平荷载载向右，kN此时荷载如如图5.3.22-7所所示。各柱剪力：kN，kkN，kNBC跨两台台吊车，水水平荷载载向右内内力如图图5.33.2-8所示示。AB跨一台台吊车水水平向左左，BCC跨一台台吊车水水平向左左，kNN此时荷载如如图5.3.2

21、2-9所所示。kNkNkNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kkN，kN考虑两台吊吊车的组组合，取取，将内内力图中中各数值值均乘以以0.99即可。AB跨一台台吊车水水平向左左，BCC跨一台台吊车水水平向左左作用下下内力如如图5.3.22-100所示。AB跨一台台吊车水水平向右右，BCC跨一台台吊车水水平向右右，kNN此时荷载如如图5.3.22-111所示。各柱剪力：kN，kkN，kNAB跨一台台吊车水水平向右右，BCC跨一台台吊车水水平向右右作用下下内力如如图5.3.22-122所示。5.4风荷荷载作用用下的内内力分析析5.4.11左风荷荷载，如如图4.2.33-2所所示。边柱，查附附录表得

22、得kNkNkNkNkN左风荷载下下内力如如图5.4.11-1所所示。5.4.22右风荷荷载右风荷载下下内力如如图5.4.22-1所所示。6.A轴线线处边柱柱内力组组合及设设计6.1A轴轴线处边边柱内力力组合由于采用的的是钢屋屋架。故故不考虑虑永久荷荷载效应应控制的的组合，仅仅考虑可可变荷载载效应控控制的组组合：，风荷载，其其他荷载类型：永久荷载： EQ oac(,1)屋面恒恒荷载， EQ oac(,2)柱、吊车梁自重可变荷载： EQ oac(,3)屋面均均布活荷荷载 EQ oac(,4)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左大右右小 EQ oac(,5)AAB跨

23、吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左大右右小 EQ oac(,6)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左小右右大 EQ oac(,7)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左小右右大 EQ oac(,8)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小 EQ oac(,9)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大 EQ oac(,10)BC跨跨吊车22竖向荷荷载左大大右小 EQ oac(,11)BC跨跨吊车22竖向荷荷载左小小右大 EQ oac(,12)AB跨跨两台吊吊车，水水平荷载载向左 EQ oac(,13)AB跨

24、跨两台吊吊车，水水平荷载载向右 EQ oac(,14)BC跨跨两台吊吊车，水水平荷载载向左 EQ oac(,15)BC跨跨两台吊吊车，水水平荷载载向右 EQ oac(,16)AB跨跨一台吊吊车水平平向左，BBC跨一一台吊车车水平向向左 EQ oac(,17)AB跨跨一台吊吊车水平平向右，BBC跨一一台吊车车水平向向右 EQ oac(,18)左风荷荷载 EQ oac(,19)右风荷荷载6.1.11控制截截面及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,155) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ

25、oac(,10) EQ oac(,15) EQ oac(,18)17.900024.85513.21113.500238.77914.688000、1.21.21.41.400.71.400.6kNmkN及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,144) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,14) EQ oac(,19)17.900023.55529.88713.22122.881238.77914.68827000、1

26、.01.01.400.71.41.400.71.400.6kNmkN及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,6) EQ oac(,166) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,6) EQ oac(,16) EQ oac(,19)17.900023.55527.66711.55022.881238.77914.68827000、1.21.21.41.400.71.400.71.400.6kNmkN及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ

27、 oac(,100) EQ oac(,155) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,10) EQ oac(,15) EQ oac(,18)17.900024.85513.21113.500238.77914.688000、1.21.21.41.400.71.400.6kNmkN6.1.22控制截截面-及相应的荷载组合 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,4) EQ oac(,155) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,4) EQ oac(,15) EQ oac(,18)

28、41.88011.57798.58813.21113.500238.77965.488314.33300、1.01.01.41.400.71.400.6kNmkN（2）及相相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,144) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,14) EQ oac(,19)41.88011.57730.33010.44413.22122.881238.77965.4882764.77700、1.21.21.

29、41.400.71.400.71.400.6kNmkN及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,155) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,15) EQ oac(,18)41.88011.57730.33098.58813.21113.500238.77965.48827314.33300、1.21.21.400.71.41.400.71.400.6kNmkN及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2

30、) EQ oac(,111) EQ oac(,144) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,11) EQ oac(,14) EQ oac(,19)41.88011.5770.88813.22122.881238.77965.488000、1.21.21.400.71.400.71.4kNmkN6.1.33控制截截面-及相应的荷载组合 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,4) EQ oac(,133) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,4) EQ oac(,13) EQ

31、oac(,18)28.93311.57789.53367.366139.997238.779143.778314.333008.1301.0447.2222.200、1.21.21.400.71.400.71.4kNmkNkN及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,122) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,12) EQ oac(,19)28.93311.57722.11281.22667.336124.23238.

32、779143.7782764.777008.1300.948.1447.2227.833、1.01.01.400.71.400.71.400.71.4kNmkNkN（3）及相相应的荷载组合 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,133) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,13) EQ oac(,18)28.93311.57722.11289.53367.366139.997238.779143.77827314.333008.1300

33、.941.0447.2222.200、1.21.21.400.71.41.400.71.400.6kNmkNkN及相应的荷载组合 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,133) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,10) EQ oac(,13) EQ oac(,18)28.93311.57783.74467.366139.997238.779143.7780008.1306.777.2222.200、1.21.21.400.71.400.71.4kNmkNkN6.2A轴轴线处边边柱截面面设计采用就

34、地预预制柱，混混凝土强强度等级级为C330，NN/mmm2，纵向向受力钢钢筋采用用HRBB4000，MPPa，对对称配筋筋。6.2.11上部柱柱配筋计计算由内力分析析6.11知，控控制截面面-的不利利内力设设计值有有两组：kNm，kkNkNm，kkN按（a）组组内力进进行截面面设计由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第BB.0.4条，考考虑二阶阶效应。mm，由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2.5条，取20mm和偏心方向截面尺寸的中的较大值，所以mmmmmm2，mmm，mmm，取由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2

35、.20条条表6.2.220-11得，柱的计算长长度m先假设为大大偏心受受压，那那么受压压区高度度mmmmm，因此取受压压区高度度mm计计算mm由于柱采用用对称配配筋，所所以受拉拉受压钢钢筋面积积相同：mm2选用3C118,单侧钢筋配配筋率，双侧钢筋配配筋率，满满足构造造要求。（2）按（bb）组内内力进行行截面设设计由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第BB.0.4条，考考虑二阶阶效应。mm，mmmmmmm2，mmm，mmm，取柱的计算长长度m先假设为大大偏心受受压，那那么受压压区高度度mmmmm，因此取受压压区高度度mm计计算mm由于柱采用用对称配配筋，所所以受拉拉受压钢钢

36、筋面积积相同：mm2（b）组组内力轴轴力kNN由上可知，垂垂直于排排架方向向柱子承承载力满满足要求求。6.2.22下部柱柱配筋计计算下部柱应该该按照控控制截面面-进行设设计，有有两组不不利内力力kNm，kkNkNm，kkN按（a）组组内力进进行截面面设计由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第BB.0.4条，考考虑二阶阶效应。mm，由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2.5条，取20mm和偏心方向截面尺寸的中的较大值，所以mmmmmm2，mmm，mmm，取由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2.20条条表6.2.220-

37、11得，下柱的计算算长度mm先假设为大大偏心受受压，那那么受压压区高度度mmmmm，且mmm，且33C18因此应该按按照（bb）组内内力，选选用4CC18,mm2单侧钢筋配配筋率，双侧钢筋配配筋率，满满足构造造要求。（3）垂直直于排架架方向承承载力验验算由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2.20条条表6.2.220-11得，有支撑的柱柱沿垂直直于排架架方向的的计算长长度m，由由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.155条，查查表5.2.115得kN（a）组组内力轴轴力kNN由上可知，垂垂直于排排架方向向柱子承承载力满满足要求求。6

38、.2.33A轴线线排架柱柱的裂缝缝宽度验验算裂缝宽度应应按内力力的准永永久组合合值计算算，查建建筑结构构荷载规规范GGB5000099-20012得得各种荷荷载的准准永久组组合系数数如表66.2.3-11所示。表6.2.3-11荷载的的准永久久组合系系数项目永久荷载不上人屋面面活载雪荷载风荷载吊车竖向荷荷载吊车水平荷荷载1.000.200.60.6不上人屋面面活荷载载，故改改用雪荷荷载，仍仍用序号号 EQ oac(,3)表示；风荷载载不参与与准永久久组合。上部柱裂缝缝宽度计计算按1-1截截面计算算。1-1截面面的准永永久组合合内力值值：（a）组合合项目： EQ oac(,1) EQ oac(,

39、2) EQ oac(,100) EQ oac(,155)（产产生）kNmkN（b）组合合项目 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,7) EQ oac(,144)（产产生）kNmkN所以（a）组组内力更更不利，应应该按照照（a）组组内力验验算最大大裂缝宽宽度。由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第77.1.2条：mm，不必验算裂裂缝宽度度。下部柱裂缝缝宽度验验算按3-3截截面计算算。3-3截面面的准永永久组合合内力值值：组合项目： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,4) EQ oac(,133)kNmkN

40、mm，不必验算裂裂缝宽度度。6.2.44A轴线线排架柱柱箍筋由于本工程程位于非非地震区区，所以以排架柱柱的箍筋筋按照构构造要求求配置即即可。上上、下柱柱均为AA82200，牛牛腿处加加密并将将钢筋牌牌号提高高一级，采采用B81100。6.2.55A轴线线处边柱柱牛腿设设计先假定牛腿腿截面宽宽度mmm，高度度mm，有有效高度度mm，牛牛腿尺寸寸如图66.2.5-11所示。按裂缝宽度度要求验验算牛腿腿高度作用在牛腿腿处的竖竖向力标标准值kN，N/mm22由于水平力力作用在在轨道处处，所以以牛腿顶顶面没有有水平荷荷载。设裂缝控制制系数，以以保证使使用阶段段不出现现裂缝。mm由书12-18得得：kNk

41、N所以牛腿高高度满足足要求。牛腿配筋因为，所以以按构造造要求配配筋。水平纵向受受拉钢筋筋mm2采用5C114，mm2，其中中2C14是弯弯起钢筋筋，箍筋筋采用BB81100。7.B轴线线处中柱柱内力组组合及设设计7.1B轴轴线处中中柱内力力组合荷载类型：永久荷载： EQ oac(,1)屋面恒恒荷载， EQ oac(,2)柱、吊车梁自重可变荷载： EQ oac(,3)屋面均均布活荷荷载 EQ oac(,4)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左大右右小 EQ oac(,5)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左大右右小 EQ oac

42、(,6)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左小右右大 EQ oac(,7)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大，BBC跨吊吊车2竖竖向荷载载左小右右大 EQ oac(,8)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左大右右小 EQ oac(,9)AAB跨吊吊车1竖竖向荷载载左小右右大 EQ oac(,10)BC跨跨吊车22竖向荷荷载左大大右小 EQ oac(,11)BC跨跨吊车22竖向荷荷载左小小右大 EQ oac(,12)AB跨跨两台吊吊车，水水平荷载载向左 EQ oac(,13)AB跨跨两台吊吊车，水水平荷载载向右 EQ oac(,14)BC跨跨两台吊吊车，水水平荷载

43、载向左 EQ oac(,15)BC跨跨两台吊吊车，水水平荷载载向右 EQ oac(,16)AB跨跨一台吊吊车水平平向左，BBC跨一一台吊车车水平向向左 EQ oac(,17)AB跨跨一台吊吊车水平平向右，BBC跨一一台吊车车水平向向右 EQ oac(,18)左风荷荷载 EQ oac(,19)右风荷荷载7.1.11控制截截面及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,9) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,9) EQ oac(,17) EQ

44、 oac(,18)5.8700.7851.71112.96646.577546.55622.02263000、1.21.21.400.71.41.400.71.400.6kNmkN（2）及相相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,166) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,10) EQ oac(,16) EQ oac(,19)5.87060.55212.99646.557546.55622.022000、1.01.21.41.400.71.400.6kNmkN（3）及相相应的荷载

45、组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,9) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,9) EQ oac(,17) EQ oac(,18)5.8700.7851.71112.96646.577546.55622.02263000、1.21.21.41.400.71.400.71.400.6kNmkN（4）及相相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,9) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oa

46、c(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,9) EQ oac(,17) EQ oac(,18)5.87051.71112.96646.577546.55622.022000、1.21.21.41.400.71.400.6kNmkN7.1.22控制截截面-及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,100) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,10) EQ oac(,17) EQ oac(,18)5.8700.78207.99712.

47、96646.577546.556123.66263357.99800、1.21.21.400.71.41.400.71.400.6kNmkN及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,9) EQ oac(,166) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,9) EQ oac(,16) EQ oac(,19)5.870184.0412.99646.557546.556123.662314.33300、1.01.21.41.400.71.400.6kNmkN及相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2

48、) EQ oac(,3) EQ oac(,5) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,5) EQ oac(,17) EQ oac(,18)5.8700.7823.93312.96646.577546.556123.66263672.33100、1.21.21.400.71.41.400.71.400.6kNmkN（4）及相相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,8) EQ oac(,166) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2)

49、EQ oac(,8) EQ oac(,16) EQ oac(,19)5.87025.22012.99646.557546.556123.66264.77700、1.21.21.400.71.400.71.4kNmkN7.1.33控制截截面-（1）及相相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,4) EQ oac(,17) EQ oac(,18)11.61101.5698.688100.662156.7

50、73546.556210.66263422.775000.6600.099.810.26612.699、1.21.21.400.71.400.71.400.71.4kNmkNkN（2）及相相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,7) EQ oac(,166) EQ oac(,199) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,7) EQ oac(,16) EQ oac(,19)11.611087.226100.62156.73546.556210.663426.556000.6605.2010.22612.669、1.01.21.400.

51、71.400.71.4kNmkNkN（3）及相相应的荷载组合： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,5) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,5) EQ oac(,17) EQ oac(,18)11.61101.563.05100.662156.773546.556210.66263672.331000.6600.092.40010.26612.699、1.21.21.400.71.41.400.71.400.6kNmkNkN及相应的荷载组合： EQ

52、oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,8) EQ oac(,177) EQ oac(,188) EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,8) EQ oac(,17) EQ oac(,18)11.611030.222100.662156.773546.556210.66264.777000.6606.3710.26612.699、1.21.21.400.71.400.71.4kNmkNkN7.2B轴轴线处中中柱截面面设计采用就地预预制柱，混混凝土强强度等级级为C330，NN/mmm2，纵向向受力钢钢筋采用用HRBB4000，MPPa，对对称配筋筋。7.2.11

53、上部柱柱配筋计计算按控制截面面内力进进行计算算，有两两组不利利内力设设计值kNm，kkNkNm，kkN（1）按（aa）组内内力进行行截面设设计由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第BB.0.4条，考考虑二阶阶效应。mm，由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2.5条，取20mm和偏心方向截面尺寸的中的较大值，所以mmmmmm2，mmm，mmm，取由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2.20条条表6.2.220-11得，柱的计算长长度m先假设为大大偏心受受压，那那么受压压区高度度mm，mm，令，可得：mm2mmm2选用3C

54、112,（2）按（bb）组内内力进行行截面设设计由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第BB.0.4条，考考虑二阶阶效应。mm，mmmmmmm2，mmm，mmm，取柱的计算长长度m先假设为大大偏心受受压，那那么受压压区高度度mm，mm，由上册书PP2533知：mmmm，且，可判断断为大偏偏心受压压。mmmm2所以按（aa）组内内力配筋筋，选用用3C12,（3）垂直直于排架架方向的的截面承承载力验验算由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2.20条条表6.2.220-11得，有支撑的柱柱沿垂直直于排架架方向的的计算长长度m，由由混凝凝土结构构设计规规范

55、GGB5000100-20010第第6.22.155条，查查表5.2.115得kN（b）组组内力轴轴力kNN由上可知，垂垂直于排排架方向向柱子承承载力满满足要求求。7.2.22下部柱柱配筋计计算下部柱应该该按照控控制截面面-进行设设计，有有两组不不利内力力kNm，kkNkNm，kkN（1）按（aa）组内内力进行行截面设设计由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第BB.0.4条，考考虑二阶阶效应。mm，mmmmmmm2，mmm，mmm，取柱的计算长长度m由上册书PP2544知：mmmm，且，可判断断为小偏偏心受压压。mmmm2选用4C118,mmm2按（b）组组内力进进行截面面

56、设计由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第BB.0.4条，考考虑二阶阶效应。mm，mmmmmmm2，mmm，mmm，取柱的计算长长度m由上册书PP2533知：mmmm，且，可判断断为大偏偏心受压压。mm=104小于4C118，所所以按（aa）组内内力配筋筋，选用用4C18,垂直于排架架方向的的截面承承载力由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第66.2.20条条表6.2.220-11得，有支撑的柱柱沿垂直直于排架架方向的的计算长长度m，由由混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20010第第6.22.155条，查查表5.2.115得kN（a）组组内

57、力轴轴力kNN由上可知，垂垂直于排排架方向向柱子承承载力满满足要求求。7.2.33B轴线线排架柱柱的裂缝缝宽度验验算裂缝宽度应应按内力力的准永永久组合合值计算算，查建建筑结构构荷载规规范GGB5000099-20012得得各种荷荷载的准准永久组组合系数数如表66.2.3-11所示。表6.2.3-11荷载的的准永久久组合系系数项目永久荷载不上人屋面面活载雪荷载风荷载吊车竖向荷荷载吊车水平荷荷载1.000.200.60.6不上人屋面面活荷载载，故改改用雪荷荷载，仍仍用序号号 EQ oac(,3)表示；风荷载载不参与与准永久久组合。（1）上部部柱裂缝缝宽度计计算按1-1截截面计算算。1-1截面面的准

58、永永久组合合内力值值：（a）组合合项目： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,3) EQ oac(,9) EQ oac(,177)kNmkN由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第77.1.2条：mm，不必验算裂裂缝宽度度。（b）组合合项目 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,100) EQ oac(,166)kNmkN由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第77.1.2条：mm，不必验算裂裂缝宽度度。（2）下部部柱裂缝缝宽度验验算（a）组合合项目： EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,

59、3) EQ oac(,4) EQ oac(,177)kNmkN由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第77.1.2条：mm，不必验算裂裂缝宽度度。（b）组合合项目 EQ oac(,1) EQ oac(,2) EQ oac(,7) EQ oac(,166)kNmkN由混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20110第77.1.2条：mm，不必验算裂裂缝宽度度。7.2.44B轴线线排架柱柱箍筋由于本工程程位于非非地震区区，所以以排架柱柱的箍筋筋按照构构造要求求配置即即可。上上、下柱柱均为AA82200，牛牛腿处加加密并将将钢筋牌牌号提高高一级，采采用B81100。7.2.5

60、5牛腿设设计先假定牛腿腿截面宽宽度mmm，高度度mm，有有效高度度mm，牛牛腿尺寸寸如图77.2.5-11所示。（1）按裂裂缝宽度度要求验验算牛腿腿高度作用在牛腿腿处的竖竖向力标标准值kN，N/mm22由于水平力力作用在在轨道处处，所以以牛腿顶顶面没有有水平荷荷载。设裂缝控制制系数，以以保证使使用阶段段不出现现裂缝。mm由书12-18得得：kNkN所以牛腿高高度满足足要求。（2）牛腿腿配筋根据书上公公式（112-222）mm2采用5C114，mm2，其中中2C14是弯弯起钢筋筋，箍筋筋采用BB81100。8.排架柱柱的吊装装验算8.1A轴轴线处边边柱计算简图根据书P1166表表12-4知，柱柱