毕业设计江苏某四层教学楼建筑施工图含计算书

3结构设计说明3.1工程概况某中学教学楼，设计要求建筑面积约2000--4000m2，3-4层。经多方论证，初步确定设为四层，结构为钢筋混凝土框架结构。3.2设计主要依据和资料设计依据a)国家及江苏省现行的有关结构设计规范、规程及规定。b)本工程各项批文及甲方单位要求。c)本工程的活载取值严格按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）执行。设计资料1房屋建筑学武汉工业大学出版社2混凝土结构（上、下）武汉理工大学出版社3基础工程同济大学出版社4建筑结构设计东南大学出版社5结构力学人民教育出版社6地基与基础武汉工业大学出版社7工程结构抗震中国建筑工业出版社8简明建筑结构设计手册中国建筑工业出版社9土木工程专业毕业设计指导科学出版社10实用钢筋混凝土构造手册中国建筑工业出版社11房屋建筑制图统一标准（BG50001-2001）中国建筑工业出版社12建筑结构制图标准（BG50105-2001）中国建筑工业出版社13建筑设计防火规范（GBJ16—87）中国建筑工业出版社14民用建筑设计规范（GBJI0I8-7）中国建筑工业出版社15综合医院建筑设计规范（JGJ49-88）中国建筑工业出版社16建筑楼梯模数协调标准（GBJI0I-87）中国建筑工业出版社17建筑结构荷载规范（GB5009-2001）中国建筑工业出版社18建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）中国建筑工业出版社19混凝土结构设计规范（GB50010—2002）中国建筑工业出版社20地基与基础设计规范（GB5007-2002）中国建筑工业出版社21建筑抗震设计规范（GB50011—2001）中国建筑工业出版社22砌体结构中国建筑工业出版社23简明砌体结构设计施工资料集成中国电力出版社24土木工程专业毕业设计指南中国水利水电出版社25土建工程图与AutoCAD科学出版社26简明砌体结构设计手册机械工业出版社27砌体结构设计手册中国建筑工业出版社28砌体结构设计规范（GB50010—2002）中国建筑工业出版社本工程采用框架结构体系，抗震等级为四级。本工程耐火等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按民用建筑设计规范（GBJI0I8-7）执行.全部图纸尺寸除标高以米为单位外均以毫米为单位。本工程结构图中所注标高均为结构标高。3.3结构设计方案及布置钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承受竖向荷载和水平荷载的结构体系。墙体只给围护和隔断作用。框架结构具有建筑平面布置灵活，室内空间大等优点，广泛应用于电子、轻工、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。因此这次设计的成集中学教学楼采用钢筋混凝土框架结构。按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的教学楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制板时应沿横向布置，楼板为现浇板时，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。3.4变形缝的设置在结构总体布置中，为了降低地基沉降、温度变化和体型复杂对结构的不利影响，可以设置沉降缝、伸缩缝和防震缝将结构分成若干独立的单元。当房屋既需要设沉降缝，又需要设伸缩缝，沉降缝可以兼做伸缩缝，两缝合并设置。对有抗震设防要求的的房屋，其沉降缝和伸缩缝均应该符合防震缝的要求，并进可能做到三缝合一。3.5构件初估柱截面尺寸的确定柱截面高度可以取，H为层高；柱截面宽度可以取为。选定柱截面尺寸为500mm×500mm梁尺寸确定框架梁截面高度取梁跨度的l/8~l/12。该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定框架梁300mm×600mm楼板厚度楼板为现浇双向板，根据经验板厚取130mm。3.6基本假定与计算简图基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。计算简图在横向水平力作用下，连梁梁对墙产生约束弯矩，因此将结构简化为刚结计算体系，计算简图如后面所述。3.7荷载计算作用在框架结构上的荷载通常为恒载和活载。恒载包括结构自重、结构表面的粉灰重、土压力、预加应力等。活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、安装荷载等。高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对高度不超过40m以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。3.8侧移计算及控制框架结构的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生的。在层数不多的框架中，柱轴向变形引起的侧移很小，可以忽略不计。在近似计算中，一般只需计算由杆件弯曲引起的变形。当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：650，1：700。框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/550的限值。3.9内力计算及组合竖向荷载下的内力计算竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。水平荷载下的计算利用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，然后将作用在每一层上的水平力按照该榀框架各柱的刚度比进行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的弯矩，利用节点平衡求出梁端弯矩。内力组合第一：荷载组合。荷载组合简化如下：（1）恒荷载+活荷载、（2）恒荷载+风荷载、（3）恒荷载+活荷载+风荷载、（4）恒荷载+地震荷载+活荷载。第二：控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层，混凝土强度、截面尺寸有改变层及体系反弯点所在层。框架梁控制截面及不利内力为：支座截面，－Mmax，Vmax，跨中截面，Mmax。框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面组合：Mmax及相应的N、V，Nmax及相应M、V，Nmin及相应M、V。3.10基础设计在荷载作用下，建筑物的地基、基础和上部结构3部分彼此联系、相互制约。设计时应根据地质资料，综合考虑地基——基础——上部结构的相互作用与施工条件，通过经济条件比较，选取安全可靠、经济合理、技术先进和施工简便的地基基础方案。根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用整体性较好的独立基础。3.11施工材料第一：本工程中所采用的钢筋箍筋为Ⅰ级钢，fy=210N/m㎡,主筋为Ⅱ级钢，fy=300N/m㎡。第二：柱梁钢筋混凝土保护层为35mm,板为15mm。第三：钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行。第四：本工程所有混凝土强度等级均为C30。第五：墙体外墙及疏散楼梯间采用240厚蒸压灰砂砖。第六：当门窗洞宽≤1000mm时,应采用钢筋砖过梁,两端伸入支座370并弯直钩;门窗洞宽≥1000mm时,设置钢筋混凝土过梁。3.12施工要求及其他设计说明第一：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载（均布），当外荷载达到3.0Kn/m时，应采取可靠措施予以保护。第二：本工程女儿墙压顶圈梁为240mm×120mm，内配4φ8，φ6@250，构造柱为240mm×240mm，内配4φ10，φ6@250，间隔不大于2000mm第三；施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。第四：未详尽说明处，按相关规范执行。4设计计算书4.1设计原始资料（1）.冬季主导风向东北平均风速2.6m/s，夏季主导风向东南平均风速2.6m/s，最大风速23.7m/s。(2).常年地下水位低于-1.3m，水质对混凝土没有侵蚀作用。(3).最大积雪厚度0.32m，基本雪压SO=0.4KN/M2,基本风压WO=0.4KN/M2,土壤最大冻结深度0.09m。(4).抗震设防烈度6度，设计地震分组第三组.(5).地质条件序号岩石名称厚度Fak(MPa)1耕土1.1---2黏土2.82503黏土9.41104.2结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体结构4层，层高均为3.9m。填充墙面采用240mm厚的灰砂砖砌筑，门为木门，窗为铝合金窗，门窗洞口尺寸见门窗表。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取130mm，梁载面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁载面尺寸见表1，表中还给出柱板的砱强度等级。C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）表1梁截面尺寸层次砼强度横梁（bh）纵梁(bh)AB跨BC跨CD跨1-4C30300600250500300600250500柱载面尺寸可根据式N=βFgEnAc≥N/[UN]fc估算表2查得该框架结构在30m以下，抚震得级为三级，其轴压比值[UN]=0.9表2抗震等级分类结构类型烈度6789框架结构高度/m≤30＞30≤30＞30≤30＞30≤25框架四三三二二一一剧场、体育等三二一一表3轴压比限值结构类型抗震等级一二三框架结构0.70.80.9柱截面尺寸：柱截面高度可取h=（1/15-1/20）H，H为层高；柱截面高度可取b=（1-2/3）h，并按下述方法进行初步估算。a）框架柱承受竖向荷载为主时，可先按负荷面积估算出柱轴力，再按轴心受压柱验算。考虑到弯矩影响，适当将柱轴力乘以1.2-1.4的放大系数。b）对于有抗震设防要求的框架结构,为保证柱有足够的延性,需要限制柱的轴压比,柱截面面积应满足下列要求。c)框架柱截面高度不宜小于400mm,宽度不宜小于350mm。为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比不宜大于4。根据上述规定并综合考虑其他因素，设计柱截面尺寸取值统一取500500mm。基础采用柱下条形基础，基础+距离室外地平0.5，室内外高差为0.45,框架结构计算简图如图所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-4层柱高度即为层高3.9m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=3.9+0.45+0.5=4.85m。框架计算简图见图1。图1框架计算简图4.3荷载计算恒载标准值计算屋面：刚性防水屋面(有保温层)：苏J01-200512/740厚C20细石砼内配直径4间距150双向钢筋0.8kN/m220厚1:3水泥砂浆找平0.02x20=0.4kN/m270厚水泥防水珍珠岩块或沥青珍珠岩保温层0.07x10=0.7kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02x20=0.4kN/m2100厚结构层0.1x25=2.5kN/m212厚板底抹灰0.012x20=2.5kN/m2合计 4.82kN/m2楼面：水磨石地面(10mm面层,20mm水泥砂浆打底，素水泥打底)0.65kN/m2130厚钢筋砼板25×0.13=3.25kN/m212厚水泥沙浆0.012×20=2.5kN/m2合计4.14kN/m2梁自重：边跨梁bXh=300×600mm梁自重25×0.3×(0.6-0.13)=3.75kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆＜0.012×(0.6-0.13)×2+0.012×0.3＞×20＝0.312kN/m合计4.062kN/m2中间跨梁bXh=250×500mm梁自重25×0.25×(0.5-0.13)=3.00kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆＜0.012×(0.5-0.13)×2+0.012×0.25＞×20＝0.26kN/m合计3.26kN/m2柱自重：bXh=500×500mm柱自重25×0.50×0.50=6.25kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆0.012×0.50×4×20＝0.48kN/m合计6.73kN/m外纵墙自重：标准层：纵墙（240灰砂砂砖）18×(33.9-0..5-1.88)×0.224=6.448kN/mm铝合金门窗0.355×1.8=0.633kN/m水泥粉刷外墙面0.366×(3.660-1.880)=0..756kNN/m水泥粉刷内墙面00.36×((3.60--1.80))=0.7556kN/mm合计88.622kkN/m2底层：纵墙（240灰砂砂砖）18×(4.855-1.800-0.500-0.400)×0.224=9.2288kN//m铝合金门窗0..35×1..8=0.663kN/mm釉面砖外墙面0.55×(4.335-1.880-0.550)=1..025kNN/m水泥粉刷内墙面0.7556kN/mm合计111.70kkN/m内纵墙自重：标准层：纵墙（240灰砂砂砖）18×((3.90--0.50))×0.244=14.6688kN//m水泥粉刷墙面0.36××(3.900-0.5))×2.000=2.4448kN/mm合计117.1366kN/m22底层：纵墙（240灰砂砂砖）18×(4.855-0.500-0.400)×0.224=17..06kN//m水泥粉刷墙面0.366×3.900×2=2..808kNN/m合计19.877kN/m活荷载标准值计算算第一：面和楼屋面面活荷载标准准值根据荷载规范查得得：上人屋面22.0楼面：教室22.0走道2.5第二：雪荷载0.4屋面活荷载与雪荷荷载不同时考考虑，两者中中取大值。竖向荷载下框架受受荷总图本次设计的教学楼楼纵向柱距为为4.50mm,横梁跨度为6.90m，单区格板板为4.50mm×6.900m。L1/L22=1.5<<2所以按双向向板传递荷载载，板上荷载载分配如图２２所示。图2板面荷载分分配图图3计算单元元的选取第一：A-B轴间间框架屋面板荷载：板传至梁上的三三角形和梯形形荷载等效为为均布荷载恒载活载楼面板荷载：恒载活载梁自重A-B轴间框架梁梁均布荷载：：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载楼面梁恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载第二：B-C轴间间框架梁均布布荷载：屋面板传荷载：：恒载活载楼面板荷载：恒载活载梁自重B-C轴间框架梁梁均布荷载：：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载楼面梁恒载=梁自重+板传荷载+墙自重活载=板传荷载第三：C-D轴间间框架梁均布布板荷载同A-B轴第四：A柱纵向集集中荷载计算算顶层柱：女儿墙墙自重(做法:墙高900mmm,100mmm砼压顶)顶层柱恒载=梁自自重+板传荷载+板传荷载标准层柱：标准层柱恒载=墙墙自重+梁自重+板传荷载第五：B柱纵向集集中荷载计算算顶层柱：顶层柱恒载=梁自自重+板传荷载标准层柱：标准层柱恒载=内内纵墙自重+梁自重+板传荷载基础顶面恒载=底底层内总墙+基础梁自重重结构在进行行梁柱的布置置时柱轴线与与梁的轴线不不重合，因此此柱的竖向荷荷载对柱存在在偏心。框架架的竖向荷载载及偏心距如如图4所示。图4框架竖竖向荷载图重力荷载代表值计计算结构的重力荷载代代表值应取结结构和构件自自重标准值加加上各可变荷荷载组合值，即即其中可变荷载为雪雪荷载屋面活载楼面活载：教室走道屋面处的重力荷载载代表值的计计算女儿墙的计算屋面板结构层及构构造层自重的的标准层顶层的墙重其余层楼面处重力力荷载代表值值计算底层楼面处重力荷荷载代表值计计算屋顶雪荷载标准值值楼面活荷载标准值值总重力荷载标准值值4.4地震作作用计算横向框架侧移刚度度计算横梁线刚度ib计计算过程见下下表4，柱线刚度度ic计算见表5。表4横梁线刚度ib计计算表层次类别Ec/(N/mm2)b×h/mm2Io/mm4L/mmEcIo/L(N.mm)1.5EcIo//L2EcIo/L1-4AB跨3.0×104300×6005.4×10963002．57×10103.85×100105．14×1010BC跨3.0×104250×5002．6×10921003．71×10105．57×10107．43×1010表5柱线刚度ic计算算表层次hc/mmEc/(N/mmm2)b×h/mm2Ic/mm4EcIc/hc//(N.mmm)148503.0×104500×5003．22×10102-439003.0×104500×5004．00×1010取BC跨梁的相对线刚度度为1.0，则其他为为：AB跨BC跨11层柱2--4层柱相对刚度I00.6911.00..430.554框架梁柱的相对线线刚度如图4，作为计算算各节点杆端端弯矩分配系系数的依据。图5计算简图柱的侧移刚度按式式D=αc计算，式由由系数αc为柱侧移刚刚度修正系数数，由相关的的表可查，根根据梁柱线刚刚度比的不同同。例如，中中框架柱分中中柱和边柱，边边柱梁分中柱柱和边柱等，现现以第2层B-3柱的侧移刚刚度计算为例例，其余见表表6表6框架柱侧移刚度A,D轴中框架架边柱层次线刚度(一般层)(一般层)根数(底层)(底层)13．22×10101．580.581954462-44．00×10101.270.388122456A-1,5、D--1,5轴边框架边边柱层次αcDi根数13．22×10101.190.53870642-44．00×10100．950.32100994BC轴中框架中柱柱层次αcDi根数13．22×10104．360.7641255062-44．00×10103．140.611192786BC轴边框架中柱柱层次αcDi根数13．22×10103．270.7151174542-44．00×10102．620.567178934把上述不同情况下下同层框架柱柱侧移刚度相相加，即得框框架各层间侧侧移刚度∑Di见下表：横向框架层间侧移移刚度（N/mm）层次12345∑Di21443683058882300588230058823005882横向自振周期计算算横向地震震自振周期利利用顶点假想想侧移计算，计计算过程见表表7表7结构顶点的假想侧侧移计算层次Gi/kNVi/kNΣDi(N/mm)Δμi(mm)μi/mm44139413930588213．5177．834884902330588229.5164．3248841390730588245．5134．8152331914021436889．389．3按式T1=1.7计算基本本周期T1，其中μT的量纲为m取=0.7则T11=1.7××0.7×==0.5022S横向水平地震力计计算本工程中结构不超超过40m质量和刚度度沿度分布比比较均匀，变变形以剪切型型为主，故可可用底部剪力力法计算水平平地震作用，结结构总水平地地震作用标准准值按式FEK=α1Gep计算即Gep=0.85ΣΣG1=0.85×199140=16269kNN由于该工程所在地地抗震设防烈烈度为6度，场地类类别为Ⅱ类，设计地地震分组为第第三组，则。，则（式中r----衰减指数，在在的区间取0.9,---阻尼调整系系数,除有专门规规定外,建筑结构的的阻尼比应取取0.05,相应的）因1.4Tg=1..4×0.445=0.663>T1=0.5002S，则取为0FI=（1-δn）各层横向地震作用用及楼层地震震剪力计算见见表8表8各层横向地震作用用及楼层地震震剪力层次hiHiGiGiHiFiVi43.916.554139685000.345202.07202.0733.912.65488461782.60.311182.15384.2223.98.754884427350.215125.93510.1514.854.855233253800.12874.97585.12各质点水平地震作作用及楼层地地震剪力沿房房屋高度的分分布如图5，6图6水平地震作用分布布图7层间剪力分分布水平地震作用下的的位移验算水平地震作用下框框架结构的层层间位移和顶顶点位移μi分别按式和μ(Δμ)k计算计算过程见表9，表表中还计算了了各层的层间间弹性位移角角=Δμi/hi表9横向水平地震作用用下的位移验验算层次ViDi△μiμihiθe=4202.073058820.666.3239001/59093384.223058821.265.6639001/30952510.153058821.674.4039001/23351585.122143682.732.7348501/1777由表9可见，最大层间弹弹性位移角发发生在第1层，其值为1/59009＜1/550满足式Δμe≤[θe]h的要求，其其中[Δμ/h]=11/550由表查得。水平地震作用下框框架内力计算算水平地震作用下的的内力采用改改进的反弯点点法。框架柱柱端剪刀及等等矩分别按式式Vij=计算，其其中Dij取自表∑Dij取自表5，层间剪刀刀取自表7，各柱反弯弯点高度比y按式y=yn+y1+y2+y3确度，各修修正值见表10，各层柱剪剪力计算见表表9。表10柱剪力计算算层次A轴轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第四层同A轴同B轴第三层同A轴同B轴层次A轴轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第二层同A轴同B轴第一层同A轴同B轴表11各柱的反弯弯点高度层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第五层同A轴同B轴第四层同A轴同B轴第三层同A轴同B轴第二层同A轴同B轴层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第一层同A轴同B轴梁端弯矩剪力及柱柱轴力发别按按下式计算：：Vb=(Mb1+MMb2)/l，Ni=表12横向水平地地震作用下A轴框架柱层号48．090．36420．0711．48315．380．4532．9926．99220．410．46442．6736．93126．10．58752．2874．31表13横向水平平地震作用下下B轴框架柱层号413．260．4528．4423．27325．360．5049．4549．45230．670．5059．8159．81134．260．5574．7791．39结果如图8，图99，图10图8地震作用下下的框架弯矩矩图图9地震作用下下的框架剪力力图图10地震作作用下的框架架轴力图4.5竖向荷荷载作用框架架内力计算竖向荷载作用下的的内力一般可可采用近似法法，有分层法法，弯矩二次次分配法和迭迭代法。当框框架为少层少少跨时，采用用弯矩二次分分配法较为理理想。这里竖竖向荷载作用用下的内力计计算采用分层层法。竖向荷载作用下,,框架的内力力分析除活荷荷载较大的工工业与民用建建筑.可以不考虑虑活荷载的不不利布置,这样求得的的框架内力,梁跨中弯距距较考虑活载载不利布置法法求得的弯局局偏低,但当活载占占总荷载的比比例较小时,其影响很小.若活荷载占占总荷载的比比例较大时,可在截面配配筋时,将跨中弯距距乘以1.1~11.2的较大系数数。框架横梁均布恒荷荷载、活荷载载可从前面荷荷载计算中查查得。具体数数值见图10。其中框架架柱的相对线线刚度除底层层柱之外其于于各层乘以0.9。图11横向框架荷荷载作用图由于柱纵向集中荷荷载的作用，对对柱产生偏心心。在恒荷载载和活荷载的的作用下的偏偏心矩如图12，13所示。图12竖向恒载载引起的偏心心弯矩图13竖向活载载引起的偏心心弯矩梁柱端的弯矩计算算梁端柱端弯矩采用用弯矩分配法法计算。计算算步骤为：将原框架分为5个个敞口单元，除除底层柱外的的其于各层柱柱的相对线刚刚度乘以0.9。用弯矩分配法计算算每一个敞口口单元的杆端端弯矩，底层层柱的传递系系数为0.5，其余各层层柱的传递系系数为1/3。将分层法所得到的的弯矩图叠加加，并将节点点不平衡弯矩矩进行再分配配。梁端固定弯矩计算算：恒载：屋面：楼面：活载：屋面：屋面：分层法计算见图114、15、16。图14顶层弯矩矩分配及弯矩矩图图15三-二层层弯矩分配及及弯矩图图16底层弯矩矩分配及弯矩矩图竖向均布恒载作用用下的框架弯弯矩图如图17。图17竖向均布恒恒载作用下的的框架弯矩图图竖向均布活荷载作作用下的框架架内力计算方方法同上，结结果见图18、19、20、21。图18顶层弯矩分配及弯弯矩图图19三-二层弯矩分配及弯弯矩图图20底层弯矩分配及弯弯矩图图21活荷载作用下的弯弯矩图对节点不平衡弯矩矩进行再次分分配，以恒荷荷载作用下五五层左上节点点为例：图22弯矩二次分分配图其余各节点弯矩分分配见图中数数据。活荷载载作用下中间间节点弯矩相相差不大，不不在分配。本设计中梁梁端弯矩的调调幅系数取0.8。调幅结果果表14。表14梁端弯矩的的调幅AB跨BC跨CD跨调幅前调幅后调幅前调幅后恒载梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四层40．1172．4232．0957．9428．9128．9123．1338．224同AB跨三层75．02105．3860．0284．3027．5827．5822．0637．936二层75．62106．0560．5084．8427．1027．1021．6837．52一层67．41103．4353．9382．7429．7629．7623．8139．05活载四层13．8123．3611．0518．6910．8410．848．678．67三层19．7024．1515．7619．328．258．256．66．6二层19．0924．1515．2119．328．258．256．66．6一层17．2124．0813．7719．268．488．486．786．78梁端剪力和轴力计计算梁端端剪力柱轴轴力具体体计算结果见见表15,166,17,118,19,,20。表15恒载载作用下AB梁端剪力计计算层号423．046．372．586．6365．9579．21331．4966．399．215．4793．74104．68231．4966．399．215．6693．55104．87131．4966．399．216．1193．10104．32表16恒载载作用下BC梁端剪力计计算层号413．382．114．05014．0514．05323．092．124．24024．2424．24223．092．124．24024．2424．24123．092．124．24024．2424．24表17活载作作用下AB梁端剪力计计算层号47．886．324．822．1522．6726．9737．886．324．821．0923．7325．9127．886．324．821．1923．7325．9117．886．324．821．3223．7326．14表18活载作作用下BC梁端剪力计计算层号44．22．14．4104．414．4135．252．15．5105．515．5125．252．15．5105．515．5115．252．15．5105．515．51表19恒载作用下下的剪力和轴轴力层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱465．9579．2114．05182．39208．63205．88232．12393．74104．6824．24422．95449．24433．17460．06293．55104．8724．24663．32628．61790．76817．05193．1105．3224．24903．24935．881148．201174．49表20活载作用用下的剪力和和轴力层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱427．6726．974．4152．8766．18323．7325．915．51103．80133．30223．7325．915．51154．73200．42123．5026．145．51205．66267．774.6风荷载载计算本设计地区区基本风压为为，所设计的的建筑地处农农村，风压高高度变化系数数按B类地区考虑虑风压体型系系数迎风面为为0.8，背风面为0.5。由于房屋屋的高度不大大，风振系数数都取为1.0。B为6.3m。风荷载作用下各层层的风荷载标标准值及柱剪剪力如图23所示图23风荷载作用位置各层作用风荷载值值安下式计算算：计算结果见表211。表21各层的风荷荷载标准值离地高度（m）16．051.161.01.30.43.91．810．8312．151.061.01.30.43.93.913．54续表21离地高度8．251.01.01.30.43.93.912．774.351.01.01.30.44.353.913．514.7内力组合荷载组合时考虑四四种荷载组合合形式：（1）恒荷载+活荷载、（2）恒荷载+活荷载、（3）恒荷载。具体组合见表：表22横梁内力力组合表层次位置内力荷载类型内力组合恒①活②地震③1.2①+1.44②1.35①+1..0②1.2（①+0..5②）±1.3④4AM-32.09-11.05-51.47-51.92-17.0569.23V65.9522.67110.88111.786.4699.02M-57.94-18.69-106.76-107.88-76.32-103.18V-79.12-26.97-132.81-133.90-104.95-117.51M-23.13-8.67-39.90-39.90-14.85-51.07V14.054.4123.0323.38-2.90241.92跨中66.8523.26112.78113.5187.85100.51-15.75-6.35-27.79-27.61-22.7122.713AM-60.02-15.76-91.49-94.12-36.34-122.12V93.7423.73145.71150.28114.47138.99M-84.30-19.32-132.25-136.81-81.28-149.92V-104.68-25.91-161.89-167.23-105.38-129.9M-22.06-6.60-35.71-36.3815.89-76.75续表22层次位置内力荷载类型内力组合恒①活②地震③1.2①+1.44②1.35①+1..0②1.2（①+0..5②）±1.3④V24.245.5136.8038.23-32.5686.55跨中84.1221.02130.37134.58109.27117.83-9.33-2.89-15.24-15.49-11.00-11.002AM-60.50-15.27-89.91-97.80-22.56-133.51V93.5523.73145.48150.02109.51143.49M-84.84-19.32-132.53-137.13-67.90-171.04V104.8725.91162.12167.48124.39158.38M-21.68-6.60-60.63-61.8038.76-142.18V-24.24-5.51-36.802-38.23-53.77-118.55跨中84.6521.26131.34135.54112.39116.29-8.95-3.70-15.92-15.78-12.96-12.961AM-53.93-13.77-85.58-88.15-6.31142.23V93.123.75144.62149.19103.71147.93M-82.74-19.26-131.82-136.35-43.84-186.56V-105.32-26.14-162.98-168.32-119.96-164.18M-23.81-6.78-41.41-38.9263.67-129.25V24.245.5136.8038.2386.85-151.63跨中86.0421.63133.53137.78114.54117.92-11.08-3.89-18.74-18.85-15.63-15.63表23框架柱内内力组合表层次位置内力荷载类型内力组合恒①活②地震③1.2①+1.44②1.35①+1..0②1.2（①+0..5②）±1.3④4A柱上M40.1113.8167.4767.9630.3382.51N182.3952.87292.89299.10244.31256.87A柱下M-42.85-11.50-65.26-67.13-41.58-71.43N208.6352.87324.37334.52275.8288.36B柱上M-43.51-14.58-72.62-73.32-23.99-97.93N205.8866.18339.71344.12270.63302.89B柱下M32.2710.3452.0052.5513.4873.98N232.1266.18371.20379.54301.72334.383A柱上M32.198.2149.0950．51-0.3685.41N422．95103．8652．86674．78551.28588.36A柱下M-40.30-11.32-62.88-64.83-19.57-89.75N449.24103.8684.41710.27582.83619.91B柱上M-46.53-11.87-72.33-74.601.39-127.19N433.77133.3707.14718.89539.28661.72B柱下M30.809.4050.1250.98-21.69106.89N460.06133.3738.70754.38570.83693.272A柱上M32.348.7850.2751.48-12.2698.68N663.32154.731012.611050.21853.29924.35A柱下M-46.66-11.59-66.24-68.44-9.77-105.79N689.61154.731044.151085.70884.84955.90B柱上M-46.35-11.86-72.22-74.4315.02-140.49N790.76200.431229.511267.96938.781199.56B柱下M35.199.6355.7157.14-29.75125.76N817.05200.431261.061303.45970.331231.11续表23层次位置内力荷载类型内力组合恒①活②地震③1.2①+1.44②1.35①+1..0②1.2（①+0..5②）±1.3④1A柱上M20.745.6232.7633.62-39.7096.22N903.24205.661371.811425.031149.641264.92A柱下M-11.56-3.18-18.79-23.0380.82-112.38N935.88205.661410.981469.101188.811304.09B柱上M-38.52-9.21-59.09-61.1945.47-148.93N1148.2267.711752.721817.841311.001766.01B柱下M20.734.6131.3332.60-96.28141.34N1174.49267.771784.31853.331342.541797.56注：表中M以左侧侧受拉为正，单单位为kN.m，N以受压为正正，单位为kN。4．8截面设计根据横粱控制截面面内力设计值值，利用受弯弯构件正截面面承载力和斜斜截面承载力力计算公式，算算出所需纵筋筋及箍筋并进进行配筋。基本数据：混凝土土C25fcc=11.99N/mm22钢筋HPB2355ffy=2100N/mm22；HRB335fy=2110N/mmm2考虑抗振要求内力力乘以承载力力抗振调整系系数，系数引引用见表24。表24承载力抗震震调整系数材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯0.75轴压比小于0.115的柱偏压0.75轴压比不小于0..15的柱偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪，偏拉0.85框架梁的配筋计算算（仅以一层层梁为例说明明计算过程）正截面受弯承载力力计算粱AB（）一层：跨中截面，下部实配320(()，上部按构构造要求配筋筋。梁AB和梁BC各截面受弯承载力力配筋计算见见表25.表25框架梁正截截面强度计算算截面AAB跨B左B右BC跨-142.23137.78-186.56-129.2518.85-106.67103.34-139.92-96.9414.140.07790.07550.10220.1250.01830.0812〈0.0786〈0.1080〈0.134〈0.0347〈656635873745103468378468325263配筋320320320322220实配面积9429429421140760%0.56%0.56%0.56%0.98%0.65%注:斜截面受弯承载力力计算以支座A(一层))为例,,跨高比:满足要求梁端箍筋加密区取取双肢箍,取min,S==100mmm,加密区的长度max((1.5h,,500mmm),取900mmm非加密区箍筋配置置@1500验算可否按构造要要求配箍框架梁斜截面受剪剪承载力配筋筋计算见表26表26框架梁斜截截面强度计算算截面支座A支座B左支座B右147.93164.18151.63125.74139.55128.89484.77368.23368.23605.96460.28460.280.1610.5710.484<00.3920.289加密区实配箍筋28@10028@10028@100加密区长度900900900截面支座A支座B左支座B右实配1.011.011.01非加密区实配箍筋筋28@15028@15028@1500.2240.2240.2240.1770.1770.177框架柱配筋计算该框架的抗震等级级为四级（1）轴压比验算(B轴轴柱)底底层柱:轴轴压比:则B轴轴柱满足要求求。（2）正截面受弯承载力力计算柱的的同一截面分分别承受正反反弯矩,故采用对称称配筋B轴柱:一层:从柱的内力组合表表可见,,为大偏心;选用M大N小的组合,最不利组合为查表得,,则柱计算长度所以因为为,所以按照构造配筋,最最小总配筋率率根据《建筑筑抗震设计规规范》，，则每侧实配3200，另两侧配配构造筋316垂直于弯矩作用平平面的受压载载力按轴心受受压计算。一层：（4）斜截面受剪承载力力计算BB轴柱:一层:最不利内力力组合:因为剪跨比因为,所以柱箍筋加密区的体体积配筋率为为:取复式箍48加密区箍筋最大间间距,箍筋最小直直径为6mm,所以加密区区取复式箍48@100。柱上端加密区的长长度取，取700mm，柱根取1400mmm。非加密区取48@@150三层：最不组合内内力组合非加密区区取48@1500因为剪跨比因为,所以柱箍筋加密区的体体积配筋率为为:取复式箍48加密区箍筋最大间间距,箍筋最小直直径为6mm,所以加密区区取复式箍448@100。柱上端加密区的长长度取，取600mm，柱根取1200mmm非加密区取48@@1504．8．3节点设计根据<<建筑结构抗震规范范>>规定,对一,二级抗震等等级的框架节节点必须进行行受剪承载力力计算,而抗震等级级为三四级的的框架节点以以及各抗震等等级的顶层端端节点核心区区，,可不进行节节受剪承载力力计算，仅按按构造要求配配箍即可。选择底层B轴柱上上节点进行验验算，采用规规范上如下公公式，节点核核心区剪力设设计值：应该满足，验算梁梁柱节点核心心区受剪能力力：故满足要求。验算梁柱节点抗震震受剪承载力力，采用公式式如下：满足要求。4.9楼板设设计在肋形楼盖中,四四边支承板的的长边与短边边之比时可按双双向板设计。所所以,BD区格板按双双向板计算，A，C区格板按单单向板计算。B，D区格板的计算第一,设计荷载恒载：水磨石地面00.65130mm厚结构构层3..2512厚水泥砂浆0.24活载：教室走道教室走走道第二,计算跨度的求解内跨的计算跨度取取净跨，边跨跨的计算跨度度为净跨加上上板厚的一半半，边跨内跨第三,弯矩的求解跨中最大弯矩发生生在活载为棋棋盘式布置时时，它可以简简化当内支座座为固定的作作用下的跨中中弯矩值与当当内支座铰支支时作用下的的跨中弯矩值值之和。支座最大负弯矩可可近似按活载载满布求得，即即内支座固定定时，作用支支座弯矩，所所有区格板可可分为A、B类，计算弯弯矩时考虑泊泊松比影响，取取。板的区格划分见图图24。图24板的区格划划分B区格板D区格板第四,截面设计截面的有效高度：：选用的钢筋筋作为受力主主筋，则（短短跨）方向跨跨中的截面的的。（短跨）方方向跨中的截截面的。支座座截面处。截面弯矩设计：板板四周与梁整整浇，故弯矩矩设计值应按按如下折减：：对于连续板的中间间区格，其跨跨中截面及中中间支座截面面的折减系数数为0.8。对于边区格跨中截截面及第一内内支座截面“当，折减系数为0..8当，折减系数为0..9楼板的角区格不折折减。所以B区格跨中及DB支支座减小20%。D区格跨跨中及BD支座减小20%。板的配筋计算见表表27。表27板的的配筋计算截面（(mm)配筋实用跨中B区格方向111375φ10@200393方向103387φ10@200393D区格方向111349φ10@200393方向103347φ10@200393支座B-B111623φ10@100826B-D111623φ10@100826B边支座111684φ10@100826D边支座111630φ10@100826D边支座111605φ10@100826表中4.9.2A,,C单向板计算:荷载计算同前双向向板。计算跨度因因为板两端都都与梁固接，故故板的计算跨跨度都取净跨跨；中间跨截面内力及配筋计计算：B=1000mm，hh=130mmm，板的受荷承载力及及配筋计算（取取1m宽的板带带计算）截面离端第二支座中间支座中间跨跨中离端第二跨中计算跨度（m）1．851．851．851．85弯矩系数M（kNm）2．59-1.851.621.62118847474配筋φ6@200φ6@200φ6@200φ6@200141141141141注：1.2.表中4.10楼梯梯设计（采用用平行双跑楼楼梯）踏步尺寸采用1550mm×3300mm,,共需12个踏步，梯梯段长3300mmm，活荷载标标准值2.5kkN/m2，踏步面层层采用30mm水磨石，底底面为20mm厚混合砂浆浆抹灰。混凝凝土为C30，梁中受力力筋为Ⅱ级，其余钢钢筋采用Ⅰ级钢。本工程采用现浇梁梁式楼梯，选选楼梯已进行行计算，开间间3.3m,进深7.8m，层高3.9m，梁式楼梯梯是由踏步又又称梯段的斜斜板及栏杆组组成。图25楼梯结构构平面布置图图踏步板计算荷载计算踏步板自重踏步抹灰灰重底面抹灰灰重恒载载1.3007kN/mm活载载22.50.33=0.755kN/m总荷载设计值所以取总荷载设计计植为2.6188KN/m进行计算。2.内力计算由于踏步板两端均均与斜边梁相相整结,踏步板计算算跨度跨中最大弯弯距设计值为为3.受弯承载力计算。踏步板截截面的折算高高度截面有效高度取；；b=3000mm。踏步板应按配筋筋,每米宽沿斜斜面配置的受受力钢筋,（楼梯倾斜角角,得）为保证每个踏步至至少有2根钢筋，选选用φ8@200，分布筋φ8@200斜梁设计第一,截面设计斜梁截面高度斜梁截面宽取第二,荷载计算恒载:栏杆自重kN/m踏步板传传来荷载kN//m斜梁自重重kN/m斜梁抹灰重重kN/mm合计7.9991kNN/m第三,内力计算取平台台梁截面尺寸寸.则斜梁的水水平投影计算算跨度为m。斜梁跨跨中最大弯距距设计值kN/m斜梁端端部最大剪力力斜梁支支座反力第四,承载力计算踏步位位于斜梁上部部,且梯段两侧侧都有斜边梁梁,故斜梁按倒L形截面设计计翼缘计计算宽度翼缘高高度取踏步板板斜板厚度鉴别TT型截面类型型属于第第一中T型截面,则选用22φ12,平台板设计1)平台板板取1m宽作为计计算单元,平台板近似似按短跨方向向的简支板计计算计算跨跨度平台板板厚度t=60m图26平台板计算算简图2)荷载计算恒载载:平台板自重kN/m30厚水磨石面面层1.2××25×0.003=00.90kkN/m板底抹灰重1.2××0.02×117×1==0.4008kN/mm合计3..108kkN/m活载载:1..4×2.55=3..5kN//mgg+q=3.1088+3..5=66.608kkN/m3)内力计算跨中弯距距板端弯距距正截面受弯承载力力计算选选用φ8@1300,斜截面受剪承载力力计算按构构造配筋,选双肢箍φ8@2000平台梁的设计1)平台梁截面尺寸取取h=4000mm,b==200mm2)平台梁荷载计算恒载:由平台板传来的均均布恒载由平台板传来的均均布恒载平台梁自重平台梁抹灰重均布荷载设设计值10..427kkN/m由斜梁传来的集中中荷载设计值值GG+Q=kN/m3)平台梁内力计算计算跨度支座反力RR为kN图27平台梁计计算简图平台梁跨中最大弯弯距设计值梁端截面剪力V由于靠近楼梯间墙墙的梯段斜梁梁距支座过近近,剪跨过小,故其荷载将将直接传至支支座,所以计算斜斜截面宜取在在斜梁内侧,此处剪力为4)截面设计①正截面受弯承载力力计算选用3φ114,②皆截面受剪承载力力计算,所以只需按构造配配置箍筋,,选用双肢φ8@20005)吊筋计算采用附加箍箍筋承受梯段段斜梁传来的的集中力.设附加箍筋筋为双肢φ8,则所需箍筋筋总数为在梯段斜梁两侧各各配置两个双双肢φ8箍筋。4.11基础设计计矩形和梯形联合基基础一般用于于柱距较小时时的情况，这这样可以避免免造成板的厚厚度及配筋过过大。为使联联合基础的基基底压力分布布较为均匀，应应使基础底面面形心尽可能能接近柱主要要荷载的合力力作用点。因为B，C轴间柱距较小，所所以B，C柱设计为联联合基础。而而A，D轴设计成柱柱下独立基础础。基础材料为：砼，钢钢筋HRB3335，。4．11．1独立基础设设计以底层A柱基础计计算为例a)荷载计算：：（以底层A柱基础础计算为例）由柱传至基顶的荷荷载：由柱的的内力组合表表可查得第第一组：N=11304.009kNV==56.2kkN第第二组：M=23..03kN..mV=16..61kN由基础梁梁传至基顶的的荷载：（G）底底层外纵墙自自重11.700kN/m基基础梁自重2.5kNN/mG=（11.700+2.5）×（6.9-00.50）=90.888kNG对基础底面面中心的偏心心距为相相应偏心弯矩矩为G.e=990.88××作用于基底的弯矩矩和相应基顶顶的轴向力设设计值为：（假假定基础高度度为1100mmm）第第一组：第第二组：图28基础高度度尺寸图b)基底尺寸寸的确定第一：确定l和bb取l/b=11.5，解得：b=2.1m,ll=3.2mm验验算的条件：：第二：验算另一组组荷载效应标标准组合时的的基底应力：：第二组组：（可以）（可以）C)确定基基础高度采用锥形杯杯口基础，根根据构造要求求，初步确定定基础剖面尺尺寸如下图所所示，由于上上阶底面落在在柱边破坏锥锥面之内，故故该基础只须须进行变阶处处的抗冲切验验算。图29基础冲切面面图图30基础基底反反力图第一：组荷载设计计值作用下的的地基最大净净反力第一组：第二组：比较各组数据，取取大值，按第第一组荷载设设计值作用下下的地基净反反力进行抗冲冲切承载力计计算。第二：在第一组荷荷载作用下的的冲切力冲切力近似按最大大地基净反力力计算取，由于于基础宽度b=2.11m，小于冲切切锥体底边宽宽度时，冲切切力作用面积积为矩形第三：变阶处的抗抗冲切力由由于基础宽度度小于冲切锥锥体底边宽度度，故，满足要求。因此，上图所示的的基础剖面尺尺寸可以d)基底配筋包括沿长边和短边边两个方向的的配筋计算，沿沿长边的配筋筋计算应按第第一组荷载设设计值作用下下的地基净反反力进行，而而沿短边方向向，由于其为为轴心受压，其其钢筋用量应应该按照第二二组荷载设计计值作用下的的平均地基净净反力进行计计算。第一：沿长边方向向的配筋计算算在第一组荷载设计计值作用下，前前面已经算得得，相应于柱柱边及变阶处处的净反力为为：则选用2412（12@1000）第二：沿短边方向向的配筋计算算在第二组荷荷载设计值作作用下，均匀匀分布的土壤壤净反力为：：选用15φ8（φ8@200）,（可以）图31基础配筋图图4．11．2联合基础设计典型的双柱联合基基础可以分为为三种类型，即即矩形联合基基础，梯形联联合基础和连连梁联合基础础。根据其受受力特点，选选择用矩形联联合基础。荷载计算由柱传至基顶的荷荷载：由柱的的内力组合表表可查得N=17797.566KNV=660.90KKN由基础梁传至基顶顶的荷载：（G）底底层外纵墙自自重11.770KN/mm基基础梁自重2.50KKN/mG=（8.71++2.5）×（6.9-00.5）=90.888KNG对基础底面面中心的偏心心距为相相应偏心弯矩矩为G.e=990.88××作用于基底的弯矩矩和相应基顶顶的轴向力设设计值为：（假假定基础高度度为1100mmm）基底尺寸的确定因为结构的对称性性,所以主要荷荷载的合力作作用点和基础础底面形心重重合,无需计算主主要荷载的合合力作用点位位置来确定基基础长度。取l/b=11.5，由l/b=11.5和A=l.bb=20解得：b=3.6m,ll=1.5××2.5=55.4mc）计算基础内力净反反力设计值由剪力力和弯矩的计计算结果绘出出V，M图。图32二柱矩形形联合基础计计算简图及V，M图d）基础高度计算取h==1000mmm,。长边方向：受冲切承载力验算算取B柱进行验算受剪承载力验算取柱B冲切破坏锥体地面面边缘处截面面（截面Ι-Ι）为计算截截面，该截面面的剪力设计计值为：短边方向：1）受冲切承载力验验算2）受剪承载力验算算取柱B冲切破坏锥体地面面边缘处截面面为计算截面面，该截面的的剪力设计值值为：e)配筋计算算1)纵向钢筋(采用HRB3335级钢筋)最最大正弯矩取取:,所需钢筋面面积为:基础底面（柱B、C的下方）配配2016()，其中1/2（10根）通长布布置。2）横向钢筋（采用HHRB3355级钢筋)柱B处处等效梁宽为为：折成每每米板内宽度度的配筋面积积为，实配12@@90()。柱C计计算同B柱。联合基础的配筋图图见图33。联合基础配筋图3334.12纵向向连续梁设计计纵向连续梁的截面面尺寸为250mmm×500mmm，混凝土强强度等级为，钢钢筋采用，采用轴线四层连续续梁为例进行行计算。荷载计算恒载计算：总计活载计算：计算简图纵向连续梁，横梁梁中间跨由于连续梁与横向向框架整浇，则则边跨计算跨跨度也取净跨跨左边跨右边跨边跨与中间跨的计计算跨度相差差，所以不可可以按等跨连连续梁计算。计算简图如图344所示图34连续梁计算算简图内力计算纵向连续梁计算时时考虑梁中塑塑性铰的形成成是梁内发生生塑性内力重重分布的有利利影响，采用用塑性内力重重分布的方法法计算连续梁梁。各跨跨中及支座截截面的弯矩设设计值按下面面的公式计算算：计算结果见表288表29连续梁弯矩矩计算表截面A1B2C3D4E弯矩系数5．7755．7755．7756．36．36．96．93.3753.375-33.7457.84-73.6160.23-68.8372.25-105.0919.75-11.52均布荷载作用下连连续梁的剪力力按下面公式式计算：计算结果见表300表30连续梁的的剪力计算截面AE剪力系数0.500.550.550.550.550.550.505.6255.6256.36.96.93.2253.22568.2975.1284.1392.1492.1443.0739.15配筋计算纵向连续续梁跨中按T形计算，其其翼缘的宽度度取二者的较较小值：所以取取判断跨跨中截面属于于哪一类T形截面，取则所以以属于第一类类T形截面支座座截面按矩形形截面设计，连续续梁正截面计计算见表30。连续续梁斜截面计计算见表31。表30连续梁正截面计算算截面A1B2C3D4EM-33.7457.84-73.6160.23-68.8372.25-105.0919.75-11.520.0440.07480.09520.07790.08900.09350.13600.02550.014900.045〈0.0779〈0.1000〈0.0812〈0928〈0.0983〈0.1467<0.0260〈0.0150〈25043255445051454581314483799660799660799660799660799配筋实配面积8047638047638047631206763804注:表31连续梁斜截面计算算截面AEV68.2975.1284.1392.1492.1443.0739.15606〉V606〉V606〉V606〉V606〉V606〉V606>V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V箍筋φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@2005．电算部分|TTAT结构控制参参数、各