浙江办公楼悬挑承重支模架施工方案贝雷片桁架

中国科技XX会展中心工程办证楼悬挑承重支模架专项施工方案XX建设集团有限责任公司2010年5月目录TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc328743278"一、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc328743279"二、脚手架搭设计划及操作要求1HYPERLINK\l"_Toc328743280"三、悬挑型贝雷片承重支模体系平台设计计算书2HYPERLINK\l"_Toc328743281"四、办证楼悬挑支模架支撑系统10一、工程概况办证楼LED显示屏高度70.2米，在标高为50.57米部位设计有一个悬挑5米长的结构，原施工方案采用钢管脚手架作为支撑模板体系，现考虑成本大，施工周期长且架体高度较大，稳定性差等因素，故对原方案进行修改，采用贝雷片桁架作为悬挑结构部分的承重支模架体系，有利于缩短工期，节约成本。二、脚手架搭设计划及操作要求（一）本工程的模板支撑脚手架，根据建筑平面的变化，采用各种不同形式：1、楼板锚固式悬挑型钢平台（贝雷片）。2、悬挑型钢平台上搭设满堂钢管脚手架，梁下间距布置为0.7m×0.6m,其它部位间距布置为0.7m×0.9m。3.贝雷片按梁体分布不同，具体布置见（贝雷片布置图）（二）安全要求：1、材料的规格和质量必须符合有关技术规定的要求。2、严格控制施工活荷载，确保有较大的安全储备。3、立杆间距横向0.9米，纵向0.7米，步距1.50米。4、悬挑平台上的支架要与室内支架连成整体，以保证整个脚手架的稳定性。5、搭设过程中要及时设置斜撑、剪刀撑，角度450~600，避免在搭设中发生偏斜和倾倒。6、脚手架要铺满、铺平、铺稳，不得有探头板。7、搭设完毕后应进行验收，检查合格后才能使用。8、作业层的外侧面应挂设密目式安全网围护。9、设置斜道以供人员上下，斜道上设置防滑条。10、架子工必须熟悉和严格遵守安全技术操作堆积佩戴和使用劳动保护用品。11、必须有良好的防电、防雷装置，可靠的接地装置，同时设置避雷装置。12、六级以上大风、大雪等不利天气条件时，应暂停在脚手架上作业。（三）搭设要点：1、搭设杆件注意事项：(1)、按照杆件的搭设顺序和规定的构造方案及尺寸进行摆设。(2)、扣件拧紧程度要适当，扣件螺栓拧紧力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。（3）、及时结构接续或采用临时支顶，以确保搭设过程的安全。（4）、搭设工人必须佩挂安全帽。（5）、未完成的脚手架，在每一收班时要保证架子稳定。2、扣件及贝雷片安装(1)、连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。（2）、装螺栓时应将根部放正和保持适当的拧紧程度，这时脚手架承载能力，稳定和安全影响很大。因此，要求扭力矩控制在40~65N·M。（3）、贝雷片安装时，首先要确保贝雷片和楼板的有效接触面和水平稳定以及横向连接和锚固点的牢固。三、悬挑型贝雷片承重支模体系平台设计计算书（取悬挑长度5m方向为计算单元）（一）计算说明：1、贝雷片平面布置根据荷载和悬挑的长度的不同而分别设计（详见附图）①在悬挑长度为5ｍ方向分别设置A，B，C3个受力计算单元，在A，Ｃ２个计算单元区域下分别布置４片贝雷架，B区域下布置６片贝雷架作为办证楼悬挑结构模板架支撑体系的承重钢梁。②在A，B，C3个受力计算单元的纵向承重钢梁上均匀布置7片贝雷架作为横向支架平台，在其平台上钢管脚手架支模支撑。横向间距同贝雷片同步0.9m,纵向0.7m布置。步高1.5m.(具体见布置图)2．对悬挑结构验算以及荷载作用下的结构稳定性验算等。（二）计算依据1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2、《钢结构设计规范》（GB50017-2002）3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JBJ130-2001）5、《建筑施工安全安全检查标准》（JBJ59-99）（三）荷载计算（取A区受荷区域为计算单元）1、恒载计算：①、贝雷架片自重（上层横向贝雷架）：G1=1KN/Mx(3.5+1.0)x7片=31.5KN②、模板支撑架钢管自重：G2=0.129KN/Mx4.2Mx7x7片=26.5KN③、梁、板模板自重：G3=0.50KN/Mx(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=10KN④、现浇楼板自重（楼板厚度为120mm）：G4=3.0KN/M2x(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=60KN⑤、现浇楼面梁自重（主梁尺寸为300*870mm，次梁尺寸为250*870mm）：G5=25.0KN/M3+25.0KN/M3x0.25x0.75x5.2=30KN恒载总重为：G=31.5+26.5+10+60+30=158KN。按4片贝雷架悬挑长度5米平均分布，则每片贝雷架每米恒载标准荷载值为：7.9KN/M。2、活荷载计算：①、施工人员及设备：Q1=1.0KN/M2x(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=20KN②、振捣混凝土产生的荷载：Q2=2.0KN/M2x(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=40KN活荷载总重为：Q=20+40=60KN。按4片贝雷架悬挑长度5米平均分布，则每片贝雷架每米恒载标准荷载值为：3.0KN/M。3、设计荷载组合(贝雷片自重按说明为1KN/M)：组合一：按活荷载控制：组合二：按恒载控制：1.35x（7.9KN/M+1.0KN/M）14.96KN/M取大值，以恒载控制组合为准，则贝雷片钢架每米线荷载为q=14.96KN/M。4、集中荷载计算：①、悬挑5米位置处次梁产生的集中荷载：P1=25.0KN/M33.5/4=4.1KN②、外侧施工脚手架上施工活荷载传来的集中荷载：P2=3.0KN/M2③、外侧施工脚手架立杆及贝雷架传来集中荷载：P3=（5.4x0.15KN/Mx7+1.0KN/Mx4.5）/4=2.55KN5、集中荷载设计组合：悬挑5米位置处集中荷载设计值P=1.2x4.1+1.4x2.36=8.22KN悬挑5.7米位置处集中荷载设计值P=1.2x2.55+1.4x2.36=6.36KN(四)、贝雷片强度、刚度验算：1、贝雷钢架抗弯强度计算：单片贝雷架受力计算简图如下：梁的最大弯矩截面在支座RB悬挑处：Mmax=1/2x14.96x52根据贝雷片检测报告结果，贝雷片最大允许抗弯强度[MU]=788.20KN.M＞264.35KN.M，故抗弯强度满足要求。2、贝雷片抗剪计算：钢梁最大剪力值在支座RB悬挑处：Qmax=14.96x5+8.22+6.36=89.38KN根据贝雷片检测报告结果，贝雷片最大允许剪力承载力[QU]=245.25KN＞89.38KN，故抗剪强度满足要求。贝雷片内力图如下：3、贝雷片刚度验算：①、均匀荷载作用下挠度计算：F1=ql4/8EI=14.96x54x1012/8x2.06x105x2.505x109=2.26mm②、集中荷载作用下挠度计算：F2=PL13/3EI+PL23/3EI=(8.22x533)x1012/3x2.06x105x2.505x109=1.42mm在均布荷载和集中荷载作用下产生的最大挠度:Fmax=2.26+1.42=3.68mm根据规范要求，允许最大挠度不应大于10mm，故贝雷片刚度满足要求。（五）、贝雷片抗倾覆稳定性验算：根据工况最不利荷载组合，抗倾覆验算时，室内部分贝雷架上荷载对结构计算有利，故恒载分项系数取值为1.0；且活荷载不计算。荷载计算：1、恒载计算：①、贝雷架片自重（上层横向贝雷架）：G1=1KN/Mx(3.5+2.5)x9片=54.0KN②、模板支撑架钢管自重：G2=0.129KN/Mx4.2Mx7x9片=34.1KN③、梁、板模板自重：G3=0.50KN/Mx(3.5x9.0+1.65x9.0)=23.2KN④、现浇楼板自重（楼板厚度为120mm）：G4=3.0KN/M2x(3.5x9.0+1.65x9.0)=139.05KN⑤、现浇楼面梁自重（主梁尺寸为300*870mm，次梁尺寸为250*870mm）：G5=25.0KN/M39+25.0KN/M39.5=92.8KN恒载总重为：G=54+34.1+23.2+139.05+92.8=343.15KN。按4片贝雷架悬挑长度9米平均分布，则每片贝雷架每米恒载标准荷载值为：9.53KN/M；加上底层贝雷片自重按1.0KN/M，共计每片贝雷片每米线荷载为q=10.53KN/M。2、抗倾覆验算：单片贝雷片抗倾覆计算工况最不利情况下受力简图：①、单块贝雷片倾覆力矩计算为：②、单块贝雷片抗倾覆力矩计算为：③、倾覆验算：MU/Mmax=424.46/264.35=1.60＞1.5，故抗倾覆验算满足要求。（六）、钢筋混凝土框架梁承载力验算：由于施工时采用贝雷片悬挑承重模板支撑体系，故需对承受贝雷片钢架的框架梁进行承载力验算。为了保证结构安全，我们在施工悬挑部分结构混凝土浇筑阶段，采取底下二层楼板模板支撑体系先不拆除，待浇筑完悬挑部分结构混凝土后再行拆除。故在计算该层框架梁承载力荷载时，只考虑框架梁恒载和支撑在框架梁上贝雷片传来的局部集中荷载，而不考虑与梁相连的楼板面传递来的荷载。荷载计算：恒载计算：框架梁自重：G1=25.0KN/M3x1.2=7.84KN/M贝雷片支撑处传递来的集中荷载：按悬挑部分荷载两倍进行计算集中荷载，则每片贝雷片传递在框架梁上的集中荷载值为P=89.38KNX2=178.76KN，共计有4榀贝雷片，则局部区域所受的总集中荷载为715.04KN。为了确保贝雷片支撑点位置落在框架梁上，施工过程中在贝雷片下部与楼板接触处采用木枋垫起，木枋长度为1.80米，则每米局部线荷载为q=397.24KN/M。框架梁受力简图如下：③、则梁最大弯矩值为：Mmax=1/8x7.84x5.4x5.4+3根据结构设计图，此框架梁断面尺寸为300*750mm，梁配筋为上下各7根Φ25钢筋，上下钢筋均按二排布置，则此梁最大抵抗弯矩承载力为：[MU]=fyAs(ho-as)=300x3430x(690-60)=648.27KN.M。因[MU]＞Mmax，故框架梁抗弯承载力满足要求。④、梁的最大剪力值为：Qmax=1/22x7.844x5.4++397.224x1.88=736..2KN。根据结构图，此梁梁截面尺寸为为300x7550mm，梁梁浇筑的混凝凝土强度等级级为C30，梁内箍筋配配筋为Φ8@150，则此梁最最大抗剪承载载力为：[Qu]=x2x6990/1500=328..68KN。因[Qu]＜Qmax=7366.20KNN，故框架梁梁斜截面抗剪剪承载力不满满足要求。现现施工中决定将框架梁梁内箍筋改用用Φ12@1000来提高框架架梁的斜截面面承载力，则则对此梁斜截截面承载力重重新计算如下下：791.9KN。因[QU]＞Mmax，故框架架梁斜截面抗剪承载力满足足要求。（七）、混凝土浇浇捣施工控制：1、混凝土浇捣施工流流程：结构柱及斜柱→中中间部位梁板板→同时由内向向外浇捣南北北方向悬挑梁梁板→东西方向两两端同时由内内向外浇捣悬悬挑梁板→刷平→养护。2、混凝土浇捣过程程监测：控制重点：东西方方向悬挑贝雷雷架的挠度控控制；钢管支支模系统和贝贝雷架悬挑系系统的整体稳稳定性控制；；下层结构承承载力控制；；施工过程荷荷载均匀分布布控制。eq\o\ac(○,1)悬挑端部挠度控制制是支模系统统安全和结构构质量保证的的基本要求，施施工过程应严严格进行控制制，在混凝土土同步浇捣的的同时，两端端支模系统的的下挠度要均均衡，根据计计算应控制在在5mm以内，同同时在四角设设置四个监控控点。eq\o\ac(○,2)钢管支模系统和贝贝雷架悬挑系系统的整体稳稳定性控制，主主要靠支模系系统的连接杆杆件、剪刀撑撑等措施进行行控制，混凝凝土浇捣过程程要重点监控控这些控制杆杆件，为保证证整体稳定性性可靠，结构构柱和楼板分分两次浇捣，间间隔时间在一一个星期以上上。eq\o\ac(○,3)根据方案计算过程程，承载楼层层梁抗剪承载载能力略显不不足，在通过过技术措施后后满足要求，在在悬挑结构未未浇捣混凝土土前，承载结结构层的支撑撑系统不拆除除，并随时监监控下层支撑撑系统的变形形情况和受力力情况。eq\o\ac(○,4)施工过程要严格控控制施工活荷荷载的集中堆堆放，施工机机具、施工人人员、混凝土土等要分散开开，根据操作作流程由中间间向四周分散散分布。3、施工作业平台上上严禁堆放杂杂物。4、模板施工时严禁禁将吊运的成成捆方木、模模板等材料集集中堆放在悬悬挑承重平台台支模架体上上。5、钢筋施工时严禁禁将钢筋集中中堆放在某一一点。6、砼施工时采用布料料机输送砼，严严禁将砼成堆堆放置，尤其其注意的是严严禁将布料机机放置在悬挑挑部位。7、在浇筑悬挑结构的的混凝土施工工过程中，作作业人员应划分施工区区域，严禁扎扎堆。8、现场混凝土浇筑前前及浇筑施工工中项目部必必须安排专人人全过程对悬挑结结构支模架体体系进行变形形观测，并作作好沉降观测测记录，发现现变形过大或或出现异常，应应立即停止浇浇筑混凝土施施工，待找出出原因并进行行加固处理好好后，方可恢恢复施工。9、为了确保悬挑结结构抗倾覆稳稳定安全，办办证楼室内搭搭设的支撑模模板架体大横横杆钢管必须须与安装的悬悬挑贝雷片架架体紧密扣牢牢，如发现大大横杆钢管与与贝雷片钢架架之间有空隙隙，可以采用用打楔形木尖尖压紧处理措措施，以保证证支模架体系系的整体抗倾倾覆稳定。10、根据结构图图纸，因在办证楼中中间楼梯间边边设计有一道道混凝土剪力力墙，故在布布置纵向贝雷雷片钢架时，有有七榀贝雷片片钢架无法拉拉通，为了防防止出现抗倾倾覆失稳不利利情况，现决决定对该部位位布置的七榀榀贝雷片钢架架设计锚筋拉拉牢，即在每每块贝雷片钢钢架支撑于次次梁的相应位位置预埋一块块尺寸为2000*250mmm方形钢板板，将预埋钢钢板先浇筑固固定在次梁中中，然后用U形开口箍筋筋将贝雷片槽槽钢卡牢固定，再采用用电焊焊接到到预埋铁板上上。做法详见见附图：四、办证楼悬挑支支模架支撑系系统第一节、钢管扣件件梁模板支架架计算书一、参数信息本算例中，取KLL13-4((2B)作为为计算对象。梁梁的截尺寸为为400mmm×870mmm，模板支支架计算长度度为5m，梁支撑撑架搭设高度度H(m)：4.2，梁段段集中线荷载载(kN/m))：14.9442。（一）支撑参数及及构造梁两侧楼板混凝土土厚度(mm):1120；立杆杆纵距la(m):0..6；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)):0.077；立杆步距h(m)):1.5；；板底承重立立杆横向间距距或排距l((m):0..7；梁两侧立杆间距llb(m):0..9；（二）材料参数面板类型为胶合面面板，梁底支支撑采用方木木。竖向力传传递通过双扣扣件。木方断面为60mmm×80mmm，梁底支支撑钢管采用用Ф48×3.00钢管，钢管管的截面积为为A=4.224×1022mm2，截面模量量W=4.449×1033mm3，截面惯性性矩为I=11.08×1105mm4。木材的抗弯强度设设计值为fm＝13N/mmm2,抗剪强度设设计值为fv＝1.3N//mm2,弹性模量为为E＝120000N/mm22,面板的抗弯弯强度设计值值为fm＝15N/mmm2,抗剪强度设设计值为fv＝1.4N//mm2,面板弹性模模量为E＝6000NN/mm2。荷载首先作用在梁梁底模板上，按按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件→立杆→基础"的传力顺序序，分别进行行强度、刚度度和稳定性验验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准准值为0.55kN/m22；梁钢筋自自重标准值为为1.5kNN/m3；施工人员员及设备荷载载标准值为11kN/m22；振捣混凝凝土时产生的的荷载标准值值为2kN//m2；新浇混凝凝土自重标准准值：24kkN/m3。所处城市为金华市市，基本风压压为W0＝0.35kkN/m2；风荷载高高度变化系数数为μz＝0.74，风风荷载体型系系数为μs＝0.0588。二、梁底模板强度度和刚度验算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,以梁底小横横杆之间的距距离宽度的面面板作为计算算单元进行计计算。本工程中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=200.000×18.000×18..00/6==1.08××104mm3；I=200.000×18.000×18..00×188.00/112=9.772×104mm4；1、荷载计算模板自重标准值：：q1＝0.50××0.20＝＝0.10kkN/m；新浇混凝土自重标标准值：q2＝0.87××24.000×0.200＝4.18kkN/m；梁钢筋自重标准值值：q3＝0.87××1.50××0.20＝＝0.26kkN/m；施工人员及设备活活荷载标准值值：q4＝1.00××0.20＝＝0.20kkN/m；振捣混凝土时产生生的荷载标准准值：q5＝2.00××0.20＝＝0.40kkN/m。底模的荷载设计值值为：q=1.35×((q1+q2+q3)+1.44×(q4+q5)=1.335×(0..10+4..18+0..26)+11.4×(00.20+00.40)==6.96kkN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：σ=M/W<fm梁底模板承受的最最大弯矩计算算公式如下：：Mmax=0.1225ql2＝0.1255×6.966×0.200×0.200=0.0335kN·mm；支座反力为R1==0.3755ql=0..522kNN；R2＝1.25ql＝11.741kkN，R3＝0.3755ql＝0.5222kN；最大支座反力R==1.25qql＝1.7411kN；σ=M/W=3.448×1044/1.088×104=3.2NN/mm2；面板计算应力σ==3.2N//mm2小于梁底模模面板的抗弯弯强度设计值值fm=15N//mm2，满足要求求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为为Q=0.8871kN,,抗剪强度按按照下面的公公式计算：τ=3Q/(2bhh)≤fvτ=3×0.8711×10000/(2×2200×188)=0.3363N/mmm2；面板受剪应力计算算值τ=0.366小于fv=1.400N/mm22，满足要求求。4、挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用荷载标准值值，根据JGGJ130－－2001，刚刚度验算时采采用荷载短期期效应组合，取取荷载标准值值计算，不乘乘分项系数，因因此梁底模板板的变形计算算如下：最大大挠度计算公公式如下:ν=0.521qkkl4/(1000EI)≤[ν]=minn(l/1550,10))其中，l--计算算跨度(梁底支撑间间距):l==200.000mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.521×44.54×2200.0004/(1000×60000.00×99.72×1104)=0.0065mm；；面板的最大允许挠挠度值[ν]=minn(200..00/1550,10))=1.333mm面板的最大挠度计计算值ν=0.066mm小于面面板的最大允允许挠度值[[ν]=1.333mm，满满足要求！三、梁底纵向支撑撑小楞的强度度和刚度验算算本工程中，支撑小小楞采用方木木，方木的断断面惯性矩II和断面抵抗抗矩W分别为:W=60.00××80.000×80.000/6=66.40×1104mm3；I=60.00××80.000×80.000×80..00/122=2.566×106mm4；1、荷载的计算按照三跨连续梁计计算，支撑小小楞承受由面面板支座反力力传递的荷载载。q=1.741//0.2000＝8.7066kN/m。2、抗弯强度验算σ=M/W<fm最大弯矩M=0..1×8.7706×0..202=0.0335kN·mm；最大剪力Q=0..617×88.706××0.20==1.0744kN；最大受弯应力σ==M/W=33.48×1104/6.400×104=0.5444N/mmm2；支撑小楞的最大应应力计算值σσ=0.5444N/mmm2小于支撑小小楞的抗弯强强度设计值ffm=13.0000N/mmm2，满足要求求!3、抗剪强度验算方木断面最大抗剪剪强度必须满满足:τ=3Q/(2bhh)≤fv支撑小楞的受剪应应力值计算：：τ=3×1.07××103/(2×660.00××80.000)=0.3336N/mmm2；支撑小楞的抗剪强强度设计值ffv=1.3000N/mmm2；支撑小楞的受剪应应力计算值ττ＝0.3366N/mm22小于支撑小小楞的抗剪强强度设计值ffv=1.300N/mm22,满足要求!4、挠度验算ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=minn(l/1550,10))支撑小楞的最大挠挠度计算值νν=0.6777×8.7706×2000.0044/(1000×120000.00××2.56××106)=0.0003mm；；支撑小楞的最大挠挠度计算值νν＝0.0033mm小于支支撑小楞的最最大允许挠度度[v]=mmin(2000.00//150,110)mm，满满足要求！四、梁底横向支撑撑钢管的强度度验算梁底横向支撑承受受梁底木方传传递的集中荷荷载。对支撑撑钢管的计算算按照集中荷荷载作用下的的简支梁进行行计算。计算算简图如下：：1、荷载计算梁底边支撑传递的的集中力：P1=R1=0.5222kN梁底中间支撑传递递的集中力：：P2=R2=1.7441kN梁两侧部分楼板混混凝土荷载及及梁侧模板自自重传递的集集中力：P3=(0.900--0.4000)/4×00.200××(1.2××0.1200×24.0000+1..4×1.0000)+11.2×2××0.2000×(0.8870-0..120)××0.5000=0.3001kN计算简图(kN))变形图(mm)弯矩图(kN·mm)经过连续梁的计算算得到：N1=N3=0.2009kN；N2=2.973kNN；最大弯矩Mmaxx=0.0771kN·mm；最大挠度计算值ννmax=0..029mmm；最大受弯应力σ==M/W=77.15×1104/1.611×104=4.4332N/mmm2；梁底支撑小横杆的的最大应力计计算值σ=4.4332N/mmm2小于梁底支支撑小横杆的的抗弯强度设设计值fm=205..000N//mm2，满足要求求！梁底横向支撑小楞楞的最大挠度度：ν=0.0229mm；梁底支撑小横杆的的最大挠度计计算值ν=0.0229mm小于于梁底支撑小小横杆的最大大允许挠度[[v]=miin(4500.00/1150,100)mm，满满足要求！五、梁跨度纵向支支撑钢管计算算作用于支撑钢管的的荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等,,通过方木的的集中荷载传传递。1、梁两侧支撑钢管管的强度计算算支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=00.209kkN。支撑钢管计算简图图支撑钢管计算剪力力图(kN)支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)最大弯矩Mmaxx=0.0333kN·mm；最大变形νmaxx=0.0339mm；最大支座力Rmaax=0.6683kN；；最大应力σ=M//W=0.0033×1006/(4.449×1033)=7.4444N/mmm2；支撑钢管的抗弯强强度设计值ffm=205NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值σσ=7.4444N/mmm2小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值ffm=205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度ν=0.0339mm小于于最大允许挠挠度[v]==min(6600/1550,10))mm,满足足要求!2、梁底支撑钢管的的强度计算支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=22.973kkN支撑钢管计算简图图支撑钢管计算剪力力图(kN)支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)最大弯矩Mmaxx=0.4775kN·mm；最大变形νmaxx=0.5553mm；最大支座力Rmaax=9.7712kN；；最大应力σ=M//W=0.4475×1006/(4.449×1033)=1055.895NN/mm2；支撑钢管的抗弯强强度设计值ffm=205NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值σσ=105..895N//mm2小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值ffm=205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度ν=0.5553mm小于于最大允许挠挠度[v]==min(6600/1550,10))mm,满足足要求!六、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):1.05R≤Rcc其中Rc--扣件件抗滑承载力力设计值,取12.000kN；R--纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到RR=0.6883kN；1.05R<122.00kNN,所以双扣扣件抗滑承载载力的设计计计算满足要求求!七、不组合风荷载载时，立杆的的稳定性计算算1、立杆荷载根据《规程》，支支架立杆的轴轴向力设计值值Nut指每根立立杆受到荷载载单元传递来来的最不利的的荷载值。其其中包括上部部模板传递下下来的荷载及及支架自重，显显然，最底部部立杆所受的的轴压力最大大。上部模板板所传竖向荷荷载包括以下下部分：通过支撑梁的顶部部扣件的滑移移力。根据前面的计算，梁梁两侧立杆扣扣件滑移力FF1=0.6883kN，梁梁底立杆所受受竖向力F2=9.7112kN；根据《规程》条文文说明条，支支架自重可以以按模板支架架高度乘以00.15kNN/m取值，故故梁两侧支架架自重荷载值值为：F3=1.35×0..15×4..20＝0.8511kN；梁底立杆支架自重重荷载值为：：F4=1.35×0..15×(44.20-00.87)＝＝0.6744kN；通过相邻的承受板板的荷载的扣扣件传递的荷荷载，此值包包括作用在板板上模板自重重和钢筋混凝凝土自重：F5=1.35×(00.70/22+(0.990-0.440)/4))×0.600×(0.550+24..00×0..12)=11.300kkN；通过相邻的承受板板的荷载的扣扣件传递的荷荷载，此值包包括作用在板板上的活荷载载:F6=1.4×(0..70/2++(0.900-0.400)/4)××0.60××(1.000+2.000)=1.1197kN；；梁两侧立杆受压荷荷载总设计值值为：N1=0.6883+0.8851+1..300+11.197==4.0311kN；梁底增加立杆受压压荷载总设计计值为：N2=9.7112+0.6674=100.386kkN；立杆受压荷载总设设计值为：NN=10.3386kN；；2、立杆稳定性验算算σ=1.05Nutt/(φAKH)≤fφ--轴心受压立杆杆的稳定系数数；A--立杆的截面面面积，按《规规程》附录BB采用；立杆杆净截面面积积(cm2)：A=4.224；KH--高度调整系数数，建筑物层层高超过4mm时，按《规规程》采用；；计算长度l0按下下式计算的结结果取大值：：l0=h+2a=1..50+2××0.07==1.6400m；l0=kμh=1.1167×1..356×11.500==2.3744m；式中：h-支架立立杆的步距，取1.5m；a--模板支架立立杆伸出顶层层横向水平杆杆中心线至模模板支撑点的的长度，取00.07m；；μ--模板支架等效效计算长度系系数，参照《扣扣件式规程》附附表D－1，μ=1.3556；k--计算长度附附加系数，取取值为：1..167；故l0取2.374m；λ=l0/i=23373.6778/15..9=1499；查《规程》附录CC得φ=0.3112；KH=1/[1+0..005×((4.20--4)]=00.999；；σ=1.05×N//(φAKH)=1.005×10..386×1103/(0.3312×4224.0000×0.9999)=822.517NN/mm2；立杆的受压强度计计算值σ=82.5517N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值f=2205.0000N/mmm2，满足要求求。八、组合风荷载时时，立杆稳定定性计算1、立杆荷载根据《规程》，支支架立杆的轴轴向力设计值值Nut取不组合合风荷载时立立杆受压荷载载总设计值计计算。由前面面的计算可知知：Nut＝10.3886kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算经计算得到，风荷荷载标准值wk=0.7μzμssWo=0..7×0.335×0.774×0.0058=0..011kNN/m2；其中w0--基本本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：ww0=0.355kN/m22；μz--风荷载高度变变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：μμz=0.744；μs--风荷载体型系系数：取值为为0.0588；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.85×1..4wklah2/10=00.850××1.4×00.011××0.6×11.52/10=00.002kkN·m；2、立杆稳定性验算算σ=1.05Nutt/(φAKH)+Mw/W≤fσ=1.05×N//(φAKH)=1.005×10..386×1103/(0.3312×4224.0000×1.000)+16889.2999/44900.000==82.8993N/mmm2；立杆的受压强度计计算值σ=82.8893N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值f=2205.0000N/mmm2，满足要求求。九、模板支架整体体侧向力计算算1、根据《规程》条条，风荷载引引起的计算单单元立杆的附附加轴力按线线性分布确定定，最大轴力力N1表达式为：：N1=3FH/((mm+1)Lbb)其中：F--作用用在计算单元元顶部模板上上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F=0.85AFFWkla/(La) AF--结构模板纵向向挡风面积（mm2），本工程中AF=5.00×103×8.70×102=4.35×106mm2； wk--风荷载标准值值，对模板，风风荷载体型系系数μs取为1.0,,wk=0.7μz×μs×w0=0.7××0.74××1.0×00.35=00.181kkN/m2；所以可以求出F==0.85××AF×wk×la/La=0.855×4.355×106×10-6×0.1181×0..6/5×11000=880.4433N。 H--模板支架计计算高度。HH=4.2000m。 m--计算单元附附加轴力为压压力的立杆数数为：1根。 lb--模板支架的横横向长度（mm），此处取取梁两侧立杆杆间距lb＝0.9000m。 la--梁底立杆纵距距（m），la=0.6000m。 La--梁计算长度（m），La=5.000m。综合以上参数，计计算得N1=3×800.443××4200..000/(((1+1))×900..000)==563.1100N。2、考虑风荷载产生生的附加轴力力，验算边梁梁和中间梁下下立杆的稳定定性，当考虑虑叠合效应时时，按照下式式重新计算：：σ=(1.05Nuut+N1)/(φAKH)≤f计算得：σ=(11.05×110385..838+5563.1000)/(00.312××424.0000×0..999)==86.7778N/mmm2。σ=86.778NN/mm2小于205..000N//mm2，模板支架架整体侧向力力满足要求。第二节、板模板支支架计算书一、综合说明本工程模板支撑架架高4.2米，施施工总荷载88.671kkN/m2，为确保施施工安全，编编制本专项施施工方案。设设计范围包括括：楼板，长长×宽＝9m×55m，楼板厚厚0.12mm。（一）模板支架选选型根据本工程实际情情况，结合施施工单位现有有施工条件，经经过综合技术术经济比较，选选择扣件式钢钢管脚手架作作为模板支架架的搭设材料料，进行相应应的设计计算算。（二）编制依据1、中华人民共和国国行业标准，《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JJGJ1300－2001）。2、浙江省地方标准准，《建筑施施工扣件式钢钢管模板支架架技术规程》（DB33/1035-2006）。以下简称《规程》。3、建设部《建筑施施工安全检查查标准》(JGJ599-99)。4、本工程相关图纸纸，设计文件件。5、国家、省有关模模板支撑架设设计、施工的的其它规范、规规程和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参参数模板支架高H为44.2m，立立杆步距h（上下水平平杆轴线间的的距离）取11.5m，立立杆纵距la取0.9m，横横距lb取0.7m。立立杆伸出顶层层横向水平杆杆中心线至模模板支撑点的的自由长度aa取0.07mm。整个支架架的简图如下下所示。模板底部的方木，断断面宽60mmm，高80mmm，布设间距距0.25mm。（二）材料及荷载载取值说明本支撑架使用Ф448×3.00钢管，钢管管壁厚不得小小于3mm，钢管管上严禁打孔孔；采用的扣扣件，应经试试验，在螺栓栓拧紧扭力矩矩达65N··m时，不得得发生破坏。按荷载规范和扣件件式钢管模板板支架规程，模模板支架承受受的荷载包括括模板及支架架自重、新浇浇混凝土自重重、钢筋自重重，以及施工工人员及设备备荷载、振捣捣混凝土时产产生的荷载等等。三、板模板支架的的强度、刚度度及稳定性验验算荷载首先作用在板板底模板上，按按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢钢管→扣件→立杆→基础"的传力顺序序，分别进行行强度、刚度度和稳定性验验算。其中，取取与底模方木木平行的方向向为纵向。（一）板底模板的的强度和刚度度验算模板按三跨连续梁梁计算，如图图所示:（1）荷载计算，此时时，模板的截面抵抗矩矩为：w＝900×1182/6=4..86×1004mm3；模板自重标准值：：x1＝0.3×00.9=0..27kN//m；新浇混凝土自重标标准值：x2＝0.12××24×0..9=2.5592kN//m；板中钢筋自重标准准值：x3＝0.12××1.1×00.9=0..119kNN/m；施工人员及设备活活荷载标准值值：x4＝1×0.99=0.9kkN/m；振捣混凝土时产生生的荷载标准准值：x5＝2×0.99=1.8kkN/m。g1=(x1+x2++x3)×1.22=(0.227+2.5592+0..119)××1.2=33.577kkN/m；q1=(x4+x5))×1.4==(0.9++1.8)××1.4=33.78kNN/m；对荷载分布进行最最不利组合，最最大弯矩计算算公式如下：：Mmax=-0.11g1lc2-0.1117q1lc2=-0.11×3.5777×0.2252-0.1117×3.778×0.2252=-0.005kN·mm；（2）底模抗弯强度验验算σ=M/W≤fσ=0.05×1006/(4.886×1044)=1.0029N/mmm2底模面板的受弯强强度计算值σσ=1.0229N/mmm2小于抗弯强强度设计值ffm=15N//mm2，满足要求求。（3）底模抗剪强度计计算。荷载对模板产生的的剪力为Q=0.6g1llc+0.6117q1lc=0.6××3.5777×0.255+0.6117×3.778×0.225=1.112kN；按照下面的公式对对底模进行抗抗剪强度验算算：τ=3Q/(2bhh)≤fvτ=3×1119..609/((2×10000×18))=0.0993N/mmm2；底模的抗剪强度ττ=0.0993N/mmm2小于抗剪强强度设计值ffv=1.4NN/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E==6000NN/mm2；模板惯性矩I=9900×1883/12=44.374××105mm4；根据JGJ1300－2001，刚刚度验算时采采用荷载短期期效应组合，取取荷载标准值值计算，不乘乘分项系数，因因此，底模的的总的变形按按照下面的公公式计算：ν=0.677×((x1+x2+x3)×l4/(1000×E×I))+0.9990×(x44+x5)×l4/(1000×E×I))=0.677×((0.27++2.5922+0.1119)×25504/(1000×60000×4374400)+00.990××(0.9++1.8)××2504/(1000×60000×4374400)=00.07mmm；挠度设计值[ν]]=Min((250/1150，10)=11.667mmm底模面板的挠度计计算值ν=0.077mm小于挠挠度设计值[[v]=Miin(2500/150，10)mmm，满足要求求。（二）底模方木的的强度和刚度度验算按三跨连续梁计算算（1）荷载计算模板自重标准值：：x1=0.3××0.25==0.0755kN/m；；新浇混凝土自重标标准值：x2=0.122×24×00.25=00.72kNN/m；板中钢筋自重标准准值：x3=0.122×1.1××0.25==0.0333kN/m；；施工人员及设备活活荷载标准值值：x4=1×0..25=0..25kN//m；振捣混凝土时产生生的荷载标准准值：x5=2×0..25=0..5kN/mm；g2=(x1+x2++x3)×1.22=(0.0075+0..72+0..033)××1.2=00.994kkN/m；q2=(x4+x5))×1.4==(0.255+0.5))×1.4==1.05kkN/m；支座最大弯矩计算算公式如下::Mmax=-0.11×g2×la2-0.1117×q2×la2=-0.11×0.9994×0.992-0.1117×1.005×0.992=-0.118kN·mm；（2）方木抗弯强度验验算方木断面抵抗矩WW=bh2/6=600×802/6=6..4×1044mm3；σ=M/W≤fσ=0.18×1006/(6.44×104)=2.8812N/mmm2；底模方木的受弯强强度计算值σσ=2.8112N/mmm2小于抗弯强强度设计值ffm=13N//mm2，满足要求求。（3）底模方木抗剪强强度计算荷载对方木产生的的剪力为Q==0.6g22la+0.6117q2la=0.6××0.9944×0.9++0.6177×1.055×0.9==1.12kkN；按照下面的公式对对底模方木进进行抗剪强度度验算：τ=3Q/(2bhh)≤fvτ=0.35N/mmm2；底模方木的抗剪强强度τ=0.355N/mm22小于抗剪强强度设计值ffv=1.3NN/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验验算方木弹性模量E==9000NN/mm2；方木惯性矩I=660×8033/12=22.56×1106mm4；根据JGJ1300－2001，刚刚度验算时采采用荷载短期期效应组合，取取荷载标准值值计算，不乘乘分项系数，因因此，方木的的总的变形按按照下面的公公式计算：ν=0.677×((x1+x2+x3)×la4/(1000×E×I))+0.999×(x4+x5)×la4/(1000×E×I))=0.677×((0.0755+0.722+0.0333)×90004/(1000×90000×25600000)++0.9900×(0.225+0.55)×90004/(1000×90000×25600000)==0.3711mm；挠度设计值[ν]]=Min((900/1150，10)=66mm底模方木的挠度计计算值ν=0.3771mm小于于挠度设计值值[v]=MMin(9000/1500，10)mmm，满足要求求。（三）板底横向水水平钢管的强强度与刚度验验算根据JGJ1300－2001，板板底水平钢管管按三跨连续续梁验算，承承受本身自重重及上部方木木小楞传来的的双重荷载，如如图所示。（1）荷载计算材料自重：0.0033kN//m；方木所传集中荷载载：取（二）中中方木内力计计算的中间支支座反力值，即即p=1.1g2lla+1.22q2la=1..1×0.9994×0..9+1.22×1.055×0.9==2.1188kN；按叠加原理简化计计算，钢管的的内力和挠度度为上述两荷荷载分别作用用之和。（2）强度与刚度验算算横向水平钢管计算算简图、内力力图、变形图图如下：支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)中间支座的最大支支座力Rmax=6..622kNN；钢管的最大应力计计算值σ=0.4444×1066/4.499×103=98.9976N/mmm2；钢管的最大挠度ννmax=0..576mmm；支撑钢管的抗弯强强度设计值ffm=205NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值σσ=98.9976N/mmm2小于钢管抗抗弯强度设计计值fm=205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度计算值νν=0.5776小于最大大允许挠度[[v]=miin(7000/150,,10)mmm,满足要求求!（四）扣件抗滑力力验算板底横向水平钢管管的最大支座座反力，即为为扣件受到的的最大滑移力力，扣件连接接方式采用双双扣件，扣件件抗滑力按下下式验算1.05N≤RccN=6.622kkN；双扣件抗滑移力11.05N==6.9533kN小于Rc=112kN,满满足要求。（五）立杆稳定性性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时时，立杆稳定定性计算（1）立杆荷载。根据据《规程》，支支架立杆的轴轴向力设计值值N应按下式计计算：N=1.2∑NGGK+1.44∑NQK其中NGK为模板板及支架自重重、新浇混凝凝土自重与钢钢筋自重标准准值产生的轴轴向力总和，显显然，最底部部立杆所受的的轴压力最大大。将其分成成模板（通过过顶部扣件）传传来的荷载和和下部钢管自自重两部分，分分别计算后相相加而得。模模板所传荷载载就是顶部扣扣件的滑移力力（或可调托托座传力），根根据前节扣件件抗滑力计算算，此值为FF1=6.6222kN。除此之外，根据《规规程》条文说说明条，支架架自重按模板板支架高度乘乘以0.155kN/m取取值。故支架架自重部分荷荷载可取为F2=0.15×4..2=0.663kN；立杆受压荷载总设设计值为：Nut=F1+F22×1.2==6.6222+0.633×1.2==7.3788kN；其中1.2为下部部钢管、扣件件自重荷载的的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算算。按下式验验算σ=1.05Nutt/(φAKH)≤fφ--轴心受压立杆杆的稳定系数数，根据长细细比λ按《规程》附附录C采用；A--立杆的截面面面积，取44.24×1102mm2；KH--高度调整系数数，建筑物层层高超过4mm时，按《规规程》采用；；计算长度l0按下下式计算的结结果取大值：：l0=h+2a=1..5+2×00.07=11.64m；；l0=kμh=1.1167×1..382×11.5=2..419m；；式中：h-支架立立杆的步距，取1.5m；a--模板支架立立杆伸出顶层层横向水平杆杆中心线至模模板支撑点的的长度，取00.07m；；μ--模板支架等效效计算长度系系数，参照《规规程》附表DD－1,取1.3822；k--计算长度附附加系数，按按《规程》附附表D－2取值为1.1167；故l0取2.419m；λ=l0/i=2..419×1103/15.99=153；；查《规程》附录CC得φ=0.2998；KH=1/(1+0..005(HH-4))KH=1/[1+0..005×((4.2-44)]=0..999；σ=1.05×N//(φAKH)=1.005×7.3378×1003/(0.2298×4..24×1002×0.9999)=611.376NN/mm2；立杆的受压强度计计算值σ=61.3376N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值f=2205N/mmm2，满足要求求。2、组合风荷载时，立立杆稳定性计计算（1）立杆荷载。根据据《规程》，支支架立杆的轴轴向力设计值值Nut取不组组合风荷载时时立杆受压荷荷载总设计值值计算。由前前面的计算可可知:Nut＝7.3788kN；风荷载标准值按下下式计算：Wk=0.7μzμssWo=0..7×0.774×0.0035×0..35=0..006kNN/m2；其中w0--基本本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：ww0=0.355kN/m22；μz--风荷载高度变变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：μμz=0.744；μs--风荷载体型系系数：取值为为0.0355；Mw=0.85×1..4×Mwkk=0.855×1.4××Wk×la×h2/10=00.85×11.4×0..006×00.9×1..52/10=00.002kkN·m；（2）立杆稳定性验算算σ=1.05Nutt/(φAKH)+Mw/W≤fσ=1.05×N//(φAKH)+Mw/W=1..05×7..378×1103/(0.2298×4..24×1002×0.9999)+0..002×1106/(4.449×1033)=61..716N//mm2；立杆的受压强度计计算值σ=61.7716N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值f=2205N/mmm2，满足要求求。第三节、拆除一、拆除顺序：上部结构支模架→→悬挑层钢管管支模架→钢管、模板板清理→贝雷架拆除除→清理二、拆除注意事项项：1、拆除前做好安全全警戒，在拆拆除部位的地地方围出安全全警戒区，配配备专人负责责指挥、看守守。2、拆除支模架应遵遵循先搭后拆拆、后搭先拆拆的逆作法原原则进行拆除除。3、严格按照安全生生产管理要求求操作，合理理使用安全带带、安全帽、安安全网等安全全防护用品，在在确保作业面面和作业人安安全的前提下下施工。4、拆除材料要及时时清理干净，不不得在作业面面上堆放，临临边部位要小小心轻放，以以免模板、钢钢管、扣件等等材料飞坠落落到建筑物外外围。5、钢管、扣件等材材料清理干净净后才能开始始拆除贝雷架架。6、贝雷片拆除工艺艺流程：拆开开中间贝雷片片→使用钢丝绳绳固定断开贝贝雷架，以防防贝雷架滑移移、倾覆→固定牵拉贝贝雷架的手拉拉葫芦和千斤斤顶→由外向内逐逐个拆除固定定贝雷架预埋埋螺杆→将贝雷架悬悬挑端完全拖拖入楼层内→→逐片拆除贝贝雷片并清理理干净。第四节、平面图、立立面图、节点点详图一、43．37标高贝雷片平面图图：参见附图一二、钢管支撑平面面布置图：参见附图二三、地锚杆平面布布置图：参见附图三四、抱柱与支撑刚性拉拉接详图：参见附图三五、A、B剖立面布置图：参见附图四六、悬挑部位节点详图图（一）、（二二）、（三）、（四四）：参见附图五七、支撑系统稳定加