地下人行通道高支模专项施工方案

wordwordwordPAGEword26-wordwordPAGE高支模专项施工方案1.1本工程高支模概况：根据重庆市的有关规定，层高超过4.5米的模板支设即为高支模，必须进行专项的设计，以确保施工的安全。层结构概况见下表：项目数值备注最大模板支设高度4框梁截面最大值500×1框梁截面次大值1000×1500mm框柱截面最大值600×600mm墙体厚度最大值3楼板厚度最大值401.2模板、模架支设方案：1.2.1材料选用：1、模板：（1）采用两面涂刷面膜的九夹板，厚18mm，长×宽=1830×915（2）对模板材料要求：具有高耐水性，耐沸水性良好，所用胶粘剂为酚醛树脂胶粘剂。模板规格尺寸和厚度必须满足要求。模板的厚度、静弯曲强度以及弹性模量符合《混凝土用胶合板》标准。2、楞条：小楞：50×100mm木方。木方应保证截面尺寸符合要求，不得开裂、翘曲；大楞：Ф48.5×3.3、支撑：（1）选用Ф48.5×3.2（2）对钢管材料要求：钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，端面应平整，上述缺陷不应大于相关规定；钢管外径、壁厚分别不得小于0.5mm。（3）卡扣材料要求：扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。4、柱箍采用2·Ф48.5×3.21.2.2支设方案及示意图：1.2.2.1顶板模板：顶板模板采用木模板体系，模板采用1830×915×18光面红模板、底楞采用50×100木方、支撑系统采用可调顶撑钢管满堂红模架、设扫地杆。楼板模架立杆间距按600×600，均设置可调支座。离地150设置扫地杆，水平杆步距1500。全架高设置斜撑，斜撑角度应在45°~60°之间。每一排斜撑中相邻的两个斜撑距离不大于立杆间距，相邻排斜撑间距不大于3立杆间距；满堂架周边另设置一道剪刀撑。楼板底楞采用50×100木方，间距为250。1、模架支设平面图：2、模架支设剖面图：3、模架支设立面图：4、模架支设节点图：模板拼接处节点图1.2.2.2梁模板：梁模板体系采用木模体系，即木模采用18厚光面红模板、内楞采用50×100木方，外楞采用φ48.5钢管。当梁高h≥600mm时，设一道对拉螺杆，600＜h≤800mm设两道对拉螺杆；两榀梁高为1000mm，按300mm间距设三排对拉螺杆；螺杆间距不大于500mm。梁跨L梁高≤500时，底楞间距均为300mm；500＜梁高≤800时，底楞间距250mm；框支梁底楞间距100mm。梁宽大于400时，剖梁断面方向钢管支撑间距不大于400mm。梁高≤1000时，梁底支架间距600mm侧模钉50×100木龙骨间距不大于200mm，木龙骨外侧用φ48.5钢管固定；两侧用支顶保证梁的垂直度及顺直。1、梁模板支设大样图：2、梁模板阴角处理图：1.2.2.3墙模板：墙模板采用木模板体系，即模板采用18mm厚光面红板、50×100木方（长2m、4m）做内楞，φ48.5钢管做外楞。内楞：50×100mm木方,间距为20外楞：双排Φ48.5×3.5mm焊接钢管,纵向间距为500mm对拉螺栓：φ14对拉螺栓，间距为400×500mm。节点详图：模板横向拼缝处理模板竖向拼缝处理1.2.2.4柱模板：柱箍采用2·Ф48×3.5mm钢管做柱箍，间距为400mm(自底面到柱高一半范围内)，间距为500mm（自顶面到柱高一半范围内）；四周用钢管、8#铁丝与满堂架拉结，保证柱模板的垂直度。水平拉结每1000mm模板：18mm九夹板内楞：50×100mm木方,间距为200mm外楞：双排Φ48.5×3.5mm焊接钢管间距为400mm(自底面到柱高一半范围内)间距为500mm（自顶面到柱高一半范围内） 对拉螺栓：Ф16对拉螺栓，水平间距为400mm1.3模板设计计算的相关参数：1.3.1计算假定：1、模板结构构件中的面板、大小楞均属受弯构件；按连续梁或简支梁计算；当构件的跨度超过三跨时，可按三等跨连续梁进行计算；2、构件的惯性矩沿跨长恒定；3、支座是刚性的，不沉降；4、受荷跨荷载情况相同，并同时作用。1.3.2计算参数：根据《建筑施工手册》（第四版）、《建筑施工计算手册》(江正荣编著)有关的内容计算过程所需数据如下：新浇砼的重力密度γc=25KN/m3考虑施工具体时间和混凝土本身特性，混凝土的初凝时间为t0=4h。混凝土中加高效缓凝剂，故外加剂影响修正系数β1=1.2混凝土塌落度为140-160mm,β2=1.15+(160-150)×(1.15-1.0)/(150-90)=1.1751.3.3模板及支撑系统的相关参数：本次施工模板支撑系统材料采用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。根据《简明施工计算手册》(第二版)、《混凝土结构工程》及相关规范和资料内容，确定所用材料相关参数如下：1、模板采用18mm弹性模量E=1.1×104N/mm2抗弯强度[fm]=16N/mm2抗剪强度[τ]=2.2N/mm22、支撑小楞采用50×100mm木方，有关力学计算参数如下：弹性模量E=1.1×104N/mm2抗弯强度[fm]=13N/mm2抗剪强度[τ]=1.4N/mm3、支撑小楞的钢管采用双排Φ48×3.2弹性模量E=2.1×105N/mm2抗弯强度[f]=215N/mm2抗剪强度[τ]=110N/mm2A=489mm2，I=12.19×104mm4，W=5.084、对拉螺栓采用φ16、φ14螺栓，有关力学计算参数分别如下：容许拉力[N]=24.5KN，[N]=17.56KN。1.4柱模板的设计计算：1.4.1模板侧压力计算：根据工程经验，柱砼的浇筑速度取V=20m3/混凝土塌落度为140-160mmβ2=1.175最大侧压力： F1=0.22γctoβ1β2（V）1/2=0.22×25×4×1.2×1.175×（201/2）=138.73KN/m2F2=γcH=25×5.4=135.0KN/m2>F1按规范规定取较小值，取F=138.73KN/m2作为对模板侧压的标准，并考虑倾倒砼产生的水平荷载标准值2KN/m²，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=138.73×1.2+2×1.4=168.156KN/m²，考虑到模板结构不确定因素较多，故不考虑荷载折减，同时也不考虑倾倒砼产生的荷载，取q=138.73KN/m2有效压头高度为h=F/γc=138.73/25=5.5m1.4.2验算柱模板(九夹板)的强度和刚度：柱模板按三跨连续梁计算：1、强度验算：跨中其最大弯距：Mmax=qL2/10=138.73×1.0×0.2²/10=0.55KN·m模板截面抵抗弯距：M=W×F=fbh2/6=13×1000×182/6=12.64KN·m>0.55KN·m符合要求2、刚度验算：假定模板截面为1000mm×18mmω=KqL4/100EI=0.677×138.73×2004/（100×11000×1000×18³/12）=0.28mm<200/400=0.500mm符合要求。1.4.3验算内楞（木方）的强度和刚度：木方（楞）的间距为200，钢管外楞间距为400。均布荷载q=138.73×0.20=27.75KN/m则最大弯距为Mmax=qL2/10=27.75×0.4²/10=0.444KN·m抵抗弯距为WF=[fm]bh²/6=1.08KN·m>0.444KN·m强度满足要求ω=KqL4/100EI=0.677×138.73×4004/（100×11000×50×100³/12）=0.52mm<L/400=1mm刚度符合要求1.4.4验算外楞(双排钢管)的强度和刚度：1、强度验算：在有效压头范围内，钢管的间距为400，对拉螺栓间距为L=400，均布荷载为138.73KN/m²，则每跨的集中荷载（由木方传递）为F=138.73×0.4×0.4=22.20KN，对每一根钢管而言集中荷载为11.1KN。则最大弯距为：Mmax=0.175PL=0.175×11.10×0.4=0.78KN·m抵抗弯距为：WF=3.14×（484-414）×215/32×48=1.09KN·m>Mmax满足要求2、刚度验算：Ω=1.146PL³/100EI=1.146×11.10×1000×400³/(100×2.1×100000×12.19×10000)=0.32<L/400=400/400=1.0mm刚度满足要求3、柱自中间到柱顶的外楞间距为500mm，螺栓间距为400mm，均布荷载为75KN/m2，则每跨的集中荷载（由木方传递）为75×0.5×0.4=15KN，对每一根钢管而言集中荷载为7.5KN。则最大弯距为：Mmax=0.175PL=0.175×7.5×0.4=0.525KN·m抵抗弯距为：WF=3.14×（484-414）×215/32×48=1.09KN·m>Mmax因此强度满足要求。ω=1.146PL³/100EI=1.146×7.2×1000×400³/（100×2.1×100000×12.19×10000）=0.204mm<L/400=400/400=1mm因此刚度满足要求1.4.5验算对拉螺栓的强度：柱自柱根到柱中对拉螺栓取横向间距为400mm，竖向为400mm，按最大侧压力计算，采用直径N=138.73×0.4×0.4=22.20KN<[N]=24.5KN故满足要求。柱自中间到柱顶的外楞间距为500mm，螺栓间距为400mm，均布荷载为75KN/m²。按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力：N=75×0.5×0.4=15KN<[N]故满足要求。柱模板及支撑系统符合强度和刚度要求1.5墙模板的设计计算：根据工程实际情况，选用最厚的500mm剪力墙为计算对象。1.5.1模板侧压力计算：混凝土的浇筑速度V=20/（6.92×0.50）=5.78m/hF=0.22γctoβ1β2（V)1/2=74.58KN/m2检验F=γcH=25×5.4=135KN/m2按规范规定取较小值，取F=74.58KN/m2侧压力设计值为F=1.2×74.58=89.5KN/m2有效压头高度h=F/γc=89.5/25=3.58m墙厚500mm,按规范规定考虑，倾倒砼时产生的荷载作用在有效压头度之内，且不大于侧压力值，用泵送砼，标准值为2N/m2,设计值为1.4×2=2.8KN/m2。荷载组合为F=89.5+2.8=92.3KN/m21.5.2验算模板(九夹板)的强度和刚度：作用于模板上的线荷载为：(取1m按强度计算:q=92.3×1.0=92.3N/mm按刚度计算:q=92.3KN/m模板(九夹板)支撑在内楞(木方)上,按三跨连续梁计算,按强度和刚度要求允许间距为：按强度要求需要小楞(木方)的间距M=qL2/10=[fm]bh2/6∴L=(10[fm]bh2/6q)1/2=(10×16×1000×182/（6×92.3）)1/2=306mm按刚度要求需要小楞(木方)的间距ω=qL4/150EI=L/400∴L=(150EI/400q)1/3=(150×1.1×104×4.13×106/400×92.3)1/3=569.4取二者中较小者，取L=306mm，采用200小楞（木方）间距为200时模板的抗剪验算τ=(0.6qL)/(bh)=(0.6×92.3×200)/（1000×18）=0.615N/mm2<[τ]=2.2N/mm2故满足要求。1.5.3内楞（木方）支撑在外楞(钢管)上,为保证内楞的强度和刚度变化符合规范要求按三跨连续梁计算,外楞(钢管)按强度和刚度要求允许间距为：1、按强度计算：q1=92.3×0.2=18.46KN/m按强度要求需要外楞(钢管)的间距M=qL2/10=[fm]bh2/6∴L=(10[fm]bh2/6q)1/2=(10×13×50×1002/（6×18.46）)1/2=766.062、按刚度计算：q2=92.3×0.2=18.46KN/m按刚度要求需要外楞(钢管)的间距ω=qL4/150EI=L/400∴L=(150EI/400q)1/3=(150×1.0×104×41.67×105/（400×18.46）)1/3=9463、取二者中较小者，即取L=766.06mm,出于安全考虑，间距取500mm作用于外楞(双排钢管)上的集中荷载折算成均布荷载为按强度计算：q1=46.15KN/m按刚度计算：q2=44.15KN/m1.5.4外楞(双排钢管)支撑在对拉螺栓上,为保证外楞的强度和刚度变化符合规范要求，按三跨连续梁计算，对拉螺栓按强度和刚度要求允许间距为：M=qL2/10=2[f]W∴L=(20[f]W/q)1/2=(20×215×5.08×103/46.15)1/2=474按刚度要求需要小楞(木方)的间距ω=qL4/2×150EI=L/400∴L=(2×150EI/400q)1/3=(2×150×2.1×105×12.19×104/400×44.15)1/3=746.5取二者中较小者，取L=474mm,即螺栓间距用500钢管的抗剪验算：τ=2×0.6qL/A=2×0.6×46.15×500/489=56.63N/mm2<[τ]=110N/mm2，故满足要求。1.5.5验算对拉螺栓的强度：对拉螺栓的最大拉力为N=46.15×0.40×0.50=9.23KN<[N]=13.0KN满足要求1.5.6小结：墙体模板及支撑系统采用模板:18mm九夹板内楞:50×100mm木方,间距为20外楞:双排Φ48.5×3.5mm焊接钢管,纵向间距为500mm对拉螺栓:φ12对拉螺栓，间距为400×500mm。1.6板模板的设计计算：1.6.1板荷载计算：模板自重：0.5KN/m2混凝土自重：25×0.2=5.0KN/m2钢筋自重:：1.1×0.2=0.22KN/m2振捣荷载：2KN/m21.6.2验算模板(九夹板)的强度和刚度：作用于模板上的线荷载为：(取1m按强度计算：q=1.2×(0.5+5.0+0.22)+1.4×2=9.67KN/m按刚度计算：q=1.2×(0.5+5.0+0.22)=6.87KN/m模板(九夹板)支撑在内楞(木方)上,按三跨连续梁计算,按强度和刚度要求允许间距为:按强度要求需要小楞(木方)的间距M=qL2/10=[fm]bh2/6∴L=(10[fm]bh2/6q)1/2=(10×16×1000×182/（6×9.67）)1/2=945.3按刚度要求需要小楞(木方)的间距L=bh3/12=1000×183/12=4.86×105mm4ω=qL4/150EI=L/400∴L=(150EI/400q)1/3=(150×1.1×104×4.86×105/400×6.87)1/3=663.3取二者中较小者，取L=663.3mm，出于安全考虑，木方间距采用300mm小楞（木方）间距为300mm时模板的抗剪验算τ=0.6qL/bh=0.6×9.67×300/（1000×18）=0.100N/mm2<[τ]=2.2N/mm2故满足要求。1.6.3验算小楞（木方）的强度和刚度：作用于模板上的线荷载为：按强度计算：q=10.29×0.3=9.67N/mm按刚度计算：q=7.49×0.3=6.87N/mm小楞（木方）支撑在大楞(钢管)上，按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求允许间距为：按强度要求需要大楞(钢管)的间距M=qL210=[fm]bh2/6∴L=(10[fm]bh2/6q)1/2=(10×13×50×1002/（6×9.67）)1/2=1058.4按刚度要求需要大楞(钢管)的间距L=bh3/12=50×1003/12=41.67×105ω=qL4/150EI=L/400∴L=(150EI/400q)1/3=(150×1.0×104×41.67×105/（400×6.87）)1/3=1315.2取二者中较小者，取L=1058mm，出于安全目的，水平杆间距用1000大楞(钢管)间距为1000时木方的抗剪验算τ=0.6qL/bh=0.6×9.67×1000/(50×100)=1.161N/mm2<[τ]=1.4N/mm2故满足要求。1.6.4验算大楞(钢管)的强度和刚度：作用于大楞(钢管)上的线荷载为(取1m宽)按强度计算：q=9.67×1=9.67N/mm按刚度计算：q=6.87×1=6.87N/mm大楞(钢管)支撑在钢管立柱上，按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求允许间距为：按强度要求需要大楞(钢管)的间距M=qL2/10=ω[f]∴L=(10ω[f]/q)1/2=(10×5.08×103×215/9.67)1/2=1062.8按刚度要求需要大楞(钢管)的间距ω=qL3/150EI=L/400∴L=(150EI/400q)1/3=(150×2.1×105×12.19×104/（400×6.87）)1/3=1118取二者中较小者1062mm，出于安全目的，立杆间距取1000mm。钢管立柱间距为1000时大楞(钢管)的抗剪验算τ=2×6qL/10A=2×6×9.67×1000/（10×489）=23.73N/mm2<[τ]=110N/mm2故满足要求。1.6.5钢管立柱的稳定性验算：水平杆竖向间距小于1.5米。钢管的回转半径i=15.78mm长细比γ=L/i=1600/15.78=101查表《钢结构设计规范》附录一,得钢管轴心受压稳定系数∮=0.580钢管的最大容许压力N=∮A[f]=0.580×489×215=60978N一根钢管承受的荷载F=9.67×1.2×1.2=13.925KN=13925N<N=60978N故钢管立柱的稳定性满足要求F>6KN(一只扣件的抗滑移承载能力)故采用双扣件连接。1.6.6板模板小结： 模板：18mm九夹板 小楞：50×100mm木方，间距取为250mm 大楞:Φ48×3.5mm焊接钢管，间距为1000mm立柱：Φ48×3.5mm焊接钢管,间距为1200×1200mm水平杆间距不大于1.5米，立杆下部设纵横向扫地杆。每隔四米设一道剪刀撑。1.7梁模板的设计计算：1.7.1梁模板支设示意图1.7.2梁底模验算：1、荷载计算：底模自重，新浇混凝土自重，振捣混凝土时产生的荷载：合计（已经乘上荷载分项系数）：q1=49.23KN/m2、抗弯强度验算：底模下小楞木方的间距为100，出于安全考虑，底模按照单跨简支梁进行验算，以求得跨中最大弯矩：计算简图如下：

Mmax=0.125×q1×L2=0.125×49.23×0.12=0.062KN.mσmax=Mmax/Wn=0.062×106/54000=1.14N/mm2＜fm=13N/mm23、底模挠度验算：底模挠度验算时，不包括振捣混凝土时产生的荷载，则q2=49.23-2.52=46.71KN/mωmax=5q2L4/384EI=0.5×46.71×1004/(384×6500×=0.0385mm＜[ω]=min[L/250,1]=1(mm)（K（满足要求）1.7.3梁侧模验算：1、荷载计算：1）、侧压力：根据工程经验，柱砼的浇筑速度取V=20m3/混凝土塌落度为140-160mmβ2=1.175最大侧压力： F1=0.22γctoβ1β2(V）1/2=0.22×25×4×1.2×1.175×(201/2)=138.73KN/m2F2=γc×H=25×1.7=40.8KN/m2两者中取较小值，F=40.8KN/m2乘以分项系数：1.2×40.8=48.96KN/m22）、振捣混凝土时产生的荷载：4KN/m2乘以分项系数，1.4×4=5.6KN/m2以上两项荷载合计：48.96+5.6=54.56KN/m2框支梁梁高为1mq3=54.56×1=54.56KN/m乘以折减系数0.9，则q4=0.9q3=0.9×54.56=49.104KN/m2、抗弯强度验算：按照单跨梁进行验算，Mmax=0.125q4L2=0.125×83.48×0.22=0.4174KN.m（KMσmax=Mmax/Wn=0.4174×106/54000=7.73N/mm2＜[σ]=13N/mm23、侧模挠度验算：侧模挠度验算时，不包括振捣混凝土时产生的荷载，则q5=48.96KN/mq6=0.9×48.96=44.07KN/mωmax=5q6L4/（384EI）=5×44.07×2004/(384×6500×243000=0.5813mm＜[ω]=min[L/250,1]=1(mm)（Kω（满足要求）1.7.4梁底模楞木验算：1、抗弯强度验算：1）、荷载计算：木方自重，侧模模板自重，侧模木方自重，合计（已乘上荷载分项系数）：q'=0.4KN/mq底模木方强度=q底模强度×0.1/0.9+q'=49.23×0.1/0.9+0.4=5.87KN/mR支座=q底模木方强度×b/2=5.87×0.9/2=2.64KN底模楞木计算简图如下：出于安全考虑，按单跨简支梁计算跨中截面最大弯矩，简图如下：由上图计算得：Mmax=0.125×5.87×0.452=0.149KN.mσmax=Mmax/Wn=0.149×106/67688=2.2N/mm2＜[σ]=13N/mm22、挠度验算：挠度验算时，不包括振捣混凝土时产生的荷载，则q=46.71×0.1×0.9+0.4=4.60KN/mωmax=（5qL4/384EI）=5×4.60×4504/(384×11000×3215156)=0.07mm＜[ω]=min[L/250,1]=1满足要求。1.7.5梁大楞（钢管）验算：小楞支设在大楞上，大楞采用Ф48.5×3.21、钢管截面特性：钢管弹性模量：E=2.06×106N/mm2钢管惯性矩：I=121900mm4钢管截面抵抗矩：Wn=5078mm3钢管截面净面积：A=489mm2钢管回转半径：i=15.78mm抗弯、抗压、抗拉强度：f=205N/mm2抗剪强度：fv=120N/mm22、荷载计算：F=R支座=0.5×5.87×0.45=1.321KN受力简图如下：3、抗弯强度验算：利用结构力学方法计算得：Mmax0.2F=0.2×1.321=0.2642KN.m（KM为弯矩系数）σmax=Mmax/Wn=0.2642×106/5078=52.03N/mm2＜[σ]=205N/mm24、抗剪强度验算：FV=1.5F=1.5×1.321=2.0KNτ=FV/A=2.0×103/489=4.09N/mm2＜[τ]=120N/mm2（满足要求）5、挠度验算：根据材料力学公式：ωmax=FL3/48EI+2×F×b×(3L2-4b2)/(48EI)=1.321×103×4503/(48×2.06×105×121900)+2×1.321×103×100×(3×4502-4×1002)/(48×2.06×105×121900)=0.2243mm＜[ω]=L/250=450/250=1.86、卡扣抗滑力验算：F卡=F×0.45/0.1=1.321×4.5=5.94KN＜[FV]×2=12KN（出于安全考虑，使用双卡扣）1.7.6梁立杆验算：1、立杆强度验算：N=F卡=5.94KNσ=N/A=5.94×103/489=12.15N/mm2＜[σ]=205N/mm22、立杆稳定性验算：σ=N/φA≤f立杆长细比：λ=L/i=1500/15.78=95.06（L为大横杆步距）查《轴心受压构件稳定系数φ（3号钢）》：稳定系数φ=0.626σmax=N/φA=5.94×103/(0.626×489)=19.41N/mm2＜f=205N/mm2（满足要求）3、由于模架平面支设尺寸大，模架的高宽比为0.5，整体抗倾覆强度大，故此不需进行模架的抗倾覆验算；1.7.7框支梁小结：框支梁处，底模楞木间距100mm，立杆间距450mm。梁侧模沿高度方向采用三排φ16对拉螺杆拉结，水平间距400mm。1.8高支模搭设技术和质量保证措施：1、模板搭设验收：模板支设完毕后，施工员、质检人员会同班组长检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，报送技术部进行复检，质检员应填写。经交检合格后由工地技术负责人通知监理验收，验收合格后方可浇筑砼。2、梁模板搭设时为了防止出现以下通病现象：梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模涨模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难。采取防治措施为支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。3、板模板搭设时为了防止出现以下通病现象：板中部下挠，板底混凝土面不平。采取防治措施为楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。支顶要符合规定的保证项目要求。4、脚手架搭设时，钢管立杆接头应交错布置。 5、模板拆除：（1）模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。（2）柱、梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。构件拆模时砼强度结构类型偏差（mm）按设计的砼强度标准值的百分率（%）板≤250>2，≤875>8100梁≤875>8100悬臂构件-100（3）板底模拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求，考虑模板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。梁底模的拆除须严格按设计及有关规范要求施工。（4）严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。（5）拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理。（6）拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。1.9高支模搭设施工安全措施：1、施工前做好高处作业的安全技术措施，逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工。2、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行；3、支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台；低于3m的可使用马