暖通空调专业毕业设计指导书

南京技师学院综合教学楼空调工程设计摘要本工程为南京技师学院综合教学楼空调工程设计，该工程是集餐厅、报告厅、会议室、办公室、教室和实验室等各种功能间为一体的综合教学楼。建筑一共有十一层，其中一层的层高为4.5m，二层到十一层层高为3.6m。根据房间功能，全楼采用集中供给空调方式，其中冷热源机组采用两台直燃型溴化锂吸收式制冷机组，夏季供冷，冬季供热，还可以提供其他生活方面的供热，做到一机多用，机房设置在地下室。根据各不同功能房间，将该集中系统分为二种空调送风方式，高大空间如餐厅、报告厅等采用全空气系统，新风直接从室外引进与回风混合〔一次回风〕后送风；办公室，会议室等采用了风机盘管加独立新风系统，新风机组从室外引入新风处理到室内空气焓值，风机盘管承当室内全部冷负荷及局部的新风湿负荷。全空气系统选用圆型散流器平射流形式，而风机盘管加独立新风系统有百叶风口侧送和散流器平送的形式。空调水系统只设有一个系统。采用闭式双管式，水平异程垂直同程式，冷水泵三台，两用一备；冷却水泵选三台，两用一备。NANJINGINSTITUTEOFCOMPREHENSIVETEACHINGBUILDINGOFTECHNICIANSAIR-CONDITIONINGENGINEERINGABSTRACTThisprojectissynthesizestheclassroombuilding’sairconditioningengineeringdesignforNanjingTechnicianInstitute,thisprojectisthecollectiondiningroom,thereporthall,theconferenceroom,theoffice,theclassroomandthelaboratoryandsoonduringeachkindoffunctionisabodycomprehensiveclassroombuilding.Theconstructionsaltogetherhave11,thefirstbuildingheightis4.5m,twoto11building’sheightsare3.6m.Accordingtotheroomfunction,theentirebuildingselectsthecentralismsuppliesairconditioningmethod,inwhichcoldheatsourceunitusestwostraighttoburnthelithiumbromideabsorptiontyperefrigerationunit,summersuppliescoldly,thewinterheats,butalsomayprovideotherlifeaspectheating,achievesonemachinemultipurpose,theengineroomestablishesinthebasement.Accordingtoeachdifferentfunctionroom,dividingintothiscentralismsystemtwoairconditioningblastway,thebigspatiallikediningroom,thereporthallandsoonusetheentireairsystem,thenewatmospheredirectlyafterreturntothewindmixfromoutdoorintroduction(onetimetoreturntowind)toblowof;Theoffice,theconferenceroomandsoonusedtheairblowerserpentinedtoaddtheindependentnewatmospheresystem,thenewatmosphereunitprocessesfromoutdoorintroductionnewatmospheretotheroomintheairenthalpyvalue,theairblowerserpentinedundertakesintheroomcompletelythecoldloadandthepartnewrheumatismload.Theentireairsystemselectsthecircletodrifttheflat-trajectoryfiremanifoldtype,buttheairblowerserpentinedaddstheindependentnewatmospheresystemtohavetheformwhichthedriedbeancurdgustyareasidedeliversanddriftsdeliversevenly.Theairconditioningaqueoussystemonlyisequippedwithasystem.Assoonasusescloseddoublebarrel-like,theleveldifferentregulationverticalsameformula,coldwaterpumpthree,thedualpurposeprepares;Assoonasthecoolingwaterpumpchoosesthree,thedualpurposetoprepare.KEYWORDS;Straightburnsthelithiumbromideabsorptiontyperefrigerationunit，Entireairsystem，Theairblowerserpentinedaddsthenewatmospheresystem，Aqueoussystem目录TOC\o"1-2"\h\z\u前言1第1章原始资料3§1.1室外气象资料3§1.2室内设计参数3§1.3土建资料4第2章负荷计算6§2.1冷负荷6§2.2热负荷16§2.3湿负荷计算17§2.4新风负荷计算18第3章空调系统方案确实定19§3.1空调系统分类19§3.2空调系统方案论证21§3.3空调水系统22第4章送风状态及送风量确实定25§4.1全空气一次回风送风处理过程以及送风参数计算254.2风机盘管加新风的送风处理过程以及送风参数计算28第5章空调设备的选择32§5.1风机盘管的选择32§5.2新风机组的选择35§5.3空调机组的选择37第6章冷热源40§6.1冷热源选择40§6.2制冷机组的选择42第7章气流组织确定及计算44§7.1空调房间气流组织44§7.2送风口的选择45§6.3回风口50第7章风管、水管布置及水力计算52§7.1空调系统的风管布置52§7.2风管水力计算53§7.3水管水力计算57第8章其他设备选择62§8.1冷冻水系统设计62冷却塔的选择63§8.3冷却水泵的选择64§8.4膨胀水箱的设计计算64§8.5凝水管设计65第9章消声与减振设计67消声设计67隔振设计68第10章确定管道的保温、防腐的措施6969§10.2空调管路系统的防腐70§10.3施工说明70结论71参考文献72致谢74附录75外文翻译102前言目前，随着经济建设的不断深入和人们生活水平的不断提高，空调建筑物越来越多，建筑物消耗的能量也越来越大，我国甚至出现了空调系统与经济建设争抢电力资源的情况。在我国建筑总能耗中，空调系统的能耗占有相当大的比重，因此研究探讨空调系统的节能就显得十分重要。在建筑物空调系统运行能耗中，冷源系统的能耗是最大的。研究工作主要集中在冷源系统的形式选择上，对压缩式冷水机组和吸收式冷水机组的技术经济比拟研究较多，通过对众多方案的分析已经根本达成共识：吸收式冷水机组节电而不节能，对其在我国的应用应区别对待，对于有余热可以利用的地区，应大力提倡使用吸收式冷水机组，而一般建筑物那么应采用蒸汽压缩式制冷。中央空调是集中处理空调负荷的系统型式，其冷、热量是通过一定的介质输送到空调房间里去的。按照中央空调的输送介质的不同，常见的中央空调可以分成以下三种主要型式：风管式系统，冷、热水机组和VRV系统。当代空调的开展离不开两个可说是永恒的主题：一个是室内空气品质；另一个那么是节能运行。众所周知，一般办公楼在建筑和使用功能上不同于宾馆、酒楼客房的一大特点就是空间大、面积大、内装修讲究、隔间的分隔要求能灵活多变。对于这类建筑，如果采用常规的全空气方式，一方面送风管、回风管截面积大，很难适应高层建筑层上下的现状。另一方面，那么大的一个多区系统，各区的温度控制要求也实在是众口难调。因此，至今为止，不少办公楼还都不得不采用带独立新风的风机盘管系统这样的空调方式。然而，风机盘管系统存在不少问题，其中最大的问题就是滴水问题，另外，办公楼开间大，其隔间随用户的变换，需频繁改变，如果采用风机盘管机组，那么其固定的送风口和回风口将很适应隔间的调整。基于种种因素的考虑，现在有些高级办公楼的空调工程已决定摆脱风机盘管系统，取而代之的是VRV变风量空调方式。目前国内在建的高档综合楼中，许多标志性建筑都开始采用的是变风量系统，如中国银行总行办公大楼，工商银行总行办公大楼，建设银行总行办公大楼，华润大厦，国家电力调度指挥中心，中保信大厦，南银大厦等。虽然VRV系统具有节能、舒适、运转平稳等诸多优点，而且各房间可独立调节，能满足不同房间的不同空调负荷的需求。但其系统控制复杂，且其初投资高。因为技术原因，国内一般的设计院设计完成的高档写字楼及公共建筑中，大多还在使用风机盘管加新风和定风量的空气系统。本工程为南京一学校综合教学楼，采用全空气系统和风机盘管加新风系统。现在的工业城市，对电力的需求量非常大，尤其是在用电旺记显得十分紧张，会出现电能紧缺的现象。因此本工程工程的冷热源选择直燃溴化锂吸收式冷热水机组，该机组除了满足空调冷、热源的要求外，还可以提供其他生活方面的供热，做到一机多用，从而节约占地面积和投资。第1章原始资料§1.1室外气象资料地点：南京市地理位置：东经118°48′，北纬32°00′夏季气象参数：夏季大气压力1004.0hPa；室外日平均温度31.40℃；平均日较差6.9℃；室外计算干球温度35℃；室外计算湿球温度28.3℃；最热月平均相对湿度81%；室外平均风速2.6m/s；大气透明度等级5.00；冬季气象参数：冬季大气压力1025.2hPa；采暖计算温度-3.00℃；空调计算温度-6.00℃；空调相对湿度73.00%；室外风速2.6m/s.§1.2室内设计参数表1-1室内气象参数房间名称夏季冬季新风标准照明容量温度℃相对湿度%温度℃相对湿度%m3/h.人W/m2餐厅266020501720门厅266020501720演讲厅266020501740报告厅266020501740实验室266020501730观摩室266020501730教室266020501730研讨室266020501730办公室266020501820会议室266020501730技能室266020501730§1.3土建资料一、墙体确定墙体的计算公式：Ro.min=〔1-1〕式中：Ro.min—围护结构的最小传热阻〔㎡.k/W〕；tn—冬季室内计算温度〔℃〕取20℃α—维护结构温差修正系数，取1.0；Δty—冬季室内计算温度与围护结构内外表温度的允许温差〔℃〕，取6.0℃；αn—围护结构内外表换热系数〔W/㎡·K〕，取8.7W/㎡·K；tw—冬季围护结构室外计算温度，取-6℃对于本工程设计，墙体初选δ=240mm的砖墙，那么利用公式(1-1)得：Ro.min===0.46㎡·k/W；校核：Ro=+Rj+=++0.5+=0.671〔㎡·k/W〕＞Ro.min所选墙体符合条件。对于本建筑，外墙、内墙均采用厚度为240mm的普通砖墙表1-3外墙结构类型构造δ(mm)传热系数(W/㎡.k)导热系数(㎡.k/W)质量(kg/㎡)热容量(kJ/㎡.K)类型2401.970.34500436Ⅲ二、屋面利用公式〔1-1〕，选择屋面保温材料为水泥膨胀珍珠岩，保温层厚度为50mm的屋顶。表1-2屋面结构类型构造δ(mm)保温层导热系数(㎡.k/W)传热系数(W/㎡.℃)类型材料厚度35水泥膨胀珍珠岩500.980.87Ⅳ三、楼板利用公式〔1-1〕，选择钢筋混凝土楼板表1-3楼板结构类型构造传热系数(W/㎡.k)导热系数(㎡.k/W)类型3.130.64Ⅲ四、外窗窗户：单层窗，5mm厚的普通玻璃，金属窗框，80%的玻璃，白色帘，窗高1.8m第2章负荷计算§2.1冷负荷冷负荷是指为了保持建筑物的热湿环境，在单位时间内需向房间供入得冷量。冷负荷计算是空调设计及合理选择空调设备的主要依据。因此，冷负荷计算的准确性也影响着空调设计的好与坏。一、房间冷负荷的构成：1、通过围护结构传入室内的热量；2、透过外窗进入室内的太阳辐射热量；3、人体散热量；4、设备散热量；5、其它室内散热量。二、主要计算公式在目前的空调设计中，冷负荷计算有多种方法，常见的有两种：冷负荷系数法和冷负荷计算谐波法。由于冷负荷系数法相于谐波法相对简单许多，因此本设计采用冷负荷系数法，当计算某建筑物空调冷负荷时，那么可按照条件查出相应的冷负荷温度与冷负荷系数，用稳定传热公式形式即可算出经围护结构传入热量所形成的冷负荷和日射得热形成的冷负荷。1、外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：Qc(t)=AK(tc(t)–tR)〔2-1〕式中Qc(t)—外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷，WA—外墙和屋面的面积，㎡K—外墙或屋面的传热系数，W/〔㎡.℃〕，可根据外墙和屋面的不同构造，在文献[6]附录2-2和附录2-3种查取；tR—室外设计计算温度，℃；tc(t)—外墙或屋面冷负荷计算温度的逐时值，℃，根据外墙和屋面的不同类型分别在文献[6]附录2-4和附录2-5中查取。说明：〔1〕各设计地点冷负荷温度值都是以北京地区气象参数为依据计算出来的。因此对不同的设计地点，应对tc〔t〕进行修正为tc〔t〕+Δtd，其地点修正值Δtd可由文献[6]附录2-6查得。〔2〕当外外表放热系数不等于18.6W/〔㎡.℃〕时，应将〔tc(t)+td〕乘以文献[6]表2-8中的修正值。〔3〕当内外表放热系数变化时，可不加修正。〔4〕由于建筑围护结构外表是浅色的，需要乘以吸收系数修正值Kp。综上所述，外墙和屋面的冷负荷计算温度为：t’c(t)=(tc(t)+Δtd)KpKa〔2-2〕那么冷负荷计算式为：Qc(t)=AK(t’c(t)-tR)〔2-3〕2、内围护结构冷负荷当邻室为通风良好的非空调房间时，通过内墙和楼板的温差传热而产生的冷负荷可按上式计算，当邻室有一定的发热量时，通过空调房间隔墙、楼板、内墙、内门等内围护结构的温差传热而产生的冷负荷，可视作稳定传热，不随时间而变化，可按以下公式计算：Qc(t)=AiKi(to.m+△ta-tR)〔2-4〕式中Ki—内围护结构的传热系数,W/〔㎡﹒℃〕；Ai—内围护结构的面积,㎡；to.m—夏季空调室外计算日平均温度，℃；ta—附加温升，可按表2-1选取。表2-1附加温升邻室散热量〔W/㎡〕△ta〔℃〕邻室散热量〔W/㎡〕△ta〔℃〕很少〔办公室、走廊〕＜230~2323~116＞116573、外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷在室内外温差作用下，通过外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷可按下式计算：Qc(t)=KWAW(tc(t)–tR)〔2-5〕式中：Qc(t)—外玻璃窗的逐时冷负荷，W；AW—窗口的面积，㎡；KW—外玻璃窗传热系数，W/〔㎡·℃〕，由参考文献[6]附录2-7和附录2-8查得；tc(t)—外玻璃窗的冷负荷温度的逐时值，℃，可由文献[6]附录2-10查得。说明：〔1〕Kw的值要根据情况不同加以修正，修正值为CW，可从文献[6]附录2-9中查得。〔2〕要进行地点修正，其修正值为Δtd。因此公式相应地变为：Qc(t)=cwAwKw(tc(t)+Δtd-tR)〔2-6〕4、透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗的日射得热引起的逐时冷负荷可按下式计算：Qc(t)=CaAwCsCiDjmaxCLQ〔2-7〕式中：Ca—有效面积系数，有文献[6]附录2-15查得；Aw—窗口面积，㎡；Cs—窗玻璃的遮阳系数，定义为玻璃的日射得热量/标准窗玻璃的日射得热，可查[6]附录2-13查得；Ci—窗内遮阳设施的遮阳系数，可查[6]附录2-14查得；CLQ—窗玻璃的冷负荷系数，无因次，由[6]附录2-16~2-19查得。其值按南北区的划分而不同，建筑地点在北纬27°30′以南的地区为南区，以北的地区为北区。Djmax—日射得热因数，透过玻璃窗进入室内的日射得热量分两局部，即透过玻璃窗进入室内的太阳辐射热qt和窗玻璃吸收太阳辐射热后传入室内的热量qa。由于窗的类型、遮阳设施、太阳入射角及太阳辐射等因数的各种组合太多，无法建立太阳辐射得热与太阳辐射强度之间的函数关系，于是采用一种比照的计算方法。采用了3mm厚的普通平板玻璃做“标准玻璃，在αi=8.7W/〔㎡·K〕和αo=18.6W/〔㎡·K〕条件下，得出夏季〔以七月份为代表〕通过这一“标准玻璃”的日射得热量qt和qa值，DJ=qt+qa〔2-8〕称DJ为日射得热因数，经过大量的统计工作，得出了适用于各个地区的Djmax，由文献[6]附录2-12查得。5、室内热源散热形成的冷负荷室内热源主要指室内工艺设备散热、照明散热和人体散热三大局部。室内热源散热包括显热和潜热两局部。潜热散热作为瞬时冷负荷，显热散热中以对流散热出的热量为瞬时冷负荷，而以辐射散热的热量那么为先被围护结构外表所吸收，以后再慢慢地逐时散出，形成滞后冷负荷。因此必须采用相应的冷负荷系数。照明散热形成的冷负荷当电压一定时，室内照明散热量是不随时间变化的稳定散热量，但是照明散热仍以对流与辐射两种方式进行散热，因此照明散热形式的冷负荷计算仍然采用冷负荷系数。根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算公式为：荧光灯Qc(t)=1000n1n2NCLQ〔2-9〕式中Qc(t)—灯具散热形成的冷负荷，W；N—照明灯具所需要的功率，Kw；n1—镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器在空调房间里时，取1.2，当暗装荧光灯的镇流器在顶棚内时取1.0；n2—顶罩隔热系数，当荧光灯罩上部穿有小孔，可利用自然通风散热于顶棚内时，取0.5～0.6；当荧光灯罩无通风孔时取0.6～0.8；CLQ—照明散热冷负荷系数，可由文献[6]查得。6、人体散热形成的冷负荷人体散热与性别、年龄、衣着、劳动强度及周围环境条件等多种因数有关。人体散发的潜热量和对流热直接形成瞬时冷负荷，而发射散热的热量将会形成滞后的冷负荷。因此，应采取相应的冷负荷系数进行计算。为了设计计算方便，计算以成年男子散热量为计算根底。而对于不同功能的建筑中的各类人员〔成年男子、女子、儿童等〕不同的组成进行修正，为此，引入群集系数φ，下表给出了一些建筑物中的群集系数，作为参考。表2-2某些空调建筑物的群集系数工作场所影剧院百货商店图书阅览室旅店工厂轻劳动体育馆群集系数0.890.890.960.930.900.92人体显热散热引起的冷负荷计算式为：Qc(t)=qsnφCLQ〔2-10〕式中Qc(t)—人体显热散热形成的冷负荷，W；qs—不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W；n—室内全部人数；φ—群集系数，见表2-2；CLQ—人体显热散热冷负荷系数；人体潜热散热形成的冷负荷计算式为：Qc=qlnφ〔2-11〕式中Qc—人体潜热散热形成的冷负荷，W；ql—不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，W，见文献[6]表2-13；n，φ—同公式〔2-10〕。三、标准房间101的冷负荷计算例如101房间为南京技师学院综合教学楼的学员餐厅，其尺寸为22.45m×21.05m，层高为4.5m。餐厅人数为230人。1、西外墙冷负荷由参考文献[5]查得Ⅲ型外墙冷负荷计算温度，按照公式〔2-1〕计算西外墙的冷负荷，将其逐时值及计算结果列入表2-3中。表2-3西外墙冷负荷时间10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00tc(τ)33.532.832.432.132.132.332.833.735.036.7Δtd2.12.12.12.12.12.12.12.12.12.1kα1.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0kρ0.940.940.940.940.940.940.940.940.940.94t＇c〔τ〕33.4632.8132.4332.1532.1532.3432.8133.6534.8736.47tR26262626262626262626Δt7.466.816.436.156.156.346.817.658.8710.47K1.971.971.971.971.971.971.971.971.971.97A80.380.380.380.380.380.380.380.380.380.3Qc〔τ〕118110771017973973100310771211140416572、南外墙冷负荷南外墙冷负荷计算同上，见表2-4.表2-4南外墙冷负荷时间10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00tc(τ)30.930.530.430.631.332.333.534.936.337.4Δtd1.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0kα1.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0kρ0.940.940.940.940.940.940.940.940.940.94t＇c〔τ〕29.9929.6129.5229.7030.3631.3032.4333.7535.0636.10tR26262626262626262626Δt3.993.613.523.704.365.306.437.759.0610.10K1.971.971.971.971.971.971.971.971.971.97A67.267.267.267.267.267.267.267.267.267.2Qc〔τ〕5284784654905777028511025119913363、西外窗瞬时传热冷负荷窗户：单层窗，5mm厚的普通玻璃，金属窗框，80%的玻璃，白色帘，窗高1.8m。根据αi=8.7W/(㎡·K)、αo=17.5W/(㎡·K)，由文献[6]附录2-8查得Kw=5.94W/(㎡·K)。再由其附录2-9查得玻璃窗传热系数的修正值，对金属框单层窗应乘以1.0的修正系数。由附录2-10查出玻璃窗冷负荷计算温度tc(τ)，根据公式(2-5)计算，计算结果列入表2-5中。表2-5西外窗瞬时传热冷负荷时间10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00tc(τ)29.029.930.831.531.932.232.232.031.630.8Δtd33333333333232.933.834.534.935.235.23534.633.8tR26262626262626262626Δt66.97.88.58.99.29.298.67.8Kw5.945.945.945.945.945.945.945.945.945.94Aw20.720.720.720.720.720.720.720.720.720.7Qc〔τ〕7388489591045109411311131110710579594、南外窗瞬时传热冷负荷南外窗瞬时传热冷负荷计算同上，见表5-6.表2-6南外窗瞬时传热冷负荷时间10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00tc(τ)29.029.930.831.531.932.232.232.031.630.8Δtd33333333333232.933.834.534.935.235.23534.633.8tR26262626262626262626Δt66.97.88.58.99.29.298.67.8Kw5.945.945.945.945.945.945.945.945.945.94Aw27.5427.5427.5427.5427.5427.5427.5427.5427.5427.54Qc〔τ〕9821129127613901456150515051472140712765、透过西外窗日射得热引起的冷负荷由参考文献[6]附录2-15查得单层钢窗有效面积Ca=0.85，故窗的有效面积Aw=20.7*0.85=17.6㎡。再由附录2-13查得遮挡系数Cs=0.93，由附录2-14查得遮阳系数Ci=0.5，于是综合遮阳系数Cc.s=0.93×0.5=0.465。根据附录2-12查得纬度40°时，西向日射得热因数最大值Dj，max=539W/㎡。因南京地区北纬32°00′，属于北区，故由附录2-17查得北区有内遮阳的玻璃窗冷负荷系数逐时值CLQ。用公式(2-7)计算逐时进入玻璃窗日射的热引起的冷负荷，列入表2-7中。表2-7透过西外窗日射得热引起的冷负荷时间10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00CLQ0.180.190.200.340.560.720.830.770.530.11Dj，max539539539539539539539539539539Cc，s0.4650.4650.4650.4650.4650.4650.4650.4650.4650.465Aw17.617.617.617.617.617.617.617.617.617.6Qc〔τ〕7948388821499247031753660339623374856、透过南外窗日射得热引起的冷负荷透过南外窗日射得热引起的冷负荷计算同上，见表2-8所示。表2-8透过南外窗日射得热引起的冷负荷时间10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00CLQ0.580.720.840.800.620.450.320.240.160.10Dj，max174174174174174174174174174174Cc，s0.4650.4650.4650.4650.4650.4650.4650.4650.4650.465Aw23.423.423.423.423.423.423.423.423.423.4Qc〔τ〕109913641591151511748526064553031897、内墙冷负荷东内墙冷负荷：Qc〔τ〕=KiAi(to.m+Δta-tR)=1.97×22.57×4.5×〔31.4+3-26〕=1681W北内墙冷负荷：Qc〔τ〕=KiAi(to.m+Δta-tR)=1.97×21.29×4.5×〔31.4+5-26〕=1963W8、地面楼板冷负荷：Q=KiAi(to.m+Δta-tR)=3.13×457.6×(31.4+5-26)=14896W9、人员散热引起的冷负荷学员餐厅属于极轻劳动，当室内温度为26℃时，每个人散发的显热和潜热量为60.5W和73.3W，有文献[6]表2-12查得群集系数φ=0.92。查参考文献[7]知，餐厅每人占地2㎡/人。该餐厅的建筑面积为A=457.6㎡，那么该餐厅容纳的人数为n=A/2=228.8=230人。按式(2-10)计算人体显热散热逐时冷负荷，并列入表2-9中。人体潜热引起的冷负荷为潜热散热乘以群集系数，计算结果列入表2-9中。表2-9人员散热引起的冷负荷时间10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00CLQ0.790.820.850.870.880.900.910.920.930.94qs60.560.560.560.560.560.560.560.560.560.5n230230230230230230230230230230φ0.920.920.920.920.920.920.920.920.920.92Qc〔τ〕10113104971088211138112661152211650117781190612034ql73.373.373.373.373.373.373.373.373.373.3Qc15510155101551015510155101551015510155101551015510合计2562426008263922664826776270322716027288274162754410、餐厅照明散热形成的冷负荷查参考文献[7]知，餐厅照明指标为20W/㎡。由于明装荧光灯，镇流器装设在客房内，故镇流器消耗功率系数n1取1.2。灯罩隔热系数n2取0.6。由文献[6]附录2-22查得照明散热冷负荷系数，按公式(2-9)计算，其计算结果列入表2-10中。表2-10照明散热形成的冷负荷时间10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00CLQ0.840.840.850.850.860.880.900.320.280.25n11.21.21.21.21.21.21.21.21.21.2n20.60.60.60.60.60.60.60.60.60.6N9152915291529152915291529152915291529152Qc〔τ〕553555355601560156675799593021091845164711、餐厅食品的潜热冷负荷查参考文献[2]得：Qq=680·W2〔2-12〕式中：W2—食品的湿负荷，此处每人按照10g/h计算。W2=305×10=3.05kg/h食品的潜热冷负荷：Qq=680×3.05=2074W12、负荷汇总由于室内压力高于大气压力，所以不需要考虑室外空气渗透所引起的冷负荷。现将上述各分项计算结果列入表2-11中，并逐时相加，以便求得客房的冷负荷值。表2-11各分项逐时冷负荷汇总表时间10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00西外墙冷负荷11811077101797397310031077121114041657南外墙冷负荷528478465490577702851102511991336西外窗冷负荷738848959104510941131113111071057959南外窗负荷982112912761390145615051505147214071276西外窗日射得热负荷794838882149924703175366033962337485南外窗日射得热负荷10991364159115151174852606455303189东内墙冷负荷1681168116811681168116811681168116811681北内墙冷负荷1963196319631963196319631963196319631963楼板冷负荷14896148961489614896148961489614896148961489614896人员负荷25624260082639226648267762703227160272882741627544照明设备负荷5535553556015601566757995930210918451647食品负荷2074207420742074207420742074207420742074总计57093578905879759776608016181262535586755758355708由表2-11可以看出，此房间的最大冷负荷出现在16：00点，其值为62535W。其余房间冷负荷计算过程相同，计算结果见附录2-1至附录2-6。该综合楼的负荷汇总见表2-12。表2-12冷负荷汇总表时间房间10:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00一层109943111256113048114628115607116697117356108273106645103643二层122781124676126574128563129650130916132015124122111204106860三层112799115424117518120118121540122992124499125426107984104265四层115157118356121421125347128314131356134319136483119924116646五-十层228875236582243863249441250295251640253478256898219766209864十一层66945695077239275424779368063483279857917846177460合计756500775801794816813521823341834234844946836991743983718738由表2-12可知，该综合楼的最大冷负荷出现在下午16：00点，其值为844946W，整栋楼的面积为10294.85㎡，其冷负荷面积指标为82.07W/㎡。§2.2热负荷空调热负荷的计算在原理上与采暖热负荷的计算是相同的，都采用稳定传热的方法。由于空调建筑通常是保持室内正压，在一般情况下，可以不计算冷风渗透和冷风侵入引起的热负荷。对于本工程设计冬季热负荷主要计算楼板，屋顶，外墙及外窗的稳态传热量。一、主要计算公式围护结构的根本耗热量按下式计算：Qj=AjKj(tR-to.w)a〔2-13〕式中Qj—j局部围护结构的根本耗热量，W；Aj—j局部围护结构的外表积，㎡；Kj—j局部围护结构的传热系数，W/(㎡.℃)；tR—冬季室内计算温度，℃；to.w—空调室外计算温度，℃；a—围护结构的温差修正系数，由文献[6]表2-4可查。二、围护结构附加耗热量1、朝向修正率不同朝向的围护结构，受到太阳辐射热量是不同的，参考文献[1]规定对不同的垂直外围护结构进行修正，其修正率为：北、东北、西北朝向：0～10%；对于本设计取10%东、西朝向：-5%；取-5%东南、西南朝向：-10%～-15%；取-15%南向：-15%～-30%；取-20%选择修正率时应考虑当地冬季日照率及辐射强度的大小。三、热负荷计算例如以101房间为例，利用公式(2-16)将其计算结果列入表2-13中。表2-13围护结构耗热量计算表围护结构传热系数室内计算温度室外计算温度温差修正系数根本耗热量耗热量修正房间热负荷〔W〕名称及方向面积

〔㎡〕K

W/〔㎡·℃〕to.m

〔℃〕ta

〔℃〕aQ

〔W〕朝向修正率〔%〕修正值修正后的热量西外墙80.31.9720-614114-50.95390927998西外窗20.75.9413197-50.953037南外墙67.21.9713441-200.82753地面楼板457.63.130.41489601.014896南外窗27.545.9414253-200.83403其余房间热负荷计算过程相同，计算结果见附录2-7。整栋楼的总热负荷为440731W，其热负荷面积指标为42.8W/㎡。§2.3湿负荷计算湿负荷是指空调房间的湿源〔人体散湿、敞开水池或水槽外表散湿、地面积水等〕向室内的散湿量，也就是为维持室内含湿量恒定需要从房间除去的湿量。人体散湿量可按下式计算：MW=0.278nφg×10-6〔2-14〕式中Mw—人体散湿量，kg/s；g—成年男子的小时散湿量，g/h,查文献[6]表2-13；n—室内全部人数；φ—集群系数，见文献[6]表2-12；以房间101为例，房间人数n=230人，群集系数为0.92，成年男子的人体散湿量为109g/h，那么MW=0.278nφg×10-6=0.278×230×0.92×109×10-6=0.006412kg/s.其他房间用同样的方法计算，详见附录2-8。§2.4新风负荷计算空调系统中引入室外新鲜空气是保障良好室内空气品质的关键。在夏季室外空气焓值和气温高于室内空气焓值和气温时，空调系统为处理新风需要消耗冷量。而冬季室外气温比室内气温低且含湿量也低时，空调系统为加热、加湿新风要消耗能量。夏季，空调新风冷负荷按下式计算：Qc.o=Mo〔ho-hR〕〔2-15〕式中Qc.o—夏季新风冷负荷，Kw；Mo—新风量，kg/s；ho—室外空气的焓值，kJ/kg；hR—室内空气的焓值，kJ/kg；冬季，空调新风热负荷按下式计算：Qh.o=Mocp〔tR-to〕〔2-16〕式中Qc.o—空调新风热负荷，Kw；cp—空气的定压比热，kJ/〔kg.℃〕，取1.005kJ/〔kg.℃〕；to—冬季空调室外空气的计算温度，℃tR—冬季空调室内空气的计算温度，℃第3章空调系统方案确实定§3.1空调系统分类一、空调系统的分类按照承当室内热负荷、冷负荷和湿负荷的介质分类，空调系统可以分为：全空气系统、全水系统、空气－水系统、冷剂系统。二、空调系统的比拟1、全空气系统全空气系统是完全由空气来担负房间的冷热负荷的系统。一个全空气空调系统通过输送的冷空气向房间提供显热冷量和潜热冷量，其空气的冷却、去湿处理完全集中于空调机房内的空气处理机组来完成，在房间内不再进行补充冷却；而对输送到房间内的空气的加热可在空调机房内完成，也可在各房间内完成。全空气空调系统的空气处理根本上集中于空调机房内完成，因此常称为集中空调系统。此系统的优点是通风换气次数大，人体的舒适性较好。同时，由于只有风道，其检修的工作量极小，也便于施工过程中的修改。缺点是风道占用空间较大，输送空气的能耗相对较高。2、全水系统全水系统中房间的冷负荷或热负荷全靠水来承当。由于目前全水空调系统的末端装置为风机盘管，因此全水空调系统又称为全水风机盘管系统，与其他空调系统相比，其优点是：

(1)由于水的比热比空气大得多，在相同负荷下，该系统的水量比全空气空调系统中的空气量小得多，输送能耗低，水管所占空间比风管小得多。对现有建筑改造时相对于全空气系统易于解决布管问题。(2)可兼备集中供冷和供热的优点，同时各末端装置又有独立开关和调节的功能。因此，使用灵活方便，各个房间可单独调节与控制。当房间不需要空调时，可以将来端装置关闭，从而可节省运行费用。(3)各房间用各自的末端装置处理空气，因此各房间的空气互不串通，防止了空气交叉污染，有利于保证室内空气品质。(4)除了冷、热源机房外，全水空调系统无其他空调机房，而末端装置吊挂或靠墙安装，因此比全空气空调系统占用健筑面积少。其缺点是：(1)比全空气窄调系统运行维护量大。(2)有冷却去湿功能，无加湿功能：不引入新风，只能靠门窗渗风或定期开窗来满足房间对新风的要求，不能解决房间有组织的通风换气问题。(3)风机盘管运行时有噪声。3、空气—水系统空气与作为冷热介质的水同时送入空调房间，空气解决房间的通风换气或提供满足房间最小卫生要求的新风量，水那么通过房间内的小型空气处理设备而承当房间的冷热量及湿负荷。根据在房间内末端设备的形式可分为以下三种系统：(1)空气—水风机盘管系统——在房间内设置风机盘管的空气—水系统。(2)空气—水诱导器系统——在房间内设置诱导器(带有盘管)的空气—水系统。(3)空气—水辐射板系统——在房间内设置辐射板(供冷或采暖)的空气—水系统。其优点是：〔1〕各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开、停机组，节省运行费用；〔2〕布置灵活，可和集中处理的新风系统联合使用，也可单独使用；〔3〕与集中式空调相比，不需回风管道，可减少占用的建筑空间，有利于降低建筑层高，节省建筑投资，动力消耗和运行费用较低；〔4〕各房间之间不会互相污染。4、冷剂系统冷剂式系统是空调房间的负荷由制冷剂直接负担的系统。制冷系统蒸发器或冷凝器直接从空调房间吸收(或放出)热量。冷剂式空调系统也称机组式系统。与集中式空调系统(中央空调系统)相比,机组式系统具有如下特点：1、空调机组结构紧凑,体积小,占地面积小,自动化程度高.；2、空调机组可直接设置在空调房间内,也可安装在空调机房内,占机房面积较小,只是集中空调系统的50%,机房层高相对较低；3、机组分散布置,各空调房间可根据自己的需要开/停机组,使用灵活方便;各空调房间不会互相污染,串声;发生火灾时,不会通过风道蔓延,对建筑防火有利.机组分散布置,维修与管理较麻烦；4、机组安装简单,工期短,投产快.风冷式机组在现场只要接上电源,即可投入运行；5、热泵空调机组系统节能和环保效益显着；6、就地制冷,制热,冷,热量的输送损失少；7、计量方便,便于分户计量,分户收费；8、能源的选择和组合受限制.目前,普遍采用电力驱动；9、制冷性能系数较小,一般在2.5-3范围内.不能实现全年多任务况节能运行调节,过渡季也不能用全新风；10、整体式机组系统,房间内噪声大,但分体式机组系统,房间的噪声低；11、设备使用寿命较短,一般约十年；12、机组系统对建筑物外观及周围环境影响.如噪声,凝结水,冷凝器热风对周围环境的污染。§3.2空调系统方案论证本工程为综合教学楼，有餐厅、报告厅、办公室、会议室及实验室等功能间。对于这种较大型公共建筑，建筑内部的空气品质级别要求较高，全水系统和冷剂系统只能消除室内的余热和余湿，不能起到改善室内空气品质的作用，所以全水系统和冷剂系统在本次的建筑空调设计时不宜采用。全空气系统设有专门的过滤段，有较强的空气除湿能力和空气过滤能力；同时送风量大，换气充分，空气污染小，在春秋过渡季节可实现全新风运行，节约运行能耗。空气—水系统常见的形式是风机盘管加新风系统，它以投资少，使用灵活性高等优点，广泛应用于各种建筑之中。由于各个空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开、停机组，节省运行费用；同时布置灵活，可和集中处理的新风系统联合使用，也可单独使用；与集中式空调相比，不需回风管道，可减少占用的建筑空间，有利于降低建筑层高，节省建筑投资；各房间之间不会互相污染；动力消耗和运行费用较低。综上所述，对于本工程中的餐厅、报告厅等大空间采用一次回风单风道全空气系统，过渡季节采用全新风系统，采用吊顶式安装。对于小型会议室、办公室、教室等房间采用空气—水系统中的风机盘管加新风系统。§3.3空调水系统空调水系统主要包括冷冻水系统、冷却水系统、凝结水系统和热水系统。空调水系统可以区分为开式和闭式，两水管和四水管，同程式和异程式，上分式和下分式；按运行调节方法分定流量和变流量。一、空调冷冻水系统1、开式和闭式系统〔1〕开式水系统与蓄热水槽连接比拟简单，但水中含氧量高，管路和设备易腐蚀，且为了克服系统静水压头，水泵耗电大，仅适用于利用蓄热槽的低层水的系统。〔2〕闭式水系统不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱，管路系统不易产生污垢和腐蚀，不需克服系统静水压头，水泵耗电较小，因此，综合该工程设计，选择闭式系统。2、同程式和异程式系统在大型建筑物的水系统中，空调冷冻水系统的回水管布置方式分为同程式和异程式。〔1〕同程式水系统除了供回水管路以外，还有一根同程管，由于各并联环路的管长度根本相同，各用户盘管的水阻力大致相同，所以系统稳定性好，流量分配均匀。高层建筑的垂直立管通常采用同程式，水平管路系统范围大时也采用同程式系统。〔2〕异程式水管系统管网简单，水系统投资较少，但是水量分配调节较难，如果系统较小，适当减小公共管路的阻力，增加并联支管阻力，并在所有盘管连接支管上安装流量调节阀平衡阻力。对于本设计，同一层的水平管上采用异程式，在垂直立管上那么采用同程式。3、两管制、三管制、四管制系统〔1〕两管制水系统是采用同一套供回水管路，冬季供冷水，夏季供冷水。由运行人员依据多数房间的需要决定，实行供热与供冷的转换。两管制系统具有系统简单、管理方便，一次性投资较小等优点。〔2〕三管制系统分别设置供冷、供热管路和冷热换热器。冷热水管的回水管共用一根。这种系统能同时满足供冷供热的要求，适应负荷变化的能力强，可较好的的满足全年温度调节，可任意调节房间温度。但由于冷热水同时进入回水管中，故由混合损失，运行效率低，冷热水环路互相连通，系统水力工况复杂，初投资比双水管系统高。〔3〕四管制系统有分开的冷、热水供回水管，这种系统和三水管系统一样，可以全年使用冷水和热水，调节灵活，可适应房间变化的各种情况，且克服了三水管系统存在的回水管损失问题，运行操作简单，不需要转换。缺点是初投资高，管道占有空间大。对于本工程设计，对空调精度要求不是很高，故采用两管式。四、二、空调冷却水系统空调冷却水用于电动冷水机组中水冷冷凝器、吸收式冷水机组中冷凝器和吸收器等设备中。通过冷却水系统将空调系统从被调节房间吸取的热量和消耗的功释放到环境中去。常用的冷却水系统的水源有地表水、地下水、海水、自来水等。空调的冷却水系统有直流式冷却水系统、混合式冷却水系统和循环式冷却水系统。冷却水系统的布置形式有很多种，比拟典型的有：1、单机配套互相独立的冷却水循环系统冷却塔和冷却水机组一对一配套，彼此构成独立的冷却水系统，这种流程运行方便，便于管理，但管路复杂，难以布置，而且本钱较高。目前已不多用。2、共用供、回水管的冷却水循环系统冷却塔和冷水机组通常设置相同的台数，共用供、回水干管的循环系统。为了使冷却水循环泵能稳定的运行，传统的做法是在冷却水系统中设置水箱，增加系统的水容量。综上所述，考虑到南京市的经济条件和水源情况，建筑物的地理位置、使用要求和功能，本设计中采用冷却水系统中采用机械通风冷却塔循环系统，冷却塔设在建筑物的屋顶上，且冷却水的布置形式为共用供、回水管的冷却水循环系统。第4章送风状态及送风量确实定§4.1全空气一次回风送风处理过程以及送风参数计算一、全空气一次回风系统夏季送风过程全空气一次回风系统夏季空气处理过程焓湿图如下：图4-1夏季全空气系统处理过程焓湿图新风W与回风N混合→C〔经冷却枯燥〕→O〔经ε〕→N夏季送风状态点和送风量：空调系统送风状态和送风量确实定可以再i-d图上进行，具体步骤：1、根据室内设计参数和当地气象参数在i-d图上找出室内状态点N，室外状态点W；2、根据计算出的室内冷负荷Ｑ和湿负荷Ｗ，求出ε＝，通过Ｎ点画出此过程线ε；3、采用最大温差送风量〔即露点送风〕，画出相对湿度线φ＝90％的线，该线与ε相交于Ｏ点，Ｏ点为送风状态点；4、由确定新风和回风的混合状态点Ｃ，连接Ｃ点和Ｏ点，其处理过程为：二、全空气一次回风夏季送风参数计算以101房间为例进行设计计算1、热湿比ε＝＝＝9752.7kJ/kg2、确定送风状态点Ｎ点，iＮ＝58.5kJ/kg，dＮ＝12.8g/kg，过Ｎ点作ε＝9752.7kJ/kg线，采用机器露点送风，确定送风状态点O，iＯ＝46.7kJ/kg，tＯ＝17.8℃，dO=11.4g/kg.夏季空调室外计算干球温度，tW=35.0℃，夏季空调室外计算湿球温度ts.q=28.33、计算送风量G送风量G===5299.5g/s==14791m3/h4、新风量Gw〔1〕餐厅最小新风量17m3/h.p,那么Gw1=17×230=3910m〔2〕保持室内正压新风量，那么Gw2=1h-1×458×4.5=2061m3/h〔2〕10%的总送风量，Gw3=10×14791=1479.1m取三者中最大的为Gw=3910m3/h.5、确定新回风混合状态点：根据得，ic=in-=58.5-=65.1kJ/kg6、求系统中需要的冷量：Qo=G〔ic-io〕=5.3×〔65.1-46.7〕=97.7kW7、新风负荷：Qc.o=Mo〔io-iR〕=1.4×〔83.6-58.5〕=35.17kW三、全空气一次回风冬季送风过程全空气一次回风系统冬季空气处理过程焓湿图如下：图4-2冬季全空气系统处理过程焓湿图室外新风W’与室内回风N’混合→C’〔加热〕→O1’〔等温加湿〕→O’〔经ε’〕→N’,并以101房间为例进行计算.空调系统冬季送风状态和送风量确实定，可在i-d图上，具体步骤如下：1、根据室内设计参数和当地室外气象参数在i-d图上找出室内状态点N’及室外状态点W’；2、根据计算出的室内热负荷Q和湿负荷W，求出热湿比ε’＝，过N’点画出ε’线；3、设冬夏送风量相同，由do’=dn’-，画出do’等焓湿量线，该线与ε’线相交于O’点，O’点为冬季送风状态点；4、连接N’、W’点，由Gw/G=N’C’/N’W’,确定新风与回风的混合状态点C’；5、过C’点作焓湿量线与to’，等温线交于O1’,连接O1’、O’四、全空气一次回风冬季送风参数计算以101房间为例进行设计计算1、查i-d图知，室内状态点N’：tn＇=20℃，dn＇＝7.33g/kg，in’=38.81kJ/kg,φ=50%.室外状态点W’:tw’=-6℃,φw=73%,iw’=-2.1kJ/kg,dw’2、ε’===-12402.2kJ/kg3、do’=dn’-×1000/5.3=6.56g/kg,查i-d图得知O’点，to’=31.3℃，io’=484、由Gw/G=N’C’/N’W’→=，得ic’=27.99kJ/kg.ic’与W’N’线相交得C’点，查i-d图知：tc’=13.15℃，dc’=55、查i-d图知：t’o1=31.3℃,i’o1=46.53kJ/kg,do’16、加热量Q=G〔i’o1-ic’〕=5.3×〔46.53-27.99〕=98.23kW加湿量W=G〔do’-do’1〕=5.3×〔6.56-5.83〕=3.89g/s其余房间送风量及送风状态参数计算过程相同，具体结果见附录4-1.4.2风机盘管加新风的送风处理过程以及送风参数计算一、风机盘管加新风的三种送风方式1、新风与风机盘管送风各自独立送风这种方式的好处是新风与风机盘管的运行互不干扰，即使风机盘管停止运行，新风量仍保持不变。在实际工程中，施工比拟简单，风管连接方便，不利之处是室内有两个送风口，对室内的吊顶装修有影响。2、新风与风机盘管送风相混合这种方式相对来说对室内的装修比拟有利，但缺点是：①如果风道的风压控制不好，与风机盘管会相互影响；②相比新风和风机盘管各自送风，要求分级盘管的处理点L2更低一点；③当风机盘管不使用时，新风量会大于设计值。3、新风送风与风机盘管回风相混合这种方式的总送分量即为风机盘管的送风量，房间的换气次数略有减少。当风机盘管停止运行，新风量会减少，且有可能八回风口过滤网上已经过滤下的灰尘重新吹入室内。综合上述三种送风方式的特点，选择新风与风机盘管送风各自独立送入房间。其相应图示如图4-3所示：图4-3新风与风机盘管送风各自独立送入房间二、风机盘管夏季送风过程空调系统送风状态和送风量确实定可在i-d图上得出，具体步骤如下：1、在i-d图上找出室内状态点N，室外状态点W；2、根据计算出的室内冷负荷Q和湿负荷W，求出热湿比ε＝，送风状态点通过N点画出ε线与Φ=90%线相交，即得送风点O；3、根据in等焓线，由新风处理后的机器露点相对湿度定出L1点；4、根据N，O两点确定房间总风量；5、根据新风比确定风机盘管处理风量G及状态点L2.图4-3风机盘管夏季送风处理过程焓湿图三、风机盘管夏季送风状态参数计算以307房间为例进行设计计算1、计算热湿比及房间送风量ε＝==9032.5kJ/kg，在i-d图上，根据tn=26℃，及φ=60%确定N点，in=58.4kJ/kg，dn=12.62g/kg，再过N点作ε线与φ=90%相交，即得到送风状态点O，to=17.6℃，io=46.8kJ/kg，do=11.45g/kg总的送风量为：G===318.3g/s=888.3m3/h送风温差：Δt=tn-ts=26-17.6=8.4℃2、计算风机盘管风量及新风量新风量：①小型研讨室每人最小新风量取17m3/(h.p),那么Gw1=17×26=442m3/h②保持室内正压新风量，取1m3/(h.p)，那么Gw2=1×34.8×3.6=125.28m3/h③10%的总送风量：Gw3=10%×888.3=88.3m3/h综上知，新风量取三者中最大值：Gw=442m3/h风机盘管风量GFP=G-Gw=888.3-442=446.3m3/h3、确定L2点，有==得：iL2=33.7kJ/kg.连接L1、O点，并延长与iL2相交为L2点，tl2=14.8℃4、风机盘管供冷量及新风机组承当的冷量QFp=GFp〔iN-iL2〕=0.18×(58.4-33.7)=3.947KwQw=Gw〔iw-iL2〕=0.158×〔83.6-58.4〕=3.99Kw.四、风机盘管冬季状态参数计算空调系统送风状态和送风量确实定可在i-d图上得出，具体步骤如下：1、在i-d图上找出室内状态点N，室外状态点W；2、根据计算出的室内状态点N，在冬季工况下，空调房间所需的新风量和风机盘管处理的风量与夏季相同，求出热湿比ε＝，确定送风点O；3、利用新回风的湿度确定E点；4、根据新回风的焓值确定状态点M点。图4-3风机盘管冬季送风处理过程焓湿图五、风机盘管冬季送风状态参数计算以307房间为例进行设计计算1、新风负荷Qh.o=Mocp〔tR-to〕=0.158×1.005×〔20+6〕=4.139Kw2、热湿比ε＝==-5237kJ/kgO点含湿量和焓值：do=dn-=38.84-=6.57g/kgio=in-=42.86kJ/kg利用i-d图知to=25.8℃由G新·dE+G回·dN=G总·dO得：442×dE+446.3×7.34=888.3×6.57得dE=5.793g查i-d图知：iE=34.8kJ/kg由G新·iE+G回·iN’=G总·iO得：442×34.8+446×iN’=888.3×42.86得iN’=50.84kJ/kg3、风机加热量：QFP=GF〔iN’-iN〕=0.1818×(49.87-38.84)=2.0Kw新风机组的加湿量：Qw=Gw〔dE-dw〕=0.158×(5.8-1.59)=0.667g其余房间送风量及送风状态参数计算过程相同，具体结果见附录4-2.第5章空调设备的选择空调设备选型包括风机盘管、新风机组、全空气空调机组及冷热源等设备的选择。§5.1风机盘管的选择一、风机盘管风机盘管选择卧式安装,根据房间所需冷量、风量及中等风速作为选型原那么选择风机盘管,利用冬季热负荷作为校核满足冬季供暖热负荷需求。以小型会议室307为例，房间冷负荷Q=3.9Kw，送风量GFP=446.3m3/h，选择一台风机盘管型号为FP-6.3，其高档冷量为4.0Kw，中档风量为表5-1风机盘管选型房间编号类型新风量风机盘管风量风机盘管冷负荷新风机组冷负荷风机盘管加热量新风机组加热量风机盘管机组型号台数m³/hm³/hkWkWkWkW台102门厅1275953633.411.528.112.0FP-164103演讲厅1360567422.112.323.213.3FP-143202实验室510319814.04.64.45.2FP-142203餐厅1292238917.011.7——FP-103204餐厅1870582830.216.813.339.8FP-106205休息区510367211.84.65.55.4FP-251206观摩室1275433918.411.58.413.9FP-143207观摩室1275226713.711.57.914.3FP-83303教室61213246.95.53.37.1FP-6.32304教室7149976.86.43.88.5FP-6.32306教室5102733.84.62.76.3FP-6.31307会议室4425083.94.02.04.2FP-6.31308会议室4423713.64.02.05.6FP-6.31309会议室4429044.94.03.85.8FP-101310会议室4427534.54.03.05.9FP-81311会议室4424543.84.01.76.1FP-6.31312会议室4424433.84.01.76.2FP-6.31313休息区901269712.48.15.913.0FP-6.3FP-821501档案室1445852.21.31.72.1FP-3.51502档案室903301.30.81.11.4FP-3.51503办公室1694561.81.51.52.6FP-3.51506会议室5788655.65.22.69.2FP-101507办公室2198082.82.01.53.6FP-51508办公室1724641.91.61.62.9FP-3.51509办公室1726412.31.61.62.9FP-51510会议室969178110.28.87.416.8FP-6.33511办公室1457382.41.33.22.6FP-51512办公室1293081.31.20.72.3FP-3.51513办公室1293181.41.20.92.4FP-3.51517办公室1295671.91.22.22.4FP-3.511101技能室3405615.83.13.36.5FP-1411102技能室2042233.21.82.04.0FP-6.311106准备室2893324.62.62.95.7FP-811107实验室71485811.46.47.314.4FP-1021108控制室1258197515.511.49.825.8FP-1031109实验室952408717.78.612.819.9FP-1431110实验室773539118.07.014.716.4FP-84二、风机盘管规格1、FP系列风机盘管规格及技术参数见表5-2。表5-2风机盘管规格及技术参数表指标工程FP-3.5FP-5FP-6.3FP-8FP-10FP-14FP-16FP-20FP-25额定风量高m3/h38055070085010501350160020002500中m3/h3004405506908001000128016002000低m3/h250350430550650700104013001500冷量高W22802940400048505600780088501075012200中W1960254035004250480068007700940010300低W166021502950360041005800655079008700热量高W3420440359497365835711685132701606518000中W2940378751766321718710166115451397715000低W24903214440253766101864798211172713000输入功率高W4648536478110130165200中W36374245638098135165低W25283236476476128138盘管形式铜管穿铝片工作压力160Mpa水量(kg/h)3925066888349631342152218492098水阻(kPa)101218264131354247接口进出水管3/4”冷凝水管3/4”电气接管接线端子，其中立式明装机带三速开关说明：〔1〕机组的冷量是在冷媒水进水温度7℃，进出水温差5℃，空气干球温度DB27℃〔2〕机组热量是在进水温度60℃，空气DB21〔3〕普通型机组均带12Pa的静压。2、暗装卧式风机盘管机组外型及安装尺寸见表5-2所示。表5-3暗装卧式风机盘管机组外型及安装尺寸3.5WA5WA6.3WA8WA10WA14WA16WA20WA25WAA750850950105011501450155016501850B4855856857858851185128513851585C51551571581591512151315141516153、暗装卧式风机盘管机组外型及安装尺寸图见图5-1图5-1暗装卧式风机盘管机组外型及安装尺寸§5.2新风机组的选择一、新风机组以102和103房间为例，这两个房间共用一个新风机组。新风机组的冷负荷Q=11.5+12.3=23.8Kw，新风量G=1275+1360=2635㎡/h，以冷量为主，参照着风量，选用新风机组的型号为：DK25Ⅰ，4排，冷量为29Kw，风量为3000㎡/h。用同样方法选择其他房间的新风机组型号，见表5-3。表5-3新风机组选型编号房间号码新风机组冷负荷新风量㎡/h新风机排数冷量Kw风量㎡/h水量m3/h一102+10323.82635DK25Ⅰ42930005二202+203+20433.13672DK40Ⅰ44240007三205+206+20727.63060DK30Ⅰ43530006四303+304+305+30622.92550DK25Ⅰ42925005五307+308+……+31332.13553DK40Ⅰ44240007六501+502+……+509171883DK20Ⅰ42320004七510+511+……+51717.31886DK20Ⅰ42320004八1101+1102+……+110830.73417DK40Ⅰ44240007九1109+111015.61725DK20Ⅰ42320004二、新风机组规格吊顶式空调机组的技术规格性能表见表5-4.表5-4吊顶式空调机组规格性能参数规格型号风量功率机组全压Pa冷量KW热量KW水量水阻m3/h≤KW4排4排4排4排4排DK20IA20000.52702329418B0.37220C0.37170DK25IA30000.5290294052