盘扣式悬挑脚手架施工方案计算书和相关图纸

主梁南阳台3m计算书 2主梁南凸窗2.1m计算书 19主联梁南侧多排悬挑架主梁验算计算书 36主联梁转角多排悬挑架主梁验算计算书 47型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书 57XTL1受力验算 81XTL2受力验算 85XTL3受力验算 89XTL4受力验算 93XTL5受力验算 97XTL6受力验算 101XTL7受力验算 105XTL8受力验算 109楼梯间扁担梁受力验算 112附图脚手架布置图 116PAGE主梁南阳台3m计算书计算依据1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20213、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-20107、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018架体验算一、脚手架参数脚手架安全等级II级结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9立杆纵向间距la(m)1.5立杆步距h(m)2顶部防护栏杆高h1(m)1.2纵横向扫地杆距立杆底距离h2(mm)200脚手架搭设排数2立杆排号立杆依次横距lb(m)立杆搭设高度Hs(m)10.31820.918二、荷载设计脚手板类型定型钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设安全网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设单块脚手板宽度b(mm)250单块脚手板一侧爪钩数量j2爪钩间距s(mm)200砌筑作业脚手架作业层数njj1砌筑作业脚手架荷载标准值Qkjj(kN/m2)3风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性)基本风压ω0(kN/m2)0.30.379，0.33风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m)0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩I(mm4)92800横向横杆弹性模量E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3)3860脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm)250单块脚手板一侧爪钩数量j(只)2爪钩间距s(mm)200承载能力极限状态：q=b(1.3×Gkjb+1.5×γLQkjj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×0.9×3)=1.126kN/mla=1.5m,脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=qla/j=1.126×1.5/2=0.845kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(Gkjb+Qkjj)=0.25×(0.35+3)=0.838kN/mla=1.5m,脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'la/j=0.838×1.5/2=0.628kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=lb=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)Mmax=0.637kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.637×106/3860=165.063N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。2、挠度验算变形图(mm)νmax=2.118mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足要求。3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=2.551kN4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算FR=R1=2.551kN≤[Qb]=40kN满足要求。四、荷载计算立杆钢管类型Ф48×3.2立杆每米自重m1(kN/m)0.035纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m)0.028外斜杆材料形式专用斜杆外斜杆每米自重m4(kN/m)0.028外斜杆布置每隔2跨一设外斜杆钢管截面类型Φ48×2.5单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1立杆1：NG1k1=Hs1×m1=18×0.035=0.630kN立杆2：NG1k1=Hs2×m1=18×0.035=0.630kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2立杆1：步数n1=(Hs1-h1-h2)/h=(18-1.2-0.2)/2=8NG1k2=m2×la×(n1+1)=0.028×1.5×(8+1)=0.378kN立杆2：步数n2=(Hs2-h1-h2)/h=(18-1.2-0.2)/2=8NG1k2=m2×la×(n2+1)=0.028×1.5×(8+1)=0.378kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3立杆1:NG1k3=(8+1)×0.028×0.900/2=0.113kN立杆2:NG1k3=(8+1)×0.028×0.900/2=0.113kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4立杆2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2/2=0.028×(22+1.52)0.5×8/2=0.280kN(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5立杆1：NG1k5=(n1+1)×m5×(0.92+1.52)0.5×1/5=(8+1)×0.028×(0.92+1.52)0.5×1/5=0.088kN立杆2：NG1k5=(n2+1)×m5×(0.92+1.52)0.5×1/5=(8+1)×0.028×(0.92+1.52)0.5×1/5=0.088kN1/5表示水平斜杆5跨1设结构自重标准值NG1k总计立杆1：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k5=0.63+0.378+0.113+0.088=1.21kN立杆2：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k5=0.63+0.378+0.113+0.28+0.088=1.49kN2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1立杆1：NG2k1=(n1+1)×la×0.9×Gkjb×1/2/2=(8+1)×1.500×0.9×0.350×1/2/2=1.063kN立杆2：NG2k1=(n2+1)×la×0.9×Gkjb×1/2/2=(8+1)×1.500×0.9×0.350×1/2/2=1.063kN1/2表示脚手板2步1设(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2立杆2：NG2k2=(n2+1)×la×Gkdb×1/2=(8+1)×1.500×0.17×1/2=1.148kN1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3立杆2：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.500×18.0=0.270kN构配件自重标准值NG2k总计立杆1：NG2k=NG2k1=1.063kN立杆2：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.063+1.148+0.270=2.481kN单立杆施工活荷载计算立杆1：NQ1k=la×0.9×(njj×Qkjj)/2=1.500×0.9×(1×3)/2=2.025kN立杆2：NQ1k=la×0.9×(njj×Qkjj)/2=1.500×0.9×(1×3)/2=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆1：N1=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.210+1.063)+0.9×1.5×2.025=5.688kN立杆2：N2=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.490+2.481)+0.9×1.5×2.025=7.895kN立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)=max(5.688,7.895)=7.895kN五、立杆稳定性验算立杆钢管类型Ф48×3.2立杆每米自重ml(kN)0.035立杆截面抵抗矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)300立杆截面面积A(mm2)450连墙件布置方式两步两跨立杆计算长度系数μ1.451、立杆长细比验算l0=μ×h=1.45×2=2.9m长细比λ=l0/i=2.9×1000/15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158满足要求2、立杆稳定性验算Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.33×1.5×42)=0.192kN·m立杆的轴心压力标准值N'=(NG1k+NG2k)=(1.490+2.481)=3.970kN立杆的轴心压力设计值N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.490+2.481)+0.9×1.5×2.025=7.895kNσ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1×[7895.00/(0.158×450.00)+0.192×106/4730]=151.729N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆1：恒载标准值FG1=2.273kN,活载标准值FQ1=2.025kN立杆2：恒载标准值FG2=3.97kN,活载标准值FQ2=2.025kN六、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件计算长度l0(mm)1400连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.8扣件抗滑移折减系数0.85连墙件截面面积Ac(mm2)398连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205扣件连接方式双扣件Nlw=1.5×ωk×Ll×Hl=1.5ωk2h2la=1.5×0.379×2×2×2×1.5=6.82kN长细比λ=l0/i=1400/16=87.5，查《规范》JGJ/T231-2021表C得，φ=0.68连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。(Nlw+N0)/(φAc)=(6.822+3)×103/(0.68×398)=36.292N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.822+3=9.822kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)18悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)3000主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb2主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)1850主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4450梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉315033001400是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)13.977.8952150300023.977.89530503000附图如下：平面图立面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.11联梁截面惯性矩I(cm4)1130联梁截面抵抗矩W(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型简支梁荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nl=3.97/1=3.97kN第2排：F'2=F2'/nl=3.97/1=3.97kNF'=max[F'1,F'2]=3.97kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/nl=7.895/1=7.895kN第2排：F2=F2/nl=7.895/1=7.895kNF=max[F1,F2]=7.895kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×6.222×106/141000=44.125N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×4.348×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=5.138N/mm2τmax=5.138N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=1.052mm≤[ν]=la/250=3000/250=12mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R'1max=6.263kN第2排：R'2max=6.263kN极限受力状态下:第1排：R1max=12.243kN第2排：R2max=12.243kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=nl×R'1max/nz=1×6.263/1=6.263kN第2排：F'2=nl×R'2max/nz=1×6.263/1=6.263kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=nl×R1max/nz=1×12.243/1=12.243kN第2排：F2=nl×R2max/nz=1×12.243/1=12.243kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×8.53×106/185000=46.107N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×19.707×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=19.283N/mm2τmax=19.283N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.896mm≤[ν]=l/250=3150/250=12.6mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-0.011kN,R2=7.169kN,R3=19.738kN标准值：R'1=0.139kN,R'2=4.061kN,R'3=10.183kN五、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)8焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法1、上拉杆强度验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1400)=67.011°上拉杆件支座力：标准值：R'S1=nzR'3=1×10.183=10.183kN设计值：RS1=nzR3=1×19.738=19.738kN主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tanα1=19.738/tan67.011°=8.374kN上拉杆件轴向力：标准值：N'S1=R'S1/sinα1=10.183/sin67.011°=11.061kN设计值：NS1=γ0RS1/sinα1=1×19.738/sin67.011°=21.441kN上拉杆件的最大轴向拉力标准值：N'S=max[N'S1...N'Si]=11.061kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=21.441kN钢丝绳：由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算查(《建筑施工计算手册》江正荣著2018年9月第四版)表14-4、14-5、14-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=151.5kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×151.5/9=14.308kN≥N'S=11.061kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×14.308/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！2、花篮螺栓验算σ=[Fg]/(π×de2/4)=14.308×103/(π×122/4)=126.513N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、拉环验算σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×14.308×103/(π×202)=22.772N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=21.441×103/(8×100)=26.802N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！六、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-8.374))]|/1=8.374kN压弯构件强度：σmax=γ0[Mmax/(γW)+N/A]=1×[8.53×106/(1.05×185×103)+8.374×103/3060]=46.648N/mm2≤[f]=205N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=0.99由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.79。γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×8.53×106/(0.785×185×205×103)=0.286≤1符合要求！七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)18梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=0.011/2=0.006kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=0.011×103/(4×3.14×18×2.5)=0.02mm螺栓验算：σ=γ0N/(4×π×d2/4)=1×0.011×103/(4×π×182/4)=0.011kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2γ0N/2=0.006kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.163kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm符合要求！

主梁南凸窗2.1m计算书计算依据1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20213、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-20107、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018架体验算一、脚手架参数脚手架安全等级II级结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9立杆纵向间距la(m)1.5立杆步距h(m)2顶部防护栏杆高h1(m)1.2纵横向扫地杆距立杆底距离h2(mm)200脚手架搭设排数2立杆排号立杆依次横距lb(m)立杆搭设高度Hs(m)10.31820.918二、荷载设计脚手板类型定型钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设安全网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设单块脚手板宽度b(mm)250单块脚手板一侧爪钩数量j2爪钩间距s(mm)200砌筑作业脚手架作业层数njj1砌筑作业脚手架荷载标准值Qkjj(kN/m2)3风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性)基本风压ω0(kN/m2)0.30.379，0.33风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m)0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩I(mm4)92800横向横杆弹性模量E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3)3860脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm)250单块脚手板一侧爪钩数量j(只)2爪钩间距s(mm)200承载能力极限状态：q=b(1.3×Gkjb+1.5×γLQkjj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×0.9×3)=1.126kN/mla=1.5m,脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=qla/j=1.126×1.5/2=0.845kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(Gkjb+Qkjj)=0.25×(0.35+3)=0.838kN/mla=1.5m,脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'la/j=0.838×1.5/2=0.628kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=lb=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)Mmax=0.637kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.637×106/3860=165.063N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。2、挠度验算变形图(mm)νmax=2.118mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足要求。3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=2.551kN4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算FR=R1=2.551kN≤[Qb]=40kN满足要求。四、荷载计算立杆钢管类型Ф48×3.2立杆每米自重m1(kN/m)0.035纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m)0.028外斜杆材料形式专用斜杆外斜杆每米自重m4(kN/m)0.028外斜杆布置每隔2跨一设外斜杆钢管截面类型Φ48×2.5单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1立杆1：NG1k1=Hs1×m1=18×0.035=0.630kN立杆2：NG1k1=Hs2×m1=18×0.035=0.630kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2立杆1：步数n1=(Hs1-h1-h2)/h=(18-1.2-0.2)/2=8NG1k2=m2×la×(n1+1)=0.028×1.5×(8+1)=0.378kN立杆2：步数n2=(Hs2-h1-h2)/h=(18-1.2-0.2)/2=8NG1k2=m2×la×(n2+1)=0.028×1.5×(8+1)=0.378kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3立杆1:NG1k3=(8+1)×0.028×0.900/2=0.113kN立杆2:NG1k3=(8+1)×0.028×0.900/2=0.113kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4立杆2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2/2=0.028×(22+1.52)0.5×8/2=0.280kN(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5立杆1：NG1k5=(n1+1)×m5×(0.92+1.52)0.5×1/5=(8+1)×0.028×(0.92+1.52)0.5×1/5=0.088kN立杆2：NG1k5=(n2+1)×m5×(0.92+1.52)0.5×1/5=(8+1)×0.028×(0.92+1.52)0.5×1/5=0.088kN1/5表示水平斜杆5跨1设结构自重标准值NG1k总计立杆1：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k5=0.63+0.378+0.113+0.088=1.21kN立杆2：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k5=0.63+0.378+0.113+0.28+0.088=1.49kN2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1立杆1：NG2k1=(n1+1)×la×0.9×Gkjb×1/2/2=(8+1)×1.500×0.9×0.350×1/2/2=1.063kN立杆2：NG2k1=(n2+1)×la×0.9×Gkjb×1/2/2=(8+1)×1.500×0.9×0.350×1/2/2=1.063kN1/2表示脚手板2步1设(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2立杆2：NG2k2=(n2+1)×la×Gkdb×1/2=(8+1)×1.500×0.17×1/2=1.148kN1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3立杆2：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.500×18.0=0.270kN构配件自重标准值NG2k总计立杆1：NG2k=NG2k1=1.063kN立杆2：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.063+1.148+0.270=2.481kN单立杆施工活荷载计算立杆1：NQ1k=la×0.9×(njj×Qkjj)/2=1.500×0.9×(1×3)/2=2.025kN立杆2：NQ1k=la×0.9×(njj×Qkjj)/2=1.500×0.9×(1×3)/2=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆1：N1=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.210+1.063)+0.9×1.5×2.025=5.688kN立杆2：N2=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.490+2.481)+0.9×1.5×2.025=7.895kN立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)=max(5.688,7.895)=7.895kN五、立杆稳定性验算立杆钢管类型Ф48×3.2立杆每米自重ml(kN)0.035立杆截面抵抗矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)300立杆截面面积A(mm2)450连墙件布置方式两步两跨立杆计算长度系数μ1.451、立杆长细比验算l0=μ×h=1.45×2=2.9m长细比λ=l0/i=2.9×1000/15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158满足要求2、立杆稳定性验算Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.33×1.5×42)=0.192kN·m立杆的轴心压力标准值N'=(NG1k+NG2k)=(1.490+2.481)=3.970kN立杆的轴心压力设计值N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.490+2.481)+0.9×1.5×2.025=7.895kNσ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1×[7895.00/(0.158×450.00)+0.192×106/4730]=151.729N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆1：恒载标准值FG1=2.273kN,活载标准值FQ1=2.025kN立杆2：恒载标准值FG2=3.97kN,活载标准值FQ2=2.025kN六、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件计算长度l0(mm)1400连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.8扣件抗滑移折减系数0.85连墙件截面面积Ac(mm2)398连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205扣件连接方式双扣件Nlw=1.5×ωk×Ll×Hl=1.5ωk2h2la=1.5×0.379×2×2×2×1.5=6.82kN长细比λ=l0/i=1400/16=87.5，查《规范》JGJ/T231-2021表C得，φ=0.68连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。(Nlw+N0)/(φAc)=(6.822+3)×103/(0.68×398)=36.292N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.822+3=9.822kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)18悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)3000主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb2主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2400主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)1000主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3400梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉220033001400是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)13.977.8951300300023.977.89522003000附图如下：平面图立面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.11联梁截面惯性矩I(cm4)1130联梁截面抵抗矩W(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型简支梁荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nl=3.97/1=3.97kN第2排：F'2=F2'/nl=3.97/1=3.97kNF'=max[F'1,F'2]=3.97kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/nl=7.895/1=7.895kN第2排：F2=F2/nl=7.895/1=7.895kNF=max[F1,F2]=7.895kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×6.222×106/141000=44.125N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×4.348×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=5.138N/mm2τmax=5.138N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=1.052mm≤[ν]=la/250=3000/250=12mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R'1max=6.263kN第2排：R'2max=6.263kN极限受力状态下:第1排：R1max=12.243kN第2排：R2max=12.243kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=nl×R'1max/nz=1×6.263/1=6.263kN第2排：F'2=nl×R'2max/nz=1×6.263/1=6.263kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=nl×R1max/nz=1×12.243/1=12.243kN第2排：F2=nl×R2max/nz=1×12.243/1=12.243kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×5.811×106/185000=31.409N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×6.606×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=6.464N/mm2τmax=6.464N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.308mm≤[ν]=l/250=2200/250=8.8mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-0.1kN,R2=7.49kN,R3=18.911kN标准值：R'1=0.06kN,R'2=4.125kN,R'3=9.739kN五、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)8焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法1、上拉杆强度验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1400)=67.011°上拉杆件支座力：标准值：R'S1=nzR'3=1×9.739=9.739kN设计值：RS1=nzR3=1×18.911=18.911kN主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tanα1=18.911/tan67.011°=8.023kN上拉杆件轴向力：标准值：N'S1=R'S1/sinα1=9.739/sin67.011°=10.579kN设计值：NS1=γ0RS1/sinα1=1×18.911/sin67.011°=20.543kN上拉杆件的最大轴向拉力标准值：N'S=max[N'S1...N'Si]=10.579kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=20.543kN钢丝绳：由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算查(《建筑施工计算手册》江正荣著2018年9月第四版)表14-4、14-5、14-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=151.5kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×151.5/9=14.308kN≥N'S=10.579kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×14.308/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！2、花篮螺栓验算σ=[Fg]/(π×de2/4)=14.308×103/(π×122/4)=126.513N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、拉环验算σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×14.308×103/(π×202)=22.772N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=20.543×103/(8×100)=25.678N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！六、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-8.023))]|/1=8.023kN压弯构件强度：σmax=γ0[Mmax/(γW)+N/A]=1×[5.811×106/(1.05×185×103)+8.023×103/3060]=32.535N/mm2≤[f]=205N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.85。γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×5.811×106/(0.853×185×205×103)=0.18≤1符合要求！七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)18梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=0.1/2=0.05kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=0.1×103/(4×3.14×18×2.5)=0.177mm螺栓验算：σ=γ0N/(4×π×d2/4)=1×0.1×103/(4×π×182/4)=0.098kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2γ0N/2=0.05kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.163kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm符合要求！

主联梁南侧多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20192、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数主梁离地高度(m)20悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)3000主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb2主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)1000主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4450梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉315033002150是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)13.5157.3031200300023.5157.3032100300033.5157.30330003000附图如下：平面图立面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.11联梁截面惯性矩I(cm4)1130联梁截面抵抗矩W(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型简支梁荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nl=3.515/1=3.515kN第2排：F'2=F2'/nl=3.515/1=3.515kN第3排：F'3=F3'/nl=3.515/1=3.515kNF'=max[F'1,F'2,F'3]=3.515kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/nl=7.303/1=7.303kN第2排：F2=F2/nl=7.303/1=7.303kN第3排：F3=F3/nl=7.303/1=7.303kNF=max[F1,F2,F3]=7.303kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=5.778×106/141000=40.976N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.052×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=4.789N/mm2τmax=4.789N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.942mm≤[ν]=la/250=3000/250=12mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R'1max=5.58kN第2排：R'2max=5.58kN第3排：R'3max=5.58kN极限受力状态下:第1排：R1max=11.355kN第2排：R2max=11.355kN第3排：R3max=11.355kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=nl×R'1max/nz=1×5.58/1=5.58kN第2排：F'2=nl×R'2max/nz=1×5.58/1=5.58kN第3排：F'3=nl×R'3max/nz=1×5.58/1=5.58kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=nl×R1max/nz=1×11.355/1=11.355kN第2排：F2=nl×R2max/nz=1×11.355/1=11.355kN第3排：F3=nl×R3max/nz=1×11.355/1=11.355kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=11.976×106/185000=64.733N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=21.301×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=20.842N/mm2τmax=20.842N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=1.57mm≤[ν]=l/250=3150/250=12.6mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-0.651kN,R2=15.794kN,R3=21.332kN标准值：R'1=-0.164kN,R'2=8.185kN,R'3=10.575kN五、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法1、上拉杆强度验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3300/2150)=56.915°上拉杆件支座力：标准值：R'S1=nzR'3=1×10.575=10.575kN设计值：RS1=nzR3=1×21.332=21.332kN主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tanα1=21.332/tan56.915°=13.898kN上拉杆件轴向力：标准值：N'S1=R'S1/sinα1=10.575/sin56.915°=12.621kN设计值：NS1=RS1/sinα1=21.332/sin56.915°=25.46kN上拉杆件的最大轴向拉力标准值：N'S=max[N'S1...N'Si]=12.621kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=25.46kN钢丝绳：由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算查(《建筑施工计算手册》江正荣著2018年9月第四版)表14-4、14-5、14-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=151.5kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×151.5/9=14.308kN≥N'S=12.621kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×14.308/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！2、花篮螺栓验算σ=[Fg]/(π×de2/4)=14.308×103/(π×122/4)=126.513N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、拉环验算σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×14.308×103/(π×202)=22.772N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=25.46×103/(10×100)=25.46N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！六、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-13.898))]|/1=13.898kN压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[11.976×106/(1.05×185×103)+13.898×103/3060]=66.192N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=0.99由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.79。Mmax/(φb'Wxf)=11.976×106/(0.785×185×215×103)=0.383≤1符合要求！七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)18梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=0.651/2=0.325kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=0.651×103/(4×3.14×18×2.5)=1.15mm螺栓验算：σ=N/(4×π×d2/4)=0.651×103/(4×π×182/4)=0.639kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2N/2=0.325kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.163kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm符合要求！

主联梁转角多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20192、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数主梁离地高度(m)20悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)3000主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb2主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2700主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)400主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3900梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉260033002200是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)13.5157.303700300023.5157.3031600300033.5157.30325003000附图如下：平面图立面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.11联梁截面惯性矩I(cm4)1130联梁截面抵抗矩W(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型简支梁荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nl=3.515/1=3.515kN第2排：F'2=F2'/nl=3.515/1=3.515kN第3排：F'3=F3'/nl=3.515/1=3.515kNF'=max[F'1,F'2,F'3]=3.515kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/nl=7.303/1=7.303kN第2排：F2=F2/nl=7.303/1=7.303kN第3排：F3=F3/nl=7.303/1=7.303kNF=max[F1,F2,F3]=7.303kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=5.778×106/141000=40.976N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.052×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=4.789N/mm2τmax=4.789N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.942mm≤[ν]=la/250=3000/250=12mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R'1max=5.58kN第2排：R'2max=5.58kN第3排：R'3max=5.58kN极限受力状态下:第1排：R1max=11.355kN第2排：R2max=11.355kN第3排：R3max=11.355kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=nl×R'1max/nz=1×5.58/1=5.58kN第2排：F'2=nl×R'2max/nz=1×5.58/1=5.58kN第3排：F'3=nl×R'3max/nz=1×5.58/1=5.58kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=nl×R1max/nz=1×11.355/1=11.355kN第2排：F2=nl×R2max/nz=1×11.355/1=11.355kN第3排：F3=nl×R3max/nz=1×11.355/1=11.355kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=9.204×106/185000=49.75N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=19.587×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=19.166N/mm2τmax=19.166N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.804mm≤[ν]=l/250=2600/250=10.4mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-0.578kN,R2=17.09kN,R3=19.618kN标准值：R'1=-0.147kN,R'2=8.764kN,R'3=9.713kN五、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法1、上拉杆强度验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：标准值：R'S1=nzR'3=1×9.713=9.713kN设计值：RS1=nzR3=1×19.618=19.618kN主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tanα1=19.618/tan56.31°=13.079kN上拉杆件轴向力：标准值：N'S1=R'S1/sinα1=9.713/sin56.31°=11.674kN设计值：NS1=RS1/sinα1=19.618/sin56.31°=23.578kN上拉杆件的最大轴向拉力标准值：N'S=max[N'S1...N'Si]=11.674kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=23.578kN钢丝绳：由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算查(《建筑施工计算手册》江正荣著2018年9月第四版)表14-4、14-5、14-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=151.5kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×151.5/9=14.308kN≥N'S=11.674kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×14.308/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！2、花篮螺栓验算σ=[Fg]/(π×de2/4)=14.308×103/(π×122/4)=126.513N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、拉环验算σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×14.308×103/(π×202)=22.772N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=23.578×103/(10×100)=23.578N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！六、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-13.079))]|/1=13.079kN压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[9.204×106/(1.05×185×103)+13.079×103/3060]=51.655