某2.5万m3／d污水处理厂毕业设计说明书--完整版

目录第一篇污水厂设计说明书1第一章ZT市污水处理厂设计任务书2第一节设计任务及要求2第二章城市污水处理厂总体设计3第一节设计规模的确定3第二节处理程度确定3第三节污水处理厂的工艺流程方案的选择4第四节工艺处理构筑物与设备的设计5第五节总体布置8第二篇污水厂设计计算书10第一章一级处理11第一节粗格栅11第二节细格栅12第二节曝气沉砂池13第二章A2/O工艺计算15第一节初次沉淀池15第二节A2/O工艺设计计算17第三节二沉池计算27第四节接触室29第三章氧化沟工艺计算32第四章污泥处理系统37致谢39第一篇污水厂设计说明书第一章ZT市污水处理厂设计任务书第一节设计任务及要求一、设计任务根据所给ZM市资料建一座污水处理厂二、设计要求、L、确定污水厂厂址2、污水处理程度的计算3、工艺流程方案的选择，要求作出最少两套方案，进行经济技术比较，推出最佳方案。4、工艺构筑物及附属设备的工艺设计计算，并在计算书上绘制污水处理工艺有关的一系列草图。5、进行污水处理厂各构筑物、建筑物及各种管渠等总体布置。第二节基本资料一自然条件1气象条件全年平均气温93夏季极端最高温度394冬季极端最低温度252冬季最低水温11全年主导风向西北风风荷载O3KPA雪荷载O2KPA全年采暖日数137天全年平均蒸发量907MM全年平均降水量4955MM2工程地质条件地震烈度8度最大冻土深度77CM地基承载能力120吨M23水文地质条件地下水位埋深7M二污水资料1设计污水总污水量25万M3D，其中工业废水占60，生活污水占40。2污水水质SSMGLBOD5MGLNH3一NMGLTPMGL碱度MGL生活污水2201905300生产污水2803106262101污水处理后排入某一河流，污水处理厂距此河流500米，此河流最高洪水位为4655米。2污水处理厂设计地面标高为4693米。3污水提升泵房进水间污水管引入标高为4632米。三出水要求污水处理后应达到以下标准BOD530MGLSS30MGLNH3一N15MG/1N03一N10MG1TPLMGL第二章城市污水处理厂总体设计第一节设计规模的确定一设计规模污水处理厂的设计规模以平均时流量计Q平36104M3/D1500M3/H二设计流量设计时不考虑工业废水流量的变化。根据设计任务书可知生活污水总变化系数KZ27/Q生活01127/（3610440103/243600）011154QMAXQ平60Q40154366036401544378104M3/D182417M3/H第三节处理程度确定一水质的确定工业废水与生活污水的水质存在较大差异，二者混合后的水质按加权平均计算例如工业污水中的SS280MG/L生活污水中的SS220MG/L混合后的SS256MG/L280QGS计算结果列如下表SSMG/LBODMG/LNH3NMG/LTPMG/L碱度MG/L生活污水22019053工业污水280310626210混合污水25626258436126三处理程度计算BOD5去除率1009237260SS去除率10092195NH3N去除率100743841TP去除率100722236第三节污水处理厂的工艺流程方案的选择根据进水水质分析，以及出水要求，选择采用A2/O与卡塞罗氧化沟工艺两种方案，在二者之间进行优化比较，选出最优方案。两个方案的工艺流程图如下方案一A2O工艺污泥回流混合液回流硝化液回流污水剩余污泥粗格栅细格栅沉砂池厌氧池缺氧池二沉池好氧池接触池排江浓缩池贮泥池脱水机房泥饼外运运污水提升泵房方案二氧化沟工艺污水剩余污泥根据进水水质及处理程度，该污水厂必须进行生物脱氧除磷三级处理。一级处理是由格栅沉砂池组成，其作用是去除污水中的固体污染物。通过一级处理BOD5可去除2030。二级处理采用生物处理方法，去除污水中呈胶体和溶解状态的有机污染物。三级处理，进一步处理难降解的有机氮和磷等能够导致水体富营养化的可溶性有机物，主要采用生物脱氮除磷法。本设计采用氧化沟工艺和A2/O工艺。但考虑到除磷的要求，方案一作为最优方案。污泥处理第五节工艺处理构筑物与设备的设计一、格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，被安装在污水管道上，泵房集水井的进口或污水处理厂的端部，用以截流较大的悬浮物或漂流物，以便减轻后续构筑物的处理负荷，并使之正常运行。被接流的物质为栅渣，清渣的方法有人工清渣和机械清渣。设计数据1过栅流速取085M/S；2粗格栅栅条间隙为取B50MM；3格栅倾角一般采用4575，取；70粗格栅细格栅沉砂池氧化沟接触池排江浓缩池贮存池脱水机房泥饼外运污水提升泵房4栅前渠道内的水流速度一般采用0409M/S；5通过格栅的水头损失一般采用008015M；6格栅间隙为1625MM，栅渣量W1010005M3/103M3污水；7每日栅渣量大于02M3，一般采用机械除渣。计算结果1粗格栅栅条宽度B082M；细格栅B18422栅槽总长度L389M；3栅后槽总高H157M；4每日粗格栅栅渣量W108M3/D；细栅渣量W054M3/D；二、沉砂池沉砂池功能是去除较大的无机颗粒，例如泥砂，煤渣，一般设于泵站，倒虹吸管前以减轻机械，管道的磨损，也可设于初沉池之前,以减轻沉淀池负荷，改善污泥处理构筑物的处理条件。选择曝气沉砂池，该沉砂池是在池子的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流垂直的横向恒速环流。该池的优点是通过调节曝气量，可以控制污水的旋转速度，使沉砂效率较稳定，受流量变化的影响较小。同时还对污水起预曝气作用。曝气沉砂池的设计数据1最大设计流量时的水平流速006012M/S，取V1012M/S。2设计有效水深23M，H2M。3每立方米污水所需空气量0102M3,取02M3。4清除沉砂的间隔时间TD。5水平流速V012M/S6有效水深H20M曝气沉砂池的设计计算结果1池子总宽度B430M；2池子长度L75M；3沉砂室高度H3130M；4池总高度H390M；三方案一A2O工艺工艺原理1厌氧池流入原污泥水及同步进入的从二沉池回流的含磷污泥。该池主要功能为释放磷，使污水中磷的浓度升高，溶解性有机物被生物吸收而使污水中BOD5浓度下降。NH3N因细胞合成而被去除一部分，使污水中浓度下降，但NH3N含量无变化。2缺氧池反硝化菌利用污水中的有机物作为碳源，将回流液带入的大量NO3N和NO2N还原为N2释放至空气中。BOD5浓度下降，NO3N的浓度大幅度下降，而磷的变化很小。3好氧池有机物被微生物生化降解而继续下降；有机氮被氨化继而被硝化，使NH3N浓度显著下降，但该过程使NO3N浓度增加，磷随着聚磷菌的过量摄取，也以较快速度下降。好氧池将NH3N完全硝化，缺氧池完成脱氮功能；缺氧池和好氧池联合完成除磷的功能。工艺特点1厌氧、缺氧，好氧三种不同的环境条件和不同种类微生物菌群的有机配合，能同时除有机物，脱氮，除磷的功能。2工艺流程简单，总的水力停留时间少于其他同类工艺。3在厌，缺，好氧交替运行下，丝状菌不会大量产生，不会发生污泥膨胀。4脱氮效果受混合液回流比大小的影响，以2Q为限，除磷效果受回流污泥中夹带DO和NO3N的影响，因而脱氮除磷效率不可能很高。、A2/O工艺设计1中进周出初沉池2座D2410M2好氧池2座，BL6043M,五廊道推流式。厌氧池D22M，缺氧池D316M。3曝气采用鼓风系统，先用网状模型微孔空气扩散器，服务面积049M2,所需空气扩散器总数为5265个4污泥回流50回流污泥泵提升设备采用螺旋泵LXB1000型三台两用一备提升高度为25M,功率11KW,低扬程,低转速,流量范围广,且不破坏污泥活性5剩余污泥量为378209KG/D,采用21/2NWL型污泥泵三台,两用一备提升高度5836M,转速1440R/MIN配套电动机功率15KW6硝化液回流231四方案二氧化沟设计工艺特点本设计采用CARROUSEL氧化沟1氧化沟具有独特的水力特点,有利于活性污泥生物凝聚作用,而且或以将其工作区分为富氧区,缺氧区,用以进行硝化和反硝化作用,取得脱氮的效果2不使用初沉池,有机性悬浮物在氧化沟内能够达到好氧稳定的程度3BOD负荷低,类同于活性污泥法的延时曝气系统4氧化沟的点地面积很大、氧化沟工艺设计1氧化沟设为两组，每组尺寸BL48112M,水深取H4M2每组沟剩余污泥量为336966KG/D五二沉池工艺设计二沉池采用周进周出辐流式二沉池1工艺原理二沉池设在曝气池之后，是以沉淀去除生物处理过程中产生的污泥，获得澄清的处理水为主要目的。、二沉池设计设置2座，沉淀时间15H，单池直径36M，沉淀池总高535M六污泥处理、浓缩室污泥浓缩用于降低污泥空隙水。浓缩后含水率为97。采用重力浓缩池处理污泥量47276M3/D浓缩池2座,池径D12M，池高336M,处理后的上清液回到反应池、脱水间采用YDP1000带式压滤机，一用一备。滤带宽1000MM。传动机采用YGT4，功率30KW,转速为1001250R/MIN的滤带清洗水泵，清洗水压15KG/CM2污泥经浓缩后含水96,再经机械脱水及过滤介质形成滤液,而固体颗粒被截留在介质上,形成滤饼而脱水,脱水后含水率为7080，再经干化外运。第五节总体布置一平面布置平面布置原则该污水处理厂为新建工程，总平面布置包括污水与污泥处理、工艺构筑物及设施的总平面布置，各种管线、管道及渠道的平面布置，各种辅助建筑物与设施的平面布置，总图平面布置时应遵从以下几条原则。1处理构筑物与设施的布置应顺应流程，集中紧凑以便节约用地和运行管理。2工艺构筑物不用改设施与不同功能的辅助建筑物应按功能的差异分别相对独立布置并协调好与环境条件的关系（如地形走势，污水出口方向、风向）。3构建之间的间距应满足交通，管道（渠）敷设，施工和运行管理等方面的要求。4管道（线）与渠道的平面布置应与其高程布置相协调，应顺应污水处理厂各种介质输送的要求，尽量避免多次提升和迂回曲折，便于节能降耗和运行维护。5协调好辅建筑物、道路、绿化与处理构建筑物的关系，做到方便生产运行保证安全畅通美化厂区环境。污水厂平面布置（见布置图）方案与方案有如下共同特点1布置紧凑，流线清楚。2生活活动区，污水区、污泥区，界线分明从大门进去为综合楼宿舍，食堂等，形成入口的生活区，该区位于主导风向的上风向，距离格栅、污泥区很远，加强绿化，环境较好。3污泥区位于下风向且在厂区的最下角，消化池距离构建筑物较远，不影响其它设施。4生产辅助区距需检修用电等较多的构筑较近，方便了工作人员。5厂区内道路设计考虑工作人员可以顺利到达任何处。6设有后门，生产过程中产生的栅渣，沉砂、泥饼等由后门运走，而不走前门，避免了影响大门处生活区的环境清洁。7采用A20法，对溶解氧的控制要求高，所以处理构筑物用暗管连接。8绿化率较高。二高程布置方案I高程布置原则1充分利用地形地势及城市排水系统，使污水经一次提升便能顺利自流通过污水处理构筑物排出厂外。2协调好高程布置与平面布置的关系，做到既减少占地，又利于污水、污泥输送，并有利于减少工程投资和运行成本。3做好污水高程布置与污泥高程布置的配合，尽量同时减少两者的提升次数和高度。4协调好污水处理厂总体高程布置与单体竖向设计，既便于正常排放，又有利于检修排空。高程布置结果为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动以按重力流考虑为宜。高程布置时，使接触池的水面与地面相平，然后根据水头损失通过水力计算推前构筑物各控制标高。计算结果如下池顶标高水面标高池底标高沉砂池4738473247120初沉池47294472644467914厌氧池472202471802466802缺氧池471527471127466127好氧池471051470551465551二沉池470254697546490接触池469804693046730第二篇污水厂设计计算书第一章一级处理第一节粗格栅一设计参数设计流量QMAX43780M3/D0507M3/S格栅倾角70格栅间隙净宽B50MM单位栅渣量003M3栅渣/103M3污水二设计计算1栅条间隙数设栅前水深H1M14568270N12个AXSINQBHV057SIN2栅槽宽度BS（N1）BN0210512082M3每日渣量WQW36104003103108M3/D02M3/D宜采用机械清渣4栅前槽高度工作台台面高出栅前最高设计水位05M故H110515M5过栅水头损失因栅条断面为圆形，形状系数为179H14/3KSB2VGSIN1794/33025289SIN70005M6栅后槽高度H2105005155M7采用钢筋混凝土管8采用两组格栅一用一备第二节细格栅一设计参数设计流量，建两组Q设QMAX/20507/20257M3/S栅前流速V109M/S过栅流速V21M/S格栅倾角，栅条采用断面形状为圆形的钢条。直径S20MM75格栅间隙B10MM设单位栅渣003M3栅渣/103M3污水二设计计算1每组栅条的间隙数设栅前水深H04MN（Q设）/BHVSIN62个0254712栅槽宽度BS（N1）BN0261062184M3进水渠道渐宽部分长度设进水渠道宽B108M，其渐宽部分展开角度120L112BTG143M840T4栅槽与出水渠道连接处渐宽部分长度L2L1/2072M35过栅水头损失H1因为栅条为圆形截面，取形状系数179H14/3V2/2GKSBSIN1794/3051I75398067M6栅前槽总高度H1取超高H205MH1HH2040509M7栅后槽总高H2H2HH1H20406705157M8栅槽总长度LL1L20510H1/TG14307205100975TG389M9一台格栅渣量W（36104/2）003103054M3/D02M3/D宜采用机械清渣第四节曝气沉沙池一设计参数设计流量QMAX0507M3/S设计停留时间T2MIN水平流速V012M/S有效水深H20M二设计计算1池体设计计算1池子总有效体积VQMAXT6005072606084M32池子平面面积A13042M2VH60843水流断面积572A2845M2MAXQV57064池总宽B4225M2AH84取B43M沉沙池分两个如图所示池宽215M,池底坡度05,超高06M全池总高5每格沉沙池实际进水断面面积A2152150A5125M6池长L75M2VA608457每格沉沙池沉沙容量V。V。3375M372曝气系统设计计算每立方米污水每小时曝气量Q02M3/M3污水H空气用量QAQQMAX02056QA36504M3/H空气管布置在两格曝气沉沙池的公共隔墙上布置空气干管,再通过支管与干管连接曝气管在水下18M3排沙量计算设含砂量为20M3/106M3污水每两天排砂一次V。2010636002420572V。0876M32024M39沉淀池总高度设H103M，H205MHH1H2H3H4H5032050512716M10沉淀池池边高度HH1H2H30320528M11径深比1205DH412在曝气沉沙池与后续的生物处理构筑物之间设一个超越管。超越管直径D800MM铸铁管V1004M/S1000I1492座初沉池采用套筒式配水井进行配水第二节A2/O工艺设计计算一设计参数1水温1C最大设计流量QMAX0507M3/S一级处理出水（BOD5去除率30，SS去除率65）BOD51834MG/L2610SS896MG/LNH3N584MG/LTP36MG/L二级处理出水SS20MG/LBOD520MG/LNH3N15MG/LTP1MG/LNO3N10MG/L2MLSS3500MG/LMLVSS/MLSS075PH7076碱度126MG/L好氧段DO2MG/L缺氧段DO05MG/L厌氧段DO02MG/L3系统负荷污水同化NH3N去除10。则由微生物生物同化从剩余污泥排放去除TN为58410584MG/L二设计计算1硝化池计算（1）硝化细菌最大比增长速率MAX047E0098（T15）MAX047E0098（T15）03176D1（2）稳定运行状态下硝化菌的比增长速率N,MAX1ZK0399D104265（3）最小污泥龄CMCM1/N251D1039（4）设计污泥龄CDCDDFCMCD904D1235为保证污泥稳定，CD取20D式中DF设计因数，为SFPF其中SF为安全因数，取3，PF为峰值因数取12CM最小污泥龄，为251D（5）含碳有机物去除率QOBS1DCNETYQOBS0217GBOD5/（GBOD5）023式中CD设计污泥龄为20DYNET产率系数为023GBOD5/（GBOD5）（6）好氧池停留时间TAEOBSQXT0287D183420765T69H取T7H式中SA进水中有机物浓度为1834MG/LSE出水中有机物浓度为20MG/LQOBS含碳有机物去除率为0217G/（GD）X混合液活性污泥浓度为MLVSS即X07535002625MG/L（7）好氧池容积V好QMAXTV好1276919M318247式中QMAX最大设计流量为182417M3/HT停留时间为7H（8）污泥负荷NSMAXSXV024KGBOD5/（KGMLVSSD）4378012659（9）好氧池生物硝化产生NO3N总量TKNOXTKNOX584584153756MG/L（10）好氧池平均硝化速率SNR为SNR（QTKNOX）/（V好X）SNR004GN03N/（GMLVSSD）36075129式中Q设计流量为36104M3/D最大硝化速率SNRSNRPFSNR120040048GN03N/（GMLVSSD）式中PF峰值因数为122缺氧池计算硝化产生NO3N为3756MG/L，出水NO3N为10MG/L反硝化去除NO3N的量3756102756MG/L，去除NO3N的量为164438KG/D反硝化速率QDTQD20（T20）QD21007（1120）0058GNO3N/（GMLVSSD）SDNR0058GNO3N/（GMLVSSD）式中QD20下，反硝化速率为007GNO3N/（GMLVSSD）20C温度系数取105T反映温度取1缺氧区水力停留时间TT（D0D1）/XQDT0181D43H375628式中D0污水中氧化为NO3N的TKNOX浓度MG/LD1出水中NO3N浓度MG/LXMLVSSMG/LQD反硝化速率GNO3N/（GMLVSSD）缺氧池容积VQMAXTV7843931M318247设两座圆形缺氧池，池深取5M缺氧池面积A1V/NH7844M278425则直径D316M43污泥回流比RX/（XRX）R44726580式中X活性污泥浓度2625MG/LXR回流污泥浓度8500MG/L4好氧池硝化液回流比（1）反硝化FNO3734375610（2）回流比IFNO3（R1）R/（1FNO3）I447103I231式中FNO3反硝化率为734R污泥回流比为505好氧池补充碱度（每氧化1GNH3N需要消耗碱度714G，每还原1GNH3N可产生碱度357G）（1）硝化消耗碱度MG/L714356281（2）反硝化产生碱度093/MGL（3）处理出水剩余碱度为50MGCACO3/L，则需投入碱度2681512679/L6厌氧池的设计计算厌氧池水力停留时间取T2H则厌氧池容积V厌T364834MAXQ3建两座圆形厌氧池，池水深取H5M则厌氧池面积3648452VAH3M直径D216M取22M7厌氧池搅拌功率缺氧池单位容积搅拌功率为10W/，搅拌机的输出功3率为171KW8剩余污泥量（1）降解生成污泥量5BOD10EWALQ3834210478393451KG/D（2）内源呼吸分解泥量2VBX30517692510167596KG/D（3）不可生物降解和惰性悬浮物量30EWSQ38962437805152354KG/D（4）剩余污泥量W378209KG/D123（5）湿污泥量（剩余污泥含水绿992）4727609SWQ3/MD9好氧池各部分尺寸IV进水（1）设置2组好氧池，每池容积VV好/2638463M（2）池取5M，每池面积F127692M池宽取6M在12之间符合要求65BH池长12798F符合要求306LB设五廊道式曝气池，廊道长1L284565M取43M取超高05M，则池总高为50555M，在好氧池面对缺氧池二沉池一侧各设横向配水渠道，并在地中部设纵向中间配水渠道与横向配水渠道相连接。在两侧横向配水渠道上设进水口。每组曝气池廊道共5个进水口，而污水分别从两侧配水渠道5个进水口均量进入。10需氧量计算最大时需氧量去除量715365KG/D5BOD343780120NH4N氧化量164438KG/D56生物硝化系统，含碳有机物氧化需氧量与泥龄和水温有关，每去除1KG需氧量1013KG，本例中设氧化1KG5B5BOD需氧12KG，则碳氧化硝化需氧量为KG/D127364138645每还原1GNO3N需29G。由于利用污水中的作为5OD5碳源反硝化减少氧需要量为3499KG/D3297561047810实际需氧量161485334991264953KG/D52706KG/H同理平均时需氧量为9225072KG/D3744KG/D11鼓风曝气系统设计（1）供气量计算采用膜片式微孔扩散器，敷设于距池底03M处，淹没水深47M，最不利温度为。查排水工程第3版得水中溶解氧饱和度917MG/L，73MG/L30C20SC30SC空气扩散器出口处绝对压力P98HBP3110131474BP53109847105AP空气离开曝气池面，氧的百分比27ATEQ184310192T式中空气扩散器氧的转移效率取12AE曝气池混合液平均氧饱和度5206142BTSSBTPQC最不利温度条件，按考虑代入各值得389MG/L530783621042SB换算为在条件下，脱氧清水的充氧量C即2002014STSBTR030238972552437KG/H0R式中C28091相应最时需氧量为0MAX3025276984R72028KG/H0AX（5）曝气池平均时供气量145658/H013SARGE52437103M（6）曝气池最大时供气量2000778/HMAX720813SG3M（7）每污水供气量3空气/污水314562970312空气管系统计算空气管路计算图12M38M080635409652174按曝气池平面图，布置空气管道，在相邻的两个廊道的隔墙上设一根干管，共5根干管，在每根干管上设5对配气竖管，每根竖管供气量为4002/H取400/H20783M3曝气池平面面积为604325802每个空气扩散器服务面积049，则所需空气扩散器数为个5802649每个竖管上安设空气扩散器的数目为个1每个空气扩散器的配气量为/H2078356M将已布置的空气管路及布设的空气扩散器绘成空气管路计算图，进行计算。选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路，在空气流量变化处设计算点，统一编号后列表计算空气流量管段编号管段长度LMM3/HM3/MIN空气流速M/S管径DM配件123456717160738006345弯头1个1615077601270660三通1个151407114019007570三通1个14130715202530975三通1个131204190311180三通1个异形管1个12111798133180三通1个异形管1个11101159626628135四通1个异形管1个1097539966545160阀门1个弯头3个三通1个98779813365210四通1个异形管1个877159626685240四通1个异形管1个767239439911270四通1个异形管1个6573192532125290四通1个异形管1个5475399066514310四通1个弯头2个三通1个4312399066514310三通1个异形管1个3212798013370660三通1个异形管1个2130200077833398600四通1个异形管1个总压力损失为98KAP13空压机选定空气扩散装置安装在距曝气池池底03M处，因此空压机所需压力为PK5031986A空压机供气量最大时M3/MIN2746平均时M3/MIN14580根据所需压力及空气量决定采用6台L53LD型罗兹鼓风机2台备用第三节二沉池计算该沉淀池采用周边进水，周边出水的辐流式沉淀池一设计参数设计进水量4378036205HMAXQ3/D表面负荷Q13/H水力停留时间T15H二池体设计计算1沉淀池表面面积AMAX4378012QQ2M设计两座二沉池则二沉池直径D3408M42A1847取36M2二沉池有效水深HQT31545M3流入槽设计流入槽的设计流量应加上回流污泥量，即43780054378063349663/MD设流入槽宽B06M，水深05M，流入槽流速V244M/S6349205取导流絮凝区停留时间为600S，120MGS因水温为，所以1308/S1C62NMVTV61380792M/S孔径50MM，每座池流入槽内的孔数N5259个2634907058N取526个孔距LM36025DB导流絮凝区平均流速284QVN0014M/S634900核算值（）1/2MG21VT（）1/219992260791463801S4出水槽出水槽设于池周边，出水槽宽08M，出水槽直径DD2B083620808336M出水槽流量计算0063Q3/MS出水槽长度计算L05D5278M056出水堰长WL88D出水堰负荷1QMAX243236Q5澄清区高度设T15H134M2H0TF8175按在澄清区最小允许深度为15M考虑，取15M2H6污泥区高度设15HT2H015WURQNTCF1M8241735087池深度032H215100328M取整取做3M2H7沉淀池高度设池底坡度为005。污泥斗直径为2M，池中心与池边落差085M3052DDH3605超高05M，污泥斗高度1M14HH234H0530851535M第四节接触室一设计参数设计流量Q0506725941856V3/MS接触时间T30MIN水深H2M隔板间隙285MM池底坡度23排泥管DN200MM二设计计算1接触池容积VQT050673060912063M设两座接触池，每座池容积接触池示意图456031V92063M2水流速度V004M/S2QNB5783表面积F22801546032M4廊道总宽采用6个隔板，则廊道总宽为进水出水120002000B28571995M，B取20M5接触池长度L114M，L取12MFB28015第五节污泥处理系统A2/O工艺产生剩余活性污泥，含磷量很高，可达46。但污泥中的磷处于不稳定状态，在污泥处理区易释放出来，故要使污水处理系统得到较高除磷效率，必须控制污泥处理区分离液中的TP浓度一重力浓缩池设计1设计参数二沉池剩余污泥量378209KG/D472763/MD初沉池污泥2041243/含水率992，浓度40KG/浓缩后污泥浓度40G/L，含水率962设计计算（1）污泥总量Q472761214459423/MD（2）污泥混合后的浓度C1494KG/47268514093（3）浓缩池面积设固体通量为55KG/（）2MDAQCM5941641280711A22（4）浓缩池直径设两座浓缩池，则每座直径DM421640D取为12M（5）浓缩池工作部分高度取污泥浓缩时间T12H。则浓缩池工作部分高度1H24TQA859427601（6）浓缩池总高度设浓缩池超高03M，缓冲高度03M，浓缩池高度2H3HH2760303336M13（7）浓缩后污泥体积2213425948516V3/D第三章氧化沟工艺计算一设计参数设计流量QMAX182417M3/H进水SS256MG/LBOD5262MG/LNH4N584MG/LTP36MG/L碱度126MG/L出水BOD520MG/LSS20MG/LNH4N15MG/LTP1MG/LNO3N10MG/L二设计计算计算水温T1C采用CARROUSEL氧化沟,如图所示1计算出水溶解性BOD5浓度出水中BOD包括溶解性BOD和微生物形式BOD假定微生物的经验式为C5H7NO2,则每克微生物VSS相当于142GBOD5假定出水VSS/TSS075出水中VSS产生的BOD5可用下式计算VSS的BOD5TSS1421EKTVST式中KBOD速度常数,可取K023TBOD反应时间,D故VSS的BOD5075201421E02351456MG/L出水中的溶解性BOD5201456544MG/L2计算氧化沟好氧部分水力停留时间和容积,按下式计算DO和PH条件不影响生物化反映对硝化细菌最大比增长速率硝化细菌最大增长速率VN,MAX047E0098T15047E009811150318D1完成硝化所需要最小泥龄CMCM314D1VN,AX038取安全系数SF2峰值系数PF15则设计泥龄CDSFPFCM215314942D设计中污水厂不进行污泥硝化,要求污泥在氧化沟内达到稳定根据污泥稳定的要求设污泥龄CD取20D,在该污泥龄下,氧化沟好氧部分硝化细菌和异养菌比增长速率相等VNVB005D1120有机物好氧部分BOD5去除率QOBS当污泥龄C20D时,去YNET03GVSS/GBOD5QOBS1/CDYNETQOBS0167GBOD5/GVSSD1203氧化沟内好氧不风与水利停留时间T1MLSS取4500MG/LMLVSS075MLSS3375MG/LT10455D1092H654370氧化沟好氧部分容积V1QT437800455199199M33氧化沟好氧部分活性污泥微生物净增长量XXYNETQS0SE0343780262544103336966GG/D4计算用于氧化沟的氮和用于合成的氨氮按活性污泥微生物干重中氮的含量为125计,则用语合成的总氮量为012533696642121KG/D即进水中用于合成的NH3N浓度为103962MG/L421780计算稳定运行状态下出水中NH4N的浓度NVNVN,MAXN/KNN0050471N012MG/L72当泥龄长时,碳源有机物氧化会产生碱度,本例中泥龄C20D,可以假定去除BOD5产生的碱度为01MG/LCACO3/MGBOD5氧化NH4N,NO3N反硝化产生的碱度理论值为357MGCACO3/MGNO3N设计计算可取3MGCACO3/MGNO3N则剩余的碱度12671448663386601262544798MG/L2的要求要投加1798MG/L碱度6氧化沟缺氧区水力停留时间和容1反硝化速率取缺氧区DO02MG/L时反硝化速率20CDN007MGNO3N/MGVSSD则T时,反硝化速率1CDNDN109T201DO00710911201020026MGNO3N/MGVSSD2缺氧区水力停留时间T2NO3N/XDN044D1056H8675023缺氧区容积V2QMAXT243780044192632M37氧化沟厌氧区水力停留时间和容积厌氧区水力停留时间取T315H容积V3QMAXT3182417152736255M38氧化沟总的水力停留时间与总容积VV1V2V319919919632273625541919355M3TT1T2T310921056152294H9需氧量计算及曝气设备的选择1实际需氧量AOR实际需氧量包括碳氧化需氧量硝化需氧量,但是在NO3N反硝化过程中还可以获得氧,因此实际需氧量AOR可以表示为AORBOD5去除BO