某地铁三爻站承重支架与模板专项施工方案汇报（西安） .pptx

西安地铁二号线三爻站承重支架与模板专项施工方案汇报汇报提纲一、工程概况二、结构模板及支撑设计三、结构模板及支撑系统设计验算四、结构模板及支撑系统安全质量要求一、工程概况三爻车站位于F12地裂缝以南12649M处，沿长安南路南北方向布置，跨雁环中路与长安南路丁字路口，偏向长安南路路东一侧。车站设4个出入口和两组风亭，一号风亭为地下单层框架结构，二号风亭为地下双层单柱双跨框架结构。车站为地下两层岛式站台车站，车站全长180M，中心里程处轨面埋深1556M，岛式站台宽为10M，标准段宽度为189M。车站顶板覆土厚度2339M，中心里程处覆土厚28M，基坑开挖深度为16042231米，基坑采用钻孔灌注桩加坑内钢支撑的支护体系。车站主要结构尺寸见下表1。主体结构剖面图见图1。表一、主要结构尺寸表图一、结构剖面图序号部位板厚度（MM）梁截面（MM）1主体顶板9001000（宽）2000（高）2主体站厅层中板4001000（宽）1000（高）3主体底板11001000（宽）2200（高）4一号风亭底、顶板800900（宽）1600（高）5二号风亭底板9001000（宽）1600（高）6二号风亭中板4001000（宽）1000（高）7二号风亭顶板9001000（宽）1600（高）二、结构模板及支撑设计车站主体结构采用单向多工作面平行流水作业方式组织施工，按施工缝分块、分层浇注。车站纵向分作6段浇注，每段浇注长度261339M；垂直向分作3层施工，分别为底板、站台层侧墙及站厅层中板、站厅层侧墙及顶板。附属结构由于结构尺寸较主体结构小，为保证施工安全，在施工时参照主体结构模板支架设计。车站主体结构纵向分段示意参见图二。图二、主体结构纵向分段示意车站底板采用纵向分段全幅浇注。底板纵梁采用1220X2440X15MM木胶板立模，横肋设3道，为100X100MM方木；48MM钢管作竖肋，间距100CM；模板底部和顶部设间距100CM的14MM对拉杆与竖肋连接成整体。底板斜倒角处采用木工板或木胶板立模，砼浇注完毕后及时拆除；底板与侧墙施工缝设置在底板上倒角顶30CM处，底板砼浇注时在侧墙内预埋M18拉杆，做侧墙模板底部固定模板用，详见图三。1、底板模板及预埋件图3、底板纵梁及倒角立模示意图2、立柱模板模板采用1220244015MM木胶合板，后背木楞采用100100方木200MM。柱箍采用双12号槽钢，柱箍间距500MM一道，第一道柱箍距柱底100MM。除柱箍外，在柱模两侧各设置两道加强缆风绳，以调整模板垂直度。同时在柱箍中间加设一道加强约束，间距同柱箍，约束杆采用18对拉螺栓。每柱四片模板，四角相邻两块柱模宜采用企口连接，模板安装时，沿柱模板边线外2MM粘贴海绵条进行密封。面板与方木背楞通过3470钢钉连接，间距30CM。局部面板接宽部位用50100方木压缝，在模板下口竖向背楞之间加钉横向短方木，以防止扉边。立柱立面支模图见图4，立柱横截面支模图见图5。图4、立柱立面支模图图5、立柱横截面支模图侧墙采用木胶板加满堂红脚手架支撑形式。站台层侧墙面板采用15MM厚木胶板，100100方木为次楞间距250MM，100100方木为主楞间距为400MM，站厅层侧墙面板采用15MM厚木胶板，100100方木为次楞间距250MM，100100方木为主楞间距为600MM。支撑体系采用WDJ满堂红脚手架，中板脚手架间距采用纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距900900900MM，顶板脚手架间距采用纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距600900900MM。侧墙及中板模板及支撑体系示意图见图6。3、站台层、站厅层侧墙模板及支撑设计图6、侧墙及中板模板及支撑体系示意图4、中板（梁）、顶板（梁）模板中板面板采用15MM厚木胶合板，板次楞为100100方木350MM，主楞取100100方木900MM。顶板面板采用15MM厚木胶合板，板次楞为100100方木300MM，主楞取100100方木900。搭设满堂红碗扣式支撑架，碗式架立杆距墙面小于400MM，即保证主次楞外挑长度小于400MM。中板梁板底模次楞间距加密取250MM，主楞间距加密取300MM，顶板梁次楞间距加密取200MM，主楞间距加密取300MM。中板纵梁模板及支撑体系示意图见图7。图7、中板纵梁模板及支撑体系示意图三、结构模板及支撑系统设计验算1、模板及支撑系统设计取值模板位置选型（MM）满堂红支撑体系横向水平杆间距纵向水平杆间距水平杆层间距900900900（中板）900600900（顶板）侧墙木模次楞100100方木250主楞100100方木600（400）中、顶板木模次楞100100方木350（300）主楞100100方木900中、顶板纵梁底模（支撑体系加密为300900900、300600900）次楞100100方木250（200）主楞100100方木300立柱模板背肋100100方木200柱箍双12号槽钢500柱箍中间加一道18500MM对拉螺栓表2、模板及支撑系统采用的设计值2、模板及支撑系统设计验算说明1）设计验算原则（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。2）模板及支架系统的力学参数碗扣式脚手架力学参数见表3，木材力学参数见表4，钢材力学参数见表5。外径壁厚截面积A惯性矩I抵抗矩W回转半径I每米自重48MM35MM489MM2121900MM45080MM3158MM384N钢管、碗扣钢材Q（3号）强度设计值205N/MM2水平杆件容许挠度值L/150钢管的弹性模量E206000N/MM2主要受压构件（立柱）的容许长细比150参数弹性模量E抗弯强度设计值F净截面惯性矩IX截面面积A100100方木10000N/MM213N/MM283333CM410000MM22440122015木胶合板5000N/MM230N/MM2/参数截面面积A弹性模量E抗弯强度值F净截面惯性矩IX截面面积矩WX12槽钢1569CM2206105N/MM2205N/MM23885000MM461667MM3表3、碗扣式脚手架力学参数表5、钢材力学参数表4、木材力学参数3、侧墙模板设计计算1）荷载计算侧墙采用木胶板加满堂红脚手架支撑体系。侧墙最低高度为485M，最高段为705M，荷载设计按705M计算。（1）恒载计算新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列二公式计算，并取二式中的较小值式中F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/）；C混凝土的重力密度（KN/M3），计算中取24KN/M3；T0新浇筑混凝土的初凝时间（H），采用T0200/（T15）计算，取T20，得T06；根据计算结果，取较小值，最大侧压力标准值F3924KN/（2）活载计算考虑倾倒混凝土时，采用混凝土泵车导管，倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2KN/。振捣混凝土产生的侧压力标准值取4KN/。V混凝土的浇筑速度（M/H）,按每小时商品砼罐车供应为45M3；侧墙厚08M、两侧对称灌注,其最小灌筑分段长度242M；则V45/242/08/2116M/H；1外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时取10；掺加缓凝作用的外加剂时取12；计算时取10；2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30MM时，取085；5090MM时取10；110150MM时，取115。结构砼采用泵送，入泵坍落度为120160MM，计算时，取115；H取侧墙第一次浇筑的最高值。（3）荷载组合计算承载力时荷载设计值12新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力14倾倒混凝土时产生的荷载，即F1239241424989KN/验算刚度时荷载设计值12新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力，即F1240574709KN/2）面板验算（1）强度验算面板采用15MM厚木胶合板，后背次楞间距250MM，取三跨连续梁进行计算，计算简图见下图。木胶板截面惯性矩1/12BH31/12750153210937MM4木胶板截面抵抗距W1/6BH21/675015228125MM3QF07549890753742KN/M最大弯矩根据计算公式计算MKMQL2查表取KM01M013742025025023KNM。最大拉应力M/W023106/2812582N/MM230N/MM2强度验算满足（2）刚度验算QF07547090753532KN/M根据公式计算067735322504/1005000210937089MML/2501MM刚度验算满足3）次楞验算（1）强度验算次楞采用100100方木250，主楞间距站台层为400MM，站厅层为600MM，在次楞受力相同的情况下，取跨度大的进行验算，计算简图见下图。Q49890251247KN/M最大弯矩根据计算公式计算MKMQL2011247062045KNM方木截面惯性矩1/12BH31/1210010038333333MM4方木截面抵抗距W1/6BH21/61001002166666MM3最大拉应力M/W045106/16666627N/MM213N/MM2强度验算满足（2）刚度验算QF02547090251177KN/M067711776004/100100008333333012MML/25024MM刚度验算满足4）主楞验算（负一层）（1）强度验算主楞采用100100方木600，站厅层脚手架间距采用纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距600900900，计算间距按照600间距进行验算，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，计算简图见下图。QF064989062993KN/M最大弯矩根据计算公式计算MKMQL2012993062108KNM方木截面惯性矩1/12BH31/1210010038333333MM4方木截面抵抗距W1/6BH21/61001002166666MM3最大拉应力M/W108106/166666648N/MM213N/MM2强度验算满足（2）刚度验算QF064709062825KN/M067728256004/100100008333333030MML/25024MM刚度验算满足（3）最大支座反力VMAXKVQL062993061077KN综上计算负一层侧墙模板设计采用15MM木胶合板，次楞采用100100方木250，主楞采用100100方木600，可以满足模板强度及刚度需要。5）主楞验算（负二层）主楞采用100100方木400，站台层脚手架间距采用纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距900900900，计算间距按照900间距进行验算，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，计算简图见下图。QF044989041996KN/M最大弯矩根据计算公式计算MKMQL2011996092162KNM最大拉应力M/W162106/166666972N/MM213N/MM2强度验算满足（2）刚度验算QF044709041884KN/M067718849004/100100008333333101MML/25036MM刚度验算满足（3）最大支座反力VMAXKVQL061996091078KN综上计算负二层侧墙模板设计采用15MM木胶合板，次楞采用100100方木250，主楞采用100100方木400，可以满足模板强度及刚度需要。6）侧墙水平支护验算按两端铰接受压杆件计算NMAX1078KN立杆稳定性按下式计算轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查规范取值；查表得0464长细比，1870/1581183L0计算长度；L0KH11551809187MI截面回转半径；取值158MMF钢材的抗压强度设计值，取值205N/MM2立杆稳定性则为1078103/0464489475205N/MM2满足要求7）扣件抗滑移承载力验算由于侧墙砼浇筑过程中产生的混凝土侧压力及混凝土倾倒产生的压力全部集中于横向钢管支撑上，钢管支撑与碗扣式脚手架采用扣件连接，所以需对扣件抗滑移承载力进行验算。根据上述计算结果，单根钢管产生的轴向力为1078KN，每根钢管与满堂红碗扣式脚手架共用扣件连接8处，每个旋转扣件承载力设计值取85KN，则为88568KN。根据公式RRC式中R扣件节点处的支座反力的计算值。RC扣件抗滑移承载力设计值，每个直角扣件和旋转扣件取85KN。则1078121294KN68KN满足要求1）荷载计算（1）恒载计算楼板自重中板厚400MM，钢筋混凝土重度取25KN/M3，Q1042510KN/；（2）活载计算施工人员及设备荷载标准值当计算模板及直接支撑模板的次楞时，均布活荷载可取25KN/；当计算直接支撑次楞的主楞时，均布活荷载标准值可取15KN/。（3）荷载组合计算承载力时4、中板模板设计验算荷载设计值12（模板结构自重新浇筑混凝土自重钢筋自重）14施工人员及设备荷载标准值，即次楞时F12（1005044）14251663KN/主楞时F12（1005044）14151523KN/验算刚度时荷载设计值1212（模板结构自重新浇筑混凝土自重钢筋自重），即F12（1002044）1313KN/2）面板验算（1）强度验算面板采用15MM厚木胶合板，后背次楞间距350MM，取三跨连续梁进行计算，计算简图见下图。木胶板截面惯性矩1/12BH31/121050153295312MM4木胶板截面抵抗距W1/6BH21/6105015239375MM3QF10516631051746KN/M最大弯矩根据计算公式计算MKMQL2查表取KM01M0117080352021KNM。最大拉应力M/W021106/39375533N/MM235N/MM2强度验算满足（2）刚度验算QF10513131051378KN/M067713783504/1005000295312095MML/25014MM刚度验算满足。3）次楞验算（1）强度验算次楞采用100100方木350，主楞间距900，计算简图见下图。QF0351663035582KN/M最大弯矩根据公式计算MKMQL201582092047KNM方木截面惯性矩1/12BH31/1210010038333333MM4方木截面抵抗距W1/6BH21/61001002166666MM3最大拉应力M/W047106/166666282N/MM213N/MM2强度验算满足（2）刚度验算QF0351313035460KN/M06774609004/100100008333333024MML/400225MM刚度验算满足4）主楞验算（1）强度验算主楞采用100100方木900，横向水平支撑杆间距900，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，计算简图见下图。QF091523091371KN/M最大弯矩根据公式计算MKMQL2011371092111KNM方木截面惯性矩1/12BH31/1210010038333333MM4方木截面抵抗距W1/6BH21/61001002166666MM3最大拉应力M/W111106/166666666N/MM213N/MM2强度验算满足（2）刚度验算QF091313091182KN/M067711829004/100100008333333063MML/400225MM刚度验算满足综上计算中板模板设计采用15MM木胶合板，次楞采用100100方木350，主楞采用100100方木900，可以满足模板强度及刚度需要。5、顶板模板设计验算1）荷载计算（1）恒载计算楼板自重顶板厚900MM，钢筋混凝土重度取25KN/M3，Q10925225KN/；楼板模板自重取05KN/M2；钢筋自重取11KN/M30911099KN/；（2）活载计算施工人员及设备荷载标准值当计算模板及直接支撑模板的次楞时，均布活荷载可取25KN/；当计算直接支撑次楞的主楞时，均布活荷载标准值可取15KN/。验算顶板模板取用的活载标准值Q25KN/及15KN/。（3）荷载组合计算承载力时荷载设计值12（模板结构自重新浇筑混凝土自重钢筋自重）14施工人员及设备荷载标准值，即次楞时F12（22505044）14253127KN/主楞时F12（22505044）14152987KN/验算刚度时荷载设计值1212（模板结构自重新浇筑混凝土自重钢筋自重），即F12（22505044）2777KN/2）面板验算（1）强度验算面板采用15MM厚木胶合板，后背次楞间距300MM。取三跨连续梁进行计算。计算简图见下图。QF093127092814KN/M最大弯矩根据公式计算MKMQL2012814032025KNM木胶板截面惯性矩1/12BH31/12900153253125MM4木胶板截面抵抗距W1/6BH21/690015233750MM3最大拉应力M/W025106/33750741N/MM235N/MM2强度验算满足（2）刚度验算QF092777092499KN/M067724993004/1005000253125108MML/25012MM刚度验算满足3）次楞验算（1）强度验算次楞采用100100方木300，主楞间距900，取三跨连续梁进行计算。计算简图见下图。QF03312703938KN/M最大弯矩根据公式计算MKMQL201938092076KNM方木截面惯性矩1/12BH31/1210010038333333MM4方木截面抵抗距W1/6BH21/61001002166666MM3最大拉应力M/W076106/166666456N/MM213N/MM2强度验算满足（2）刚度验算QF03277703833KN/M06778339004/100100008333333044MML/400225MM刚度验算满足4）主楞验算（1）强度验算主楞采用100100方木900，横向水平支撑杆间距600，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力。计算简图见下图。QF092987092688KN/M最大弯矩根据公式计算MKMQL2012688062097KNM方木截面惯性矩1/12BH31/1210010038333333MM4方木截面抵抗距W1/6BH21/61001002166666MM3最大拉应力M/W097106/166666582N/MM213N/MM2强度验算满足（2）刚度验算QF092777092499KN/M067724996004/100100008333333026MML/40015MM刚度验算满足综上计算顶板模板设计采用15MM木胶合板，次楞采用100100方木300，主楞采用100100方木900，可以满足模板强度及刚度需要。6、支撑系统设计验算根据本车站的实际情况，满堂红脚手架支撑体系设计参数选取为中板纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距900900900；顶板纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距600900900。杆件为受压构件，验算时同时考虑稳定性。1）中板承载力验算（1）荷载计算恒载计算楼板自重板厚400MM，钢筋混凝土重度取25KN/M3，Q1042510KN/；水平模板自重Q205KG/M2。活载计算振捣混凝土产生的侧压力标准值取2KN/；施工人员及设备荷载标准值取1KN/荷载组合荷载设计值12（模板结构自重新浇筑混凝土自重）14（施工人员及设备荷载标准值振捣混凝土产生的侧压力），即F12（1005）14（12）168KN/（2）立杆承载力验算单肢立杆轴向力NFLXLYLX单肢立杆纵向间距，取900MM；LY单肢立杆横向间距，取900MM；N16809091361KN单肢立杆承载力轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录E采用；A立杆横截面面积；F钢材的抗拉、抗压强度设计值。长细比L0/I式中L0立杆计算长度，按L0H2A计算，A为立杆伸出顶层水平杆长度。L060023501300I回转半径取值158MM则1300/158823查表轴心受压稳定系数取071单肢立杆承载力07148920571KNNN立杆轴向承载力验算满足综上计算中板满堂红脚手架体系采用纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距900900900可以满足构件稳定性要求。2）顶板承载力验算（1）荷载计算恒载计算楼板自重板厚900MM，钢筋混凝土重度取25KN/M3，Q10925225KN/；水平模板自重Q205KG/M2。活载计算振捣混凝土产生的侧压力标准值取2KN/；施工人员及设备荷载标准值取1KN/荷载组合荷载设计值12（模板结构自重新浇筑混凝土自重）14（施工人员及设备荷载标准值振捣混凝土产生的侧压力），即F12（22505）14（12）318KN/（2）立杆承载力验算单肢立杆轴向力NFLXLYLX单肢立杆纵向间距，取600MM；LY单肢立杆横向间距，取900MM；N31806091717KN单肢立杆承载力轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录E采用；A立杆横截面面积；F钢材的抗拉、抗压强度设计值。长细比L0/I式中L0立杆计算长度，按L0H2A计算，A为立杆伸出顶层水平杆长度。L060023501300I回转半径取值158MM则1300/158823查表轴心受压稳定系数取071单肢立杆承载力07148920571KNNN立杆轴向承载力验算满足综上计算顶板板满堂红脚手架体系采用纵向水平杆间距横向水平杆间距水平杆层间距600900900可以满足构件稳定性要求。1）中板纵梁底模设计验算（1）荷载计算恒载计算纵梁自重纵梁截面尺寸为10001000MM，钢筋混凝土重度取25KN/M3，Q102525KN/；楼板模板自重取Q05KN/钢筋自重取11KN/M3101111KN/；活载计算振捣混凝土时产生的荷载取2KN/；荷载组合计算承载力时7、中、顶板纵梁底模及支撑设计验算荷载设计值12（模板结构自重新浇筑混凝土自重钢筋自重）14振捣混凝土时产生的荷载，即F12（250511）1423472KN/验算刚度时荷载设计值12（模板结构自重新浇筑混凝土自重钢筋自重），即F12（250511）3192KN/（2）面板验算强度验算面板采用15MM厚木胶合板，后背次楞间距加密取250MM，取三跨连续梁为计算单元，计算简图见下图。QF07534720752604KN/最大弯矩根据公式计算MKMQL20126040252016KNM木胶板截面惯性矩1/12BH31/12750153210937MM4木胶板截面抵抗距W1/6BH21/675015228125MM3最大拉应力M/W016106/28125569N/MM235N/MM2强度验算满足刚度验算QF07531920752394KN/067723942504/1005000210937060MML/2501MM刚度验算满足（2）次楞验算强度验算次楞采用100100方木250MM，主楞间距300MM，取三跨连续梁为计算单元，计算简图见下图。QF0253472025868KN/最大弯矩根据公式计算MKMQL201868032008KNM方木截面惯性矩1/12BH31/1210010038333333MM4方木截面抵抗距W1/6BH21/61001002166666MM3最大拉应力M/W008106/166666048N/MM213N/MM2强度验算满足刚度验算QF0753192025798KN/06777983004/1001000083333330005MML/400075MM刚度验算满足（3）主楞验算强度验算主楞采用100100方木300，纵向横杆间距900，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，计算简图见下图。QF033472031042KN/最大弯矩根据公式计算MKMQL2011042092084M方木截面惯性矩1/12BH31/1210010038333333MM4方木截面抵抗距W1/6BH21/61001002166666MM3最大拉应力M/W09106/16666654N/MM213N/MM2强度验算满足刚度验算QF03319203958KN/06779589004/100100008333333051MML/400225MM刚度验算满足综上计算中板纵梁底模设计采用15MM木胶合板，次楞采用100100方木250，主楞采用100100方木300，可以满足模板强度及刚度需要。2）顶板纵梁底模设计验算（1）荷载计算恒载计算纵梁自重纵梁截面尺寸为10002000MM，钢筋混凝土重度取25KN/M3，Q202550KN/；楼板模板自重取Q05KN/钢筋自重取11KN/M321122KN/；活载计算振捣混凝土产生的侧压力标准值取2KN/；荷载组合计算承载力时荷载设计值12（模板结构自重新浇筑混凝土自重钢筋自重）14振捣混凝土时产生的荷载，即F12（500522）1426604KN/验算刚度时荷载设计值12（模板结构自重新浇筑混凝土自重钢筋自重），即F12（500522）6324KN/QF0756604063962KN/最大弯矩根据公式计算MKMQL20139620202016KNM木胶板截面惯性矩1/12BH31/12750153210937MM4（2）面板验算强度验算面板采用15MM厚木胶合板，后背次楞间距加密取200MM，取三跨连续梁为计算单元，计算简图见下图。木胶板截面抵抗距W1/6BH21/675015228125MM3最大拉应力M/W016106/28125569N/MM235N/MM2强度验算满足刚度验算QF0756324063794KN/067737942004/1005000210937039MML/2501MM刚度验算满足QF026604021321KN/最大弯矩根据公式计算MKMQL2011321032012KNM方木截面惯性矩1/12BH31/1210010038333333MM4（3）次楞验算强度验算次楞采用100100方木200，主楞间距300，计算简图见下图。方木截面抵抗距W1/6BH21/61001002166666MM3最大拉应力M/W012106/166666072N/MM213N/MM2强度验算满足刚度验算QF026324021265KN/067712653004/1001000083333330008MML/400075MM刚度验算满足QF036604031981KN/最大弯矩根据公式计算MKMQL2011981062071KNM方木截面惯性矩1/12BH31/1210010038333333MM4（4）主楞验算强度验算主楞采用100100方木300，横向水平支撑杆间距600，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，取三跨连续梁进行计算，计算简图见下图。方木截面抵抗距W1/6BH21/61001002166666MM3最大拉应力M/W071106/166666426N/MM213N/MM2强度验算满足刚度验算QF036324031265KN/067712656004/100100008333333013MML/400225MM刚度验算满足综上计算中（顶）板纵梁底模设计采用15MM木胶合板，次楞采用100100方木250，主楞采用100100方木300，可以满足模板强度及刚度需要。3）中板纵梁下支撑体系设计验算中板纵梁下支撑体系由于承受的荷载较大，故对梁下支撑间距取密，将横向水平杆间距取300MM，进行纵梁下立杆承载力验算。纵梁自重纵梁截面尺寸为10001000MM，钢筋混凝土重度取25KN/M3，Q102525KN/；楼板模板自重取Q05KN/振捣混凝土时产生的荷载取2KN/；施工人员及设备荷载标准值取1KN/荷载设计值12（模板结构自重新浇筑混凝土自重）14（施工人员及设备荷载标准值振捣混凝土产生的侧压力），即F12（2505）14（21）348KN/单肢水平杆轴向力NFLZLY3480309940KN单肢水平杆承载力NAF07148920571KNNN立杆轴向承载力验算满足4）顶板纵梁下支撑体系设计验算顶板纵梁下支撑体系由于承受的荷载较大，故对梁下支撑间距取密，将横向水平杆间距取300MM，进行纵梁下立杆承载力验算。纵梁自重纵梁截面尺寸为10002000MM，钢筋混凝土重度取25KN/M3，Q202550KN/；楼板模板自重取Q05KN/振捣混凝土时产生的荷载取2KN/；施工人员及设备荷载标准值取1KN/荷载设计值12（模板结构自重新浇筑混凝土自重）14（施工人员及设备荷载标准值振捣混凝土产生的侧压力），即F12（5005）14（21）648KN/单肢水平杆轴向力NFLZLY34803061166KN单肢水平杆承载力NAF07148920571KNNN立杆轴向承载力验算满足车站立柱为8001200MM、8001000MM截面，立柱高最高取595M，立柱模板设计按最不利荷载8001200MM截面考虑。立柱模板设计为15MM厚木胶合板，后背肋采用100100方木200，柱箍采用双12号槽钢500，在柱模两侧设置两道加强约束杆，同时在柱箍中间加设一道加强约束，间距同柱箍，约束杆采用18对拉螺栓。8、结构立柱模板设计验算1）荷载计算（1）恒载计算新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列二公式计算，并取二式中的较小值式中F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/）；C混凝土的重力密度（KN/M3），计算中取24KN/M3；T0新浇筑混凝土的初凝时间（H），采用T0200/（T15）计算，取T20，得T06；V混凝土的浇筑速度（M/H）,柱浇筑速度取3M/H内；1外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时取10；掺加缓凝作用的外加剂时取12；2混凝土塌落度影响修正系数，当塌落度小于30MM时，取085；5090MM时取10；110150MM时，取115。结构砼采用泵送，计算时，取115；H取侧墙第一次浇筑的最高值。根据计算结果，取较小值，恒载标准值F6310KN/。（2）活载计算倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2KN/。（3）荷载组合计算承载力时荷载设计值12新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力14倾倒混凝土时产生的荷载，即F1263101427852KN/验算刚度时荷载设计值12新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力，即F1263107572KN/2）面板验算（1）强度验算面板采用15MM厚木胶合板，后背肋间距200MM，柱箍间距500MM，取三跨连续梁进行计算。计算模型如下QF057852064711KN/最大弯矩根据公式计算MKMQL2014711022019KNM木胶板截面惯性矩1/12BH31/12900153253125MM4木胶板截面抵抗距W1/6BH21/690015233750MM3最大拉应力M/W019106/3375056N/MM235N/MM2强度验算满足3）柱箍验算柱箍按拉弯构件验算。（1）强度验算柱箍采用双12号槽钢500，在柱模两侧设置两道约束杆。柱截面尺寸为8001200MM，取柱1200MM边的柱箍为研究对象，将次楞和面板看成整体，将次楞的荷载简化成均布力，为两跨简支梁的拉弯构件，建立受力模型如下（2）刚度验算QF057572021514KN/067715145004/100100008333333008MML/40015MM刚度验算满足QF057852053926KN/柱箍轴向拉力设计值最大弯矩根据计算公式计算M3926122/8707KNM最大