鼓楼嘉园脚手架专项施工方案

1脚手架专项施工方案第一节编制依据建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社、钢结构设计规范GB500172003中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB500092001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB500102002中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范GB500072002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ5999中国建筑工业出版社。第二节工程概况拟建鼓楼嘉圆工程位于连云港市海州区、北临新建中路、南临东大街，建设单位由江苏宏荣房地产开发有限公司投资开发，工程地质勘察报告及设计单位，由江苏中建工程设计研究院提供。施工单位由浙江洪聚建设集团有限公司总承包。监理单位由湖北建盛工程项目管理有限公司监理。本工程1楼、18楼、2楼、3楼、框架结构，其他每栋楼是砖混结构，建筑高度7M3764M。总建筑面积52243M2。其中18楼人防地下室建筑面积1200M2。地下室为人防工程，平战时结合于车库，一层、二层为店铺，三层以上为住宅。总工期为360天。本工程采用落地脚手架，其中18楼21M以下采用落地脚手架，21M以上采用槽钢外悬挑脚手架。2第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ5999检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种脚手架方案标高0M21M采用落地架；标高21M39M采用普通悬挑架，分段1段悬挑，悬挑高度为18M；第四节脚手架的材质要求L、钢管脚落地手架，选用外径48MM，壁厚350MM，钢材强度等级Q235A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ2285的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气3孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5MM。钢管螺栓拧紧力矩达70NM时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100CM2，做耐贯穿试验不穿透，1618M的单张网重量在3KG以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由杭州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆采用16A号槽钢，斜拉钢丝绳采用。8、预埋螺栓的直径为150MM。第五节脚手架的搭设流程及要求一、0M21M落地架落地脚手架搭设的工艺流程为场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连4墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。1、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10CM。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆间距1脚手架立杆纵距15M，横距105M，步距18M；连墙杆间距竖直36M，水平45M即二步三跨里立杆距建筑物03M。2脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500MM以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。3立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20CM左右。4立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。3、大横杆、小横杆设置1大横杆在脚手架高度方向的间距18M，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150MM。2外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15M。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150MM。5、脚手板、脚手片的铺设要求1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板板宽为200MM，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。52满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。3脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆1脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3脚手架外侧必须设12M高的防护栏杆和30CM高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为09M和13M。4脚手架内侧形成临边的如遇大开间门窗洞等，在脚手架内侧设12M的防护栏杆和30CM高踢脚杆。7、连墙件1脚手架与建筑物按水平方向45M，垂直方向36M，设一拉结点。楼层高度超过4M，则在水平方向加密，如楼层高度超过6M时，则按水平方向每6M设置一道斜拉钢丝绳。2拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角L米以内范围按垂直方向每36米设一拉结点。3拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。4外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭1脚手架的架体里立杆距墙体净距为200MM，如因结构设计的限制大于200MM的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。2脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。3施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。6二、21M39M普通悬挑架悬挑脚手架搭设的工艺流程为水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。1、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10CM。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆间距1脚手架立杆纵距15M，横距105M，步距18M；连墙杆间距竖直36M，水平45M即二步三跨里立杆距建筑物03M。2脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500MM以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。3立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20CM左右。4立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。3、大横杆、小横杆设置1大横杆在脚手架高度方向的间距18M，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150MM。2外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。74、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15M。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150MM。5、脚手板、脚手片的铺设要求1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板板宽为200MM，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。2满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。3脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆1脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3脚手架外侧必须设12M高的防护栏杆和30CM高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为09M和13M。4脚手架内侧形成临边的如遇大开间门窗洞等，在脚手架内侧设12M的防护栏杆和30CM高踢脚杆。7、连墙件1脚手架与建筑物按水平方向45M，垂直方向36M，设一拉结点。楼层高度超过4M，则在水平方向加密，如楼层高度超过6M时，则按水平方向每6M设置一道斜拉钢丝绳。2拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角L米以内范围按垂直方向每36米设一拉结点。3拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。84外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭1脚手架的架体里立杆距墙体净距为200MM，如因结构设计的限制大于200MM的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。2脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。3施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150200MM、外径40MM的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。第六节脚手架计算书0M21M落地架部分计算一、参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为21米，立杆采用单立管；搭设尺寸为立杆的纵距为150米，立杆的横距为100米，大小横杆的步距为180米；内排架距离墙长度为040米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为4835；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为100；连墙件采用两步三跨，竖向间距360米，水平间距450米，采用扣件连接；9连墙件连接方式为双扣件；2活荷载参数施工均布活荷载标准值3000KN/M2；脚手架用途结构脚手架；同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处连云港市，基本风压为055KN/M2；风荷载高度变化系数Z为100，风荷载体型系数S为084；脚手架计算中考虑风荷载作用；4静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值KN/M201248；脚手板自重标准值KN/M20350；栏杆挡脚板自重标准值KN/M20110；安全设施与安全网KN/M20005；脚手板铺设层数7；脚手板类别竹串片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值KN/M20038；5地基参数地基土类型粉土；地基承载力标准值KN/M239000；立杆基础底面面积M2015；地面广截力调整系数040。1011二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M；脚手板的自重标准值P203501000/210117KN/M；活荷载标准值Q30001000/211000KN/M；静荷载的设计值Q11200381201170186KN/M；活荷载的设计值Q21410001400KN/M；图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2强度验算12跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为M1MAX0080186150020101400150020348KNM；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M2MAX01001861500201171400150020410KNM；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0348106,0410106/5080080709N/MM2；大横杆的最大弯曲应力为80709N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值F2050N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下其中静荷载标准值Q1P1P2003801170155KN/M；活荷载标准值Q2Q1000KN/M；最大挠度计算值为V1306770155150004/100206105121900009901000150004/10020610512190002207MM；大横杆的最大挠度2207MM小于大横杆的最大容许挠度15000/150MM与10MM，满足要求三、小横杆的计算根据JGJ1302001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003815000058KN；脚手板的自重标准值P2035010001500/210175KN；活荷载标准值Q300010001500/211500KN；集中荷载的设计值P12005801751415002379KN；小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和14均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAX12003810002/80006KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX23791000/30793KNM；最大弯矩MMQMAXMPMAX0799KNM；最大应力计算值M/W0799106/5080000157244N/MM2；小横杆的最大应力计算值157244N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值205000N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX50038100004/38420601051219000000020MM；大横杆传递荷载PP1P2Q0058017515001733KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下15VPMAX17326001000031000024100002/9/72206010512190002449MM；最大挠度和VVQMAXVPMAX002024492469MM；小横杆的最大挠度和2469MM小于小横杆的最大容许挠度1000000/1506667与10MM,满足要求四、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数100，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为800KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取800KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值P1003815002/20058KN；小横杆的自重标准值P2003810000038KN；脚手板的自重标准值P3035010001500/20262KN；活荷载标准值Q300010001500/22250KN；16荷载的设计值R12003802621422503511KN；R800KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN，为01248NG1012481502/2150200382脚手板的自重标准值KN/M2；采用竹串片脚手板，标准值为035NG2035071500100003/22389KN；3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为011NG3011071500/20578KN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG400051500240000180KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG48445KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000100015002/24500KN；17风荷载标准值按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO0450KN/M2；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ1000；US风荷载体型系数取值为0838；经计算得到，风荷载标准值WK070450100008380264KN/M2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ12844514450016435KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N12NG08514NQ12844508514450015490KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/100850140264150018002/100153KNM；六、立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为18立杆的轴向压力设计值N16435KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得1500；计算长度,由公式LOKH确定L03119M；长细比LO/I197000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0186；立杆净截面面积A489CM2；立杆净截面模量抵抗矩W508CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205000N/MM2；16435000/0186489000180691N/MM2；立杆稳定性计算180691N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205000N/MM2，满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N15490KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得1500；计算长度,由公式L0KUH确定L03119M；19长细比L0/I197000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0186立杆净截面面积A489CM2；立杆净截面模量抵抗矩W508CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205000N/MM2；15489540/0186489000152664410/5080000200353N/MM2；立杆稳定性计算200353N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205000N/MM2，满足要求七、最大搭设高度的计算按规范536条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力NG2KKN计算公式为NG2KNG2NG3NG43146KN；活荷载标准值NQ4500KN；每米立杆承受的结构自重标准值GK0125KN/M；HS01864890104205000103123146144500/12012557225M；按规范537条脚手架搭设高度HS等于或大于26米，按照下式调整且不20超过50米H57225/100015722554128M；H54128和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值H50000M，满足要求按规范536条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力NG2KKN计算公式为NG2KNG2NG3NG43146KN；活荷载标准值NQ4500KN；每米立杆承受的结构自重标准值GK0125KN/M；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩MWKMW/140850153/140850128KNM；HS01864890104205000103123146085144500018648900128/5080/12012545284M；按规范537条脚手架搭设高度HS等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米21H45284/100014528443322M；H43322和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H43322M，满足要求八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算NLNLWN0风荷载标准值WK0264KN/M2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW16200M2；按规范541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN,N05000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN，按照下式计算NLW14WKAW5987KN；连墙件的轴向力设计值NLNLWN010987KN；连墙件承载力设计值按下式计算NFAF其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0/I400000/15800的结果查表得到0933，L为22内排架距离墙的长度；又A489CM2；F20500N/MM2；连墙件轴向承载力设计值为NF0933489010420500010393529KN；NL10987NF93529,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到NL10987小于双扣件的抗滑力160KN，满足要求连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值23FGFGKKC156000KN/M2；其中，地基承载力标准值FGK390000KN/M2；脚手架地基承载力调整系数KC0400；立杆基础底面的平均压力PN/A103264KN/M2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N15490KN；基础底面面积A0150M2。P103264FG156000KN/M2。地基承载力满足要求21M39M普通悬挑架部分计算一、参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为150米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为立杆的纵距为150米，立杆的横距为100米，立杆的步距为180米；内排架距离墙长度为040米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为120米；采用的钢管类型为4835；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数100；连墙件布置取两步两跨，竖向间距360米，水平间距300米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；242活荷载参数施工均布荷载标准值KN/M23000；脚手架用途结构脚手架；同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处连云港市，查荷载规范基本风压为0450，风荷载高度变化系数Z为1450，风荷载体型系数S为0838；计算中考虑风荷载作用；说明由于2139M悬挑架进行悬挑，每段高度为18M，故计算风荷载高度按最不利因素计算，计算高度为39M。4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值KN/M201248；脚手板自重标准值KN/M20350；栏杆挡脚板自重标准值KN/M20140；安全设施与安全网自重标准值KN/M20005；脚手板铺设层数7层；脚手板类别竹串片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹串片脚手板挡板；5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16A号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度140米，建筑物内锚固段长度140米。与楼板连接的螺栓直径MM1500；楼板混凝土标号C35；6拉绳与支杆参数支撑数量为1；25钢丝绳安全系数为3000；钢丝绳与墙距离为M3000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物130M。26二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M；脚手板的自重标准值P203501000/210117KN/M；活荷载标准值Q30001000/211000KN/M；静荷载的设计值Q11200381201170186KN/M；活荷载的设计值Q21410001400KN/M；27图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为M1MAX0080186150020101400150020348KNM；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M2MAX01001861500201171400150020410KNM；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0348106,0410106/5080080709N/MM2；大横杆的最大弯曲应力为80709N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值28F2050N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下其中静荷载标准值Q1P1P2003801170155KN/M；活荷载标准值Q2Q1000KN/M；最大挠度计算值为V06770155150004/100206105121900009901000150004/10020610512190002207MM；大横杆的最大挠度2207MM小于大横杆的最大容许挠度15000/150MM与10MM，满足要求三、小横杆的计算根据JGJ1302001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003815000058KN；脚手板的自重标准值P2035010001500/210175KN；29活荷载标准值Q300010001500/211500KN；集中荷载的设计值P12005801751415002379KN；小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAX12003810002/80006KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX23791000/30793KNM；最大弯矩MMQMAXMPMAX0799KNM；最大应力计算值M/W0799106/5080000157244N/MM2；小横杆的最大应力计算值157244N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值205000N/MM2，满足要求303挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX50038100004/38420601051219000000020MM；大横杆传递荷载PP1P2Q0058017515001733KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下VPMAX17326001000031000024100002/9/72206010512190002449MM；最大挠度和VVQMAXVPMAX002024492469MM；小横杆的最大挠度和2469MM小于小横杆的最大容许挠度1000000/1506667与10MM,满足要求四、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数100，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为800KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范31525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取800KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值P1003815002/20058KN；小横杆的自重标准值P2003810000038KN；脚手板的自重标准值P3035010001500/20262KN；活荷载标准值Q300010001500/22250KN；荷载的设计值R12003802621422503511KN；R800KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN，为01248NG1012481502/2150200382脚手板的自重标准值KN/M2；采用竹串片脚手板，标准值为035NG2035071500100003/22389KN；3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准32值为014NG3014071500/20735KN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG400051500150000112KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG46548KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000100015002/24500KN；风荷载标准值按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO0450KN/M2；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ1450；US风荷载体型系数取值为0838；经计算得到，风荷载标准值WK070450145008380383KN/M2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式33N12NG14NQ12654814450014158KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N12NG08514NQ12654808514450013213KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/100850140383150018002/100221KNM；六、立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N14158KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得1500；计算长度,由公式LOKH确定L03119M；长细比LO/I197000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0186；立杆净截面面积A489CM2；立杆净截面模量抵抗矩W508CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205000N/MM2；14158000/0186489000155660N/MM2；34立杆稳定性计算155660N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205000N/MM2，满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N13213KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得1500；计算长度,由公式L0KUH确定L03119M；长细比L0/I197000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0186立杆净截面面积A489CM2；立杆净截面模量抵抗矩W508CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205000N/MM2；13212900/0186489000221363394/5080000188846N/MM2；立杆稳定性计算188846N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205000N/MM2，满足要求七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算NLNLWN035风荷载标准值WK0383KN/M2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW10800M2；按规范541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN,N05000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN，按照下式计算NLW14WKAW5787KN；连墙件的轴向力设计值NLNLWN010787KN；连墙件承载力设计值按下式计算NFAF其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0/I400000/15800的结果查表得到0933，L为内排架距离墙的长度；又A489CM2；F20500N/MM2；连墙件轴向承载力设计值为NF0933489010420500010393529KN；NL10787NF93529,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到NL10787小于双扣件的抗滑力160KN，满足要求36连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1000MM，内排脚手架距离墙体400MM，支拉斜杆的支点距离墙体为1300MM，水平支撑梁的截面惯性矩I86620CM4，截面抵抗矩W10830CM3，截面积A2195CM2。受脚手架集中荷载N12654814450014158KN；水平钢梁自重荷载Q122195000001785000207KN/M；37悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图KN38悬挑脚手架支撑梁变形图KN悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R118756KN；R210925KN；R30786KN。最大弯矩MMAX2619KNM；最大应力M/105WN/A2619106/10510830000000103/2195023036N/MM2；水平支撑梁的最大应力计算值23036N/MM2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215000N/MM2,满足要求九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16A号槽钢,计算公式如下39其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算B570100630235/1300016002350173由于B大于06，查钢结构设计规范GB500172003附表B，得到B值为0907。经过计算得到最大应力2619106/09071083000026677N/MM2；水平钢梁的稳定性计算26677小于F215000N/MM2,满足要求十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUI按照下面计算其中RUICOSI为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCIRUISINI按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU120442KN；十一、拉绳的强度计算40钢丝拉绳支杆的内力计算钢丝拉绳斜拉杆的轴力RU均取最大值进行计算，为RU20442KN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中FG钢丝绳的容许拉力KN；FG钢丝绳的钢丝破断拉力总和KN，计算中可以近似计算FG05D2，D为钢丝绳直径MM；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取085、082和08；K钢丝绳使用安全系数。计算中FG取20442KN，0820，K3000，得到经计算，钢丝绳最小直径必须大于13000MM才能满足要求钢丝拉绳斜拉杆的拉环强度计算钢丝拉绳斜拉杆的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为NRU20442KN钢丝拉绳斜拉杆的拉环的强度计算公式为其中F为拉环受力的单肢抗剪强度，取F125N/MM2；所需要的钢丝拉绳斜拉杆的拉环最小直径41D20441724/31421250001/215000MM；十二、锚固段与楼板连接的计算1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R0786KN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中F为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范1098条F50N/MM2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D7863424/31425021/23164MM；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30CM以上搭接长度。2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N0786KN；D楼板螺栓的直径，D15000MMFB楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1570N/MM2；42H楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到H要大于786342/314215000157010628MM。3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N10925KN；D楼板螺栓的直径，D15000MM；B楼板内的螺栓锚板边长，B5D75000MM；FCC混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0950FC16700N/MM2；经过计算得到公式右边等于9099KN，大于锚固力N1092KN，楼板混凝土局部承压计算满足要求2139M普通悬挑架部分计算一、参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为21米，立杆采用双立杆；搭设尺寸为立杆的纵距为150米，立杆的横距为100米，立杆的步距为180米；内排架距离墙长度为040米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；43脚手架沿墙纵向长度为40米；采用的钢管类型为4835；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数100；连墙件布置取两步两跨，竖向间距360米，水平间距300米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2活荷载参数施工均布荷载标准值KN/M23000；脚手架用途结构脚手架；同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处江苏省连云港市，查荷载规范基本风压为055，风荷载高度变化系数Z为1620，风荷载体型系数S为0838；计算中考虑风荷载作用；说明风荷载计算高度按812M计算。4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值KN/M201248；脚手板自重标准值KN/M20350；栏杆挡脚板自重标准值KN/M20140；安全设施与安全网自重标准值KN/M20005；脚手板铺设层数7层；脚手板类别竹串片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹串片脚手板挡板；5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16A号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度140米，建筑物内锚固段长度140米。与楼板连接的螺栓直径MM1500；楼板混凝土标号C30；446拉绳与支杆参数支撑数量为1；钢丝绳安全系数为3000；钢丝绳与墙距离为M3000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物130M。45二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M；脚手板的自重标准值P203501000/210117KN/M；活荷载标准值Q30001000/211000KN/M；静荷载的设计值Q11200381201170186KN/M；活荷载的设计值Q21410001400KN/M；46图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为M1MAX0080186150020101400150020348KNM；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M2MAX01001861500201171400150020410KNM；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0348106,0410106/5080080709N/MM2；大横杆的最大弯曲应力为80709N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值47F2050N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下其中静荷载标准值Q1P1P2003801170155KN/M；活荷载标准值Q2Q1000KN/M；最大挠度计算值为V06770155150004/100206105121900009901000150004/10020610512190002207MM；大横杆的最大挠度2207MM小于大横杆的最大容许挠度15000/150MM与10MM，满足要求三、小横杆的计算根据JGJ1302001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003815000058KN；脚手板的自重标准值P2035010001500/210175KN；48活荷载标准值Q300010001500/211500KN；集中荷载的设计值P12005801751415002379KN；小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAX12003810002/80006KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX23791000/30793KNM；最大弯矩MMQMAXMPMAX0799KNM；最大应力计算值M/W0799106/5080000157244N/MM2；小横杆的最大应力计算值157244N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值205000N/MM2，满足要求493挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX50038100004/38420601051219000000020MM；大横杆传递荷载