SYT5024-1999弓形弹簧套管扶正器

ICS7518010E92备寨号40451999SY中华人民共和国石油天然气行业标准SY/I50241999弓形弹簧套管扶正器BOW一SPRINGCASINGCENTRALIZERS1999一08一09发布2000一04一01实施国家石油和化学工业局发布SY理50241999目次前言WAPI前言、。V1范围，12引用标准。，一13定义4，。，。，。，。44。，14要求，1，1，4，、，1，4二25试验设备。3B起动力和下放力试验程序，一47复位力试验。58标记。59在斜直井和狗腿井中估算所需复位力的推荐作法、，二二5附录A标准的附录其他资料15附录B标准的附录止动环试验程序的推荐作法，17附录C提示的附录英制单位与国际单位的换算，价20SY/T50241999前言本标准是根据APISPECIOD弓形弹簧套管扶正器规范1995年第5版对SY502493套管扶正器进行修订的，本标准在技术内容和编写规则上均与APISPEC10D等同。APISPECIOD第5版是在APISPECIOD1991年第4版和ISO104271993的基础上进行修订后的最新版本。属于ISC版本内容中的黑斜体字及API增加的内容采用注释或阴影部分，修订后未作任何标记。由于本标准是等同采用APISPEC10D，因此修订后的标准与SY502493之间存在以下不同之处1增加了部分术语2增加了在特殊工况下使用扶正器的推荐作法3增加了止动环的试验程序4增加了国际单位与英制单位的换算关系，去掉了SY502493中的型式与代号、井眼尺寸、技术要求和检验规则等内容。本标准从生效之日起，同时代替SY5024930本标准的附录A、附录B都是标准的附录。本标准的附录C为提示的附录。本标准由全国石油钻采设备和工具标准化技术委员会提出并归口。本标准起草单位江汉石油管理局第四石油机械厂。本标准主要起草人胡桂全李莉SY/P50241999API前言1APISPEC10D为ISO104271993的基础版本。本标准由API和ISO两个完整的版本组成。API版本与IS版本之间存在如下不同之处ISO104271993没有政策性说明和前言。文本中阴影部分不属ISO104271993中的内容。附录B不属ISO104271993的内容。附录C不属APISPEC10D的内容。属于IS版本中才有的术语在本文中用黑斜体字表示，此处延伸为采用注释的方法在章条下面作出标记。属于API版本才有的术语在本标准中则是采用在章条下面作出注释或用阴影的方法加以表示。此次出版的标准文本中的短横线标记部分有别于以前的API版本。本标准在封面打印的日期内均为有效，但从标准获得之日起可自愿使用。1ISO104271993无此部分内容。中华人民共和国石油天然气行业标准弓形弹簧套管扶正器BOW一SPRINGCASINGCENTRALIZERSSY/R50241999代替SY5024931范围本标准主要是对弓形弹簧套管扶正器的最低性能参数、试验程序和标记方法提出要求。这些要求是有限的，但足以满足现场注水泥作业的需要。本标准中所包含的弓形弹簧扶正器的性能参数是在规定的试验程序下获得的。该试验方法适用于A检查校核制造厂的设计、材料和工艺规范B定期检查保证产品性能参数的一致性。本标准不适用于刚性或坚固式扶正器。本标准还包括试验设备及标记要求。此外，还提供了根据扶正器的性能参数和偏离间隙计算在斜直井和狗腿井中扶正器间距的方法。2引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。SY/T61941996套管和油管3定义本标准采用下列定义。31套管完全居中的环空间隙井眼直径减去套管外径后除以二。32扶正器的永久变形指扶正器的弓形弹簧片被反复挠曲后，其弓形高度的变化。本标准规定扶正器被反复挠曲12次后，即认为已达到永久变形。33挠度或下垂度被支撑于两点之间的套管势必会在支撑点之间产生下垂，这种下垂被称作套管的下垂度或套管的挠度。位于挠度最大点处被称作下垂点见图4034狗腿严重度井斜的变化率，用每305M100FT偏斜的度数来表示见912的式31035挠曲用规定的三倍最小复位力士5对弓形弹簧片施力后，则认为该弓形弹簧片被挠曲。36夹持装置将止动环或扶正器固定在套管上的装置。夹持装置包括螺钉、棘爪、机械夹及环氧树脂等。37夹持力使止动环在套管上产生滑移所需的最大力。38井眼尺寸国家石油和化学工业局1999一08一09批准2000一04一01实施SY/T50241999井眼直径。3，限位夹即止动环。310复位力施加于套管上的扶正器使套管离开井壁的力。3N刚性扶正器扶正器的弓片不能被挠曲，且其直径为一个恒定值见坚固式扶正器。312下放力扶正器在套管上移动所需的最大力。注起动力、复位力和下放力的数值可随安装方法而发生变化。313滑动力范围克服夹持力后，继续移动止动环所需力的范围。314坚固式扶正器带有不能被挠曲的肋条和肋板的整体式扶正器，这些扶正器有坚固的骨架和坚固的叶片，其叶片的外径为一个恒定值见刚性扶正器。315偏离间隙井眼直径与套管外径间的最小距离。316偏离间隙比偏离间隙与环空间隙的比值，用百分比表示计算实例见附录A标准的附录的A21317起动力使扶正器进人套管所需的最大力。318止动环安放在套管上防止套管扶正器移动的装置。该装置既可单独作为一个部件，也可和扶正器组合成一个部件。4要求41扶正器的作用套管扶正器的作用是可使套管易于下到预定井深，并促使套管在井眼内居中。扶正器可用不同型式、形状和不同数量的弓形弹簧片构成。42起动力最大起动力应小于1219M40FT长中等壁厚套管的重力见表10最大起动力的测定应用新组装好的扶正器进行。43复位力达到偏离间隙比为67时所要求的扶正器的最小复位力应不小于表1中所规定的数值。确定和计算最小复位力的方法见附录A标准的附录。44测试频率441至少用6个新组装好的扶正器进行必要的测试，用于验证和校核其设计和工艺的可靠性、合理性。所有被测试的扶正器性能参数必须符合表1中的规定。442为了证实产品性能参数的一致性，对按本标准生产的每种规格的扶正器，其产量每年超过500个的，至少每年测试一次。如被测试的扶正器不符合表1中的性能参数要求，则必须对存在问题的该种规格的扶正器采取改正措施并作记录SYPY50241999表1套管扶正器规范1234套管规格中等壁厚套管“离IGLM糯796ID4TJ1时”最大起动力AIMINKG/IB/FCNIBFNIBF8931489911761396176139610241691134201945420194541144万173116206446420644641275194130231352023135201405坏231155275862027586201686Y35724042709604270960178738726046261040462610401947YS3932644697105646971056219853636064051440640514402449Y596400711716007117160027310/,760510453710209074204029811Y4804540480410809608216034013/A90861054271220108532440406169686505783130011565260047318YB13038757784175015569350050820140094083631880167253760注弓形弹簧扶正器的起动力和复位力规范是根据每个制造厂家推荐的扶正器安装方法和在套管上使用凸块的方法试验而获得的。如果试验时扶正器被安装在套管接箍、止动环之上或带有整体式止动环，实际获得的结果则与标准上规定的试验方法所获得的结果不同。注意在试验时，报告中应注明如何安装扶正器和所使用夹持装置的型式。假如扶正器是按不同于本标准规定的方法试验，则认为不是规范试验，试验结果可能符合，也可能不符合表1中的数据。资衬管尺寸和平头管规格的质量5试验设备51试验台试验台应能施加垂直载荷且能测量加载量和垂直位移量。常用设备实例见图1和图2052测试仪器位移尺试验台应安装读数等于或小于16MM1/16IN刻度的位移尺。53测试精度531载荷测量测量精度应在被测值的5以内。532位移量测量范围内的精度应在08MM1/32IN以内。533所有的测试设备每年必须标定一次。54测试用管子541内管图1和图2中的A内管的长度应大于扶正器在挠曲状态下的长度和外管B的长度。内管A的外径应在SY/16194中不加厚管的尺寸公差范围内。应去除表面的毛刺和类似的缺陷。未被扶正器搜盖的内管A的端部表面和其他的测试元件不受上述规定的限制。542外管图1和图2中的B外管的长度应大于扶正器弓形弹簧片在挠曲状态下的长度。外管一3一SY/T50241999内径应为被设计的扶正器所对应的井眼直径尺寸。公差应在32一一08MM1/18一一1/32IN之内。应去除表面的毛刺和类似的缺陷。用于测试起动力的外管上端，可在内孔处倒最大为450的角度，倒角的最大直径不大于管子内径的32MM1/8INO在测试复位力时，未被扶正器所覆盖的外管的末端不是测试起动力所用的上端不受上述限制。图1套管扶正器起动力试验设备示例图2套管扶正器复位力试验设备示例6起动力和下放力试验程序61起动力试验611将一个新组装好的扶正器按图1所示，安装在内管A的四个均匀分布的凸块C上，且每个凸块在内管外表面上的高度不大于64MM1/4INA注在现场将扶正器安装在套管上有很多不同的方法。因此对于所有类型的夹持装置而言，与用本程序试验获得的结果起动力和复位力的数值将不会相同。612试验总成的垂直偏差应在5。以内。613在进行试验前，对接触表面应涂以石油基润滑脂。推荐采用API改进型润滑脂，也可使用其他润滑脂。614将扶正器放置在外管B的边缘，对内管A施加载荷，拉动扶正器进人外管BO615从开始施加载荷到扶正器完全进人外管B，应连续记录加载量。61起动力等于使内管A进人外管B所需的最大力包括内管A及附件的重力。62下放力试验621此项试验不需要符合最大值，但仍需进行该项试验且记录试验结果。622下放力试验可以和起动力试验同时进行，或者分别进行。623从扶正器进到外管B后起，记录加载量。624下放力等于使内管A在外管B内滑动所需的最大力，并以此力读数趋于稳定时为准包括内管A和附件的重力。SY/I502419997复位力试验71进行该项试验时，内管A和外管B的水平偏差应在50以内见图2072外力应施加于外管B上，以便力通过管子垂直传递到与之相接触的扶正器上见图2073在收集试验受力数据之前，应将所有的弓形弹簧片挠曲12次。74施加载荷并记录载荷一挠度读数，按最小的挠度变化率每增加16MM1/16IN记录一次，直到获得三倍最小复位力见表1士596时为止。对每一个试验位置均要测定其获得67偏离间隙比时的行程距离。75重复上述试验过程，直到扶正器的每根弹簧和每组弹簧均按图3所示的位置工和位置II试验完为止。76计算每一次挠度的总加载量，计算时应加上外管及附件的重力。77根据挠度及相应挠度下的加载量的算术平均值作出载荷一挠度曲线，从该曲线找出67偏离间隙比处时的复位力见附录A标准的附录。位置IXX位置11图3套管扶正器的测试位置8标记81符合本标准的套管扶正器，应由制造厂按以下规定作出标记。对制造商和买方要求的附加标记不作限制。标记应采用打钢印或模板涂漆的方法制作。标记应标注在接箍上或弓形弹簧片上。82标记顺序A扶正器规格扶正器规格应标记为安装扶正器的套管外径尺寸B井眼尺寸应标记按本标准试验的井眼尺寸C发运组装好的扶正器，其尺寸规格可标注在一个弓形弹簧片或接箍上。发运拆散的扶正器或分开发运的弓形弹簧片和接箍，则应在发运清单上分别注明各零部件符合本标准的标识符号D标记实例一个140MM5V2IN的扶正器用于符合标准的200MM7Y8IN的井眼中，应标记如下140MMX200MM5INX7IN，在斜直井和狗腿井中估算所籍复位力的推荐作法总则本作法作为用户在使用套管扶正器时的导则。本作法仅被看作是一种推荐作法，无意替代用一5一SY邝50241999户的专用计算程序或喜好的方法。所列出的公式是基于一定的假设并考虑通常使用过程中应满足的准确度。除本资料而外，常有更多根据全部井眼数据而形成的专用计算方法可用。本标准既不推荐也不要求套管扶正器非要具有专用的偏离间隙比。本标准使用67的偏离间隙比是为了性能要求而确定的最低标准值。67偏离间隙比仅被用于弓形弹簧类型的扶正器以及每种规格的扶正器在那种偏离间隙比下所涉及到的最小力。67偏离间隙比不代表那些在套管上获得成功的扶正器所要求容许的最小偏离间隙。本标准鼓励用户根据个别井要求的特殊工况和合理的工程意见采用所需要的偏离间隙比。911第9章是一个推荐作法而不是一个规范。本章的主要作用是提供基础资料，用以估算套管扶正器预期将要承受的侧向载荷。这些公式是基于一定的假设，且被认为对确定工程数据已足够准确。913对于悬挂在井下的套管柱来说，即使一个较小的狗腿井斜角变化，也会大大影响扶正器的复位力要求。为了抵消这些非常大的力，位于中间套管柱和生产套管柱上的扶正器必须产生一个与之相适应的较大力。914扶正器的侧向载荷力由两部分组成。第一部分是扶正器支撑的套管柱重力的分力，第二部分是由悬挂于扶正器下面的套管柱所产生的拉力的分力。915表2和表3包括两组不同的井况数据九种规格和质量的套管所产生的重力分力、拉力分力及合成的侧向总载荷。表2特定井况A的扶正器载荷悬挂于扶正器下的套管长度1889766200FT扶正器间距100533FT井斜角3150狗腿2501305250/100FT一6一SY/F50241999表3特定井况B的扶正器载荷悬挂于扶正器下的套管长度27920M916F2扶正器间距1372M45FT井斜角250狗腿20/305M20/100FT123456套管规格套管重力拉力T_重力分力拉力分力侧向载荷MMINN/MIB/FTNIBFNLBFNIBFNLBF1144Y/169311647269106269822217751741757395127518971305296411908110024786919519694421405好2262155631551419813122951036233234852815262919200814981832016933801337300303068016863503240978042198420314561605361363681717873795260105956238162200494173839139388851947YS3853264107576241822234502176539739998992198YS52543601466923297630466852407541545312262449YT5838400162997366403385761267460160591362注1拉力T1二每米套管重力X悬挂于扶正器下的套管长度第3列重力分力二讯LSINO第4列拉力分力2TSIN2T一IWQLO,SIN第5列侧向载荷重力分力加上拉力分力第6列2表3所列的数值确定为近似值，允许作为后面计算时使用，但并不意味着比工程数据更精确的任何值都要用于最终实际应用之中示例悬挂于扶正器下的2449Y8IN套管，长27920916F2，井斜角250，扶正器间距为1372M45T，狗腿为20/30520/100FT界一T5838X27920162997N3664016F重力分力5838XL372X042263385N76116F拉力分力2X1629975838X1372X09063X00078526746011B侧向载荷33852674605936216F92偏离间隙比计算实例一个178MM7IN的扶正器下人216MM8T/ZIN的井眼中，这就意味着将要保持的偏离间隙为127MM05IN，偏离间隙比按下面的方法计算套管完全居中的环空间隙216一178/219MM偏离间隙比12719X100966706921用于坚固扶正器或刚性扶正器的偏离间隙比扶正器的偏离间隙WR。一R,偏离间隙百分比W一RE一R,1X100962SYI150241999式中RB井眼或上一层套管的内半径尺寸，MMINRP套管的外半径，NUNINRC坚固式或刚性扶正器叶片的半径尺寸，NUNINW套管与井眼之间的偏离间隙，MMIN扶正器之间的偏离间隙应考虑套管的挠度见图4WSR。一RP一D偏离间隙百分比式中RB井眼或上一层套管的内半径尺寸，WSRB一R,3X100964MMINRP套管的外半径尺寸，NMIINR,坚固式或刚性扶正器叶片的半径尺寸，MMIND位于扶正器之间的套管的挠度无论该值为正或负，MMINWS由于套管的挠度或弯曲而形成的套管与井壁之间的偏离间隙，MMIN922论述对于坚固式或刚性扶正器，在扶正器偏离间隙计算中起直接作用的是扶正器的外径和井眼的直径，不存在坚固式或刚性扶正器的叶片的挠度问题。因此，坚固式或刚性扶正器没有相应的起动力、下放力和复位力规范。通过定义应知，坚固式或刚性扶正器不能获得百分之百的偏离间隙比。图4井眼中偏离间隙的计算93套管的浮重套管的浮重是套管在井眼中的有效重力，需考虑井眼中液体的密度和套管在空气中的重力。下面是常规下提供不同的内外液体获得浮重的处理方法。SYPI50241999931常用公式一WF仁一瓮OZP,一LP卜ID2O式中WC浮力系数ID套管的内径，MMINOD套管的外径，MMINP套管内液体的密度，掩/M3LB/GALP套管外液体的密度，KG/M3LB/GALP套管材料在空气中的密度，KG/M3LB/GAL用于钢质套管的简化公式W,、一WZ78510798XID2XP一ODSX。6W,、一W,00408UDXP一OD2“PO川式中W,一套管的浮重，N/M16/FTW,套管在空气中的重力，N/MLB/FT932论述在注水泥作业过程中，套管的浮重将有所变化。当套管及环形空间内的液体密度发生变化时，套管的浮重也将发生变化。套管内的液体密度越高，与之有关的浮重就趋于最大，反之，当环空间隙内液体密度越高，浮重就越小。为了确定扶正器间距，在计算浮重时则必须同时考虑套管内和环形空间内的液体密度。扶正器间距大小，取决于当时注水泥作业中的液体密度的选择。扶正器间距在整个注水泥作业中会发生变化，用户应注意的是，当注水泥作业中要求扶正器的偏离间隙比符合需要时，在计算中应使用合适的浮力系数。933浮重计算实例套管规格177SMM,5108N/M7IN,3516/FT泥浆密度161865KG/M313516/GAL水泥浆密度187044KG/M3156LB/GAL套管和环形空间内均为泥浆时的浮重W,。一5108785“107X98X15252X161865一17782“1618654067N/M27871B/FT套管内为水泥浆、环形空间内为泥浆时的浮重W,。一5108785“107X98X15252X187044一17782X1618654518N/M309516/FT环形空间内为水泥浆、套管内为泥浆时的浮重W,F5108785X107X_98X15252X161865一17782X1870443455N/M236716/FT94扶正器间距计算注意该公式仅在套管柱存在轴向拉力时才有效，在轴向受压缩时不能用。该公式不考虑末端效应，例如在套管鞋、安装井口装置或在尾管悬挂器上产生的轴向拉力等。该公式仅在计算两个相同的扶正器之间的挠度时才有效。一9一SY/T50241999在一个没有狗腿的斜井中，套管上仅有极小的拉力或压力，两个扶正器之间中点上的挠度可用下面的公式求出SFWESINOL4L384X10E1RWSINBL41，。ID一，二六二二丁LJ巧斗七1J9596给出的公式将产生拉力可能为零的情况如套管鞋处，在一维具有轴向拉力、斜直井中的套管挠度二，7上述公式允许加人拉力分力而被改变。一WESIBL4_24U2384X103EIU“2。一WESIBL4384EI杀2U2UMS卜双一“SINHUUCOSH“一“SINHU一丫、二TL21V14X103EL一VL4EI1，”“，二，9TT，一PA一PW1O，。，10该公式可被用于确定在没有狗腿严重度的斜井中套管的最大挠度。在二维降斜井中的套管挠度见图5T_W,L翁图5在二维降斜井眼中的套管扇形的典型示例二，二T、二I_、_。队VV,SMO十N石L4IUUCOSN“一U，、。0I八曰玉I一下了一I门”，门，L111二二几1只玩石二一一LUI乙SMNU1L384X1U一七1花F号中的公式适用于使用英制单位后同10一SY/T50241999、RWESINOTL0IF241FU2TOI一KIIII一LESESESESES下下二兀二不ESESESESESILUJ乙JAQ11UCOSHU一USINHU或UCOSHU一USINHU12一_NO384X103E1U022。一【384E724U22UCOSHU一USINHU一NW,LSINO2TSIN粤一乙97在二维增斜井中的套管挠度见图5SWESIN61R14L4JL20384X10EIUWESINORL0R241RU2384EIU42UCOSHU一USINHUISUCOSHU一USINHUFNL31F241FU2UCOSH“一U10二一二一万二_11一IL3石4XIU“P1JLUJL乙SLNNUJ。一384EIJLU4JL22一“HUSINHUNWLSINO一2TSIN粤一艺注意二维井眼公式的变化仅取决于井眼是增斜或降斜，假如增斜则减去TSIN粤，反之则加上2TSIN普。98在三维井中的套管挠度见图6N一WQLCOSY十2TSIN普二17COSYSINGF0一O,1，00S一下二一一ISINKU,一D“11RI1UPLJ一N,W“LCOSYMMSYMSINOISINOZSINZ一01SIN月二”19加一丽黯面24U2384X103EIU0,2一，OOSHUSINHU21FNL31F241FU2，。二L384EIILU0JL2一UCOSHU一USINH祝11SY汀50241999图6在三维井眼中的套管扇形一N一,INN若当没有方位角变化时，丸价价，上述公式则还原成为二维井眼的公式。式中E弹性模量，GPALB/M2I套管的惯性矩，MM4I矿L扶正器间距，MMINN侧向载荷，NLBFR井眼半径，MMINT扶正器下面的有效拉力，相邻的扶正器之间，T随WQLCOSO项变化而变化，NLBFT,一一扶正器下面的实际拉力，NLBFA内部压力，MPAIBF/M2PC一外部压力，MPALBF/M2A套管的内横截面积，MMONAO一一套管的外横截面积，MM2ONWQ套管有效的浮重，N/MMIBF/MQ扶正器之问总的角度变化值，。Y一井眼中重力矢量和次法线之间的角度，Y井眼中重力矢量和主法线之间的角度，。S套管的最大挠度，MMINB倾斜角度，9倾斜角度的平均值，。价方位角，。一12一SY/F502419999，复位力的确定井场观察表明，井斜平均变化在00600之间。因此，在计算所需复位力时，采用井斜平均值为3000对于273508MM10Y420IN的套管，通常套管柱处于比较垂直的井段时，其最小复位力不应小于RFWSIN30005W23式中RF最小复位力W1219M40FT长的中等壁厚套管重力。对于114244NUN4万9IN，的套管，通常套管柱处于比较垂直的井段时，其最小复位力不应小于RF2WSIN300W24系数2是作为对狗腿影响的一个补偿因素。91067偏离间隙比在现场的应用67偏离间隙比可能满足也可能不满足套管扶正器在现场的应用。67偏离间隙比仅被用于规定扶正器必须达到的最低性能参数标准。，N扶正器上作用力的确定N,告W,LSIN0WQL,1SIN0C12TSINCCCOSOC一。OC工亘到一COSU_1W“LCOS6W,LSINOJTANCC2一TANCC一，2526WPWN一PFLIDLLPNEELI式中二扶正器间角度变化的1/2,PAWA液体密度，KG/M3LB/GALP1钢的密度，KG/MLB/GALW套管在空气中的浮重，N/MLB/FTO在OC处从WQLSINO2卫SINCC毛只一1W,LCOSO912斜直井中的狗腿严重度分析在三维的轨迹井中，可用鲁滨斯基LUBINSKI公式来确定井眼曲率。2CC二2ARCSINSIN21B/2SINP“/2DLS二305迎三勺LDLS二1002CXL二_DLSLSINGSIN8_J12303132SY/P50241999，_业BLS卫二、，入目R廿、2吸】0式中L两个扶正器之间井段部分的长度，MFTDLS狗腿严重度，/305M/L00FTA井眼角度变化的1/2,AO两个扶正器之间井眼方向方位的变化量，。AO两个扶正器之间井斜角度的变化量，。913计算井眼的偏离间隙值井眼中的偏离间隙值可用下面公式来确定，该公式考虑了套管柱的挠度和侧向载荷对扶正器的压缩。使用这个定义，则认为偏离间隙为位于扶正器之间且套管下垂挠度达到最大值之处见图40下垂点的偏离间隙RB一R,一C一的33下垂点的偏离间隙比100RB一R，一C一S/RB一RP34式中RB井眼半径，MMINR,套管外半径，MMINC扶正器受侧向载荷的压缩量，TNMINA套管柱的最大挠度或下垂度，MMINO914确定套管的挠度或下垂度扶正器之间套管的近似挠度可由下面公式确定，这个公式是基于铁木辛科TIMOSENKO对于受均匀侧向载荷及拉力作用下的拉杆分析而推论出来的。85NL384X103EI35耐一384EI一一石TL24X103EI”一_TL21TO4EI/I扶正器的压缩量可从载荷一挠度曲线上获得图A1，该曲线可由制造商使用API复位力测试程序提供。SY/R50241999附录A标准的附录其他资料A1载荷挠度资料图A1所示为一个典型的载荷挠度曲线。此曲线按第7章所述的方法制作。该曲线的作用是向用户提供扶正器在给定尺寸井眼中使用的特性数据资料。该数据作为确定扶正器在斜直井眼中的间距是非常有用的。2005080在，飞IN井眼中的7IN扶正器175444515038101253175起动力28915N650IB送入力14457N325IB1002540肠宜姐母07519_05洲050127002563513352669IN300600叨0491阅5338667380079342120015001800210010676N400IB载荷图AL载荷一挠度曲线载荷一挠度曲线被认为是扶正器制造商所拥有的专利资料，因此曲线不是必须公布也不要求符合规范。A2偏离间隙比计算实例一个178MM7IN的扶正器下人一个216MM的偏离间隙，其偏离间隙比的计算方法如下套管完全居中的环空间隙为216一17828万IN的井眼中，用于保持127MM05IN19RNM偏离间隙比12_7X1000667A3如何确定所需复位力现场观察表明，井斜平均变化在0600之间，因此，在计算所需复位力时，采用井斜平均值为30对于273508MM10Y420IN的套管，通常套管柱处于比较垂直的井段时，其最小复位力不一15一SY/T50241999应小于尺FWSIN30。二05W式中RF最小复位力W1219M40FT长的中等壁厚套管重力。对于114244MM4/A9IN的套管，通常情况下，套管柱处于比较垂直的井段时，其最小复位力不应小于RF二2WSIN300W系数2是作为对狗腿影响的一个补偿因素。A467偏离间隙比在油田的应用67偏离间隙比可能满足也可能不满足套管扶正器在现场的应用。67偏离间隙比仅被用于规定扶正器所应达到的最低性能参数标准。SY沈50241999附录B标准的附录止动环试验程序的推荐作法B1前言推荐本程序的目的，在于表明所使用的专用止动环无论其为何种型式的装置均可防止扶正器在套管上移动。止动环包括独立的止动环、整体式止动环，也有安装在类似坚固式扶正器或刚性扶正器上的夹紧装置。此外专用扶正器还将采用其他型式的套管附件，这些附件包含有止动环的作用，例水泥伞、刮管器等。B2论述用于防止扶正器滑动的夹紧装置可能是一个单独的零部件止动环，也可能和扶正器组装在一起。现在所使用的几种夹紧装置包括螺钉、棘爪和机械夹。一些制造商还推荐在结合处使用树脂胶作为他们的特殊的夹紧方法。无论所使用的机械装置把扶正器固定在何处，夹紧装置必须能够防止扶正器滑动。当止动环的夹紧力必须大于扶正器的起动力时，应根据个别井眼的工况采用成倍增长的方式增加夹紧力。推荐所选取的安全系数至少应为表1中所标明的扶正器起动力的2倍。判定坚固扶正器和刚性扶正器的方法是，它们的外径是恒定不变的，它们没有起动力。这些扶正器应遵照与弓形扶正器在同等井眼构造下的同等指导原则采用最小的夹持力。这种同等的建议还被用于其他组装有止动环的套管附件上。值得注意的是，获取的扶正器的起动力、下放力和复位力数据可随着扶正器在套管上的安装方法而有所变化。而止动环的作用则可为一些扶正器改变上述结果，无论止动环是和扶正器组装在一起，还是扶正器被放置在止动环之上。更多的资料表明，套管的级别和重力会影响止动环的试验结果。正如套管壁厚一样，套管硬度的变化作为四个因素之一，同样已被证明可引起试验结果的变化。因此，推荐在临界状态下进行试验时，应使用与井眼中所使用的相同级别和质量的套管。试验程序中所涉及到对止动环的评价，应通过在试验套管上推止动环的方法进行。试验时，由于试验套管受压和套管压缩所获得的结果与在试验套管上拉止动环所获得的结果可能各不相同。另外，试验时加载速度也能引起试验结果的微小变化，速度越小影响就越小，冲击载荷则会改变试验结果。有些情况下，希望加载速度与预先规定的套管下放速度相等，并作相应的调整。目前尚没有足够的数据对加载速度作出一定的规定或推荐。与加载速度有关的是施加载荷的方法。本程序中包含的是典型的同轴加载方式，这种加载方式的确不同于油田实际使用时的加载方式。推荐该作法的目的是为了在进行常规试验