工厂供电课程设计之电机制造厂1

个人资料，转载用于商业目的，将追究法律责任前言电 力 系 统 是 由 发 电 、 变 电 、 输 电 、 配 电 和 用 电 等 环 节 组 成 的 电 能 生 产 与 消 费 系 统 。它 的 功 能 是 将 自 然 界 的 一 次 能 源 通 过 发 电 动 力 装 置 （ 主 要 包 括 锅 炉 、 汽 轮 机 、 发 电 机及 电 厂 辅 助 生 产 系 统 等 ） 转 化 成 电 能 ， 再 经 输 、 变 电 系 统 及 配 电 系 统 将 电 能 供 应 到 各负 荷 中 心 ， 通 过 各 种 设 备 再 转 换 成 动 力 、 热 、 光 等 不 同 形 式 的 能 量 ， 为 地 区 经 济 和 人 民生 活 服 务 。对电力系统运行的基本要求：1. 保证供电的可靠性电力系统的中断将使生产停顿，生活混乱，甚至危机人身和设备的安全运行，造成十分严重的后果，给国民经济带来严重的损失，因此，对电力系统的运行首先要保证供电的可靠性。2. 保证良好的电能质量3. 提高系统运行的经济性4. 保证电力系统安全运行课程设计：一、设计任务某机械厂降压变电所的电气设计二、设计要求要求根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置与型式，确定变电所主变压器的台数与容量、类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，确定二次回路方案，选择整定继电保护装置，确定防雷和接地装置，最后按要求写出设计说明书，绘出设计图纸。三、设计依据1. 工厂总平面图2图 1 工厂总平面图2. 工厂负荷情况工厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为 6800 小时，日最大负荷持续时间为8 小时。该厂除特种电机分厂、实验站为一级负荷，铸造分厂、锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。低压动力设备均为三相，额定电压为 380V。电气照明及家用电器均为单相，额定电压为 220V。本厂的负荷统计资料如表 0 所示。表 10 工厂负荷统计资料厂房编号厂房名称 负荷类型设备容量/kW额定电压/kV功率因数 costan需要系数 dk动力 1 50002 20001 102 0.380.82-0.871.37 0.5-0.61 成品试验站照明 6-12 0.38 1.0 0 0.5-0.62 电机制造分厂动力 600 0.38 0.6-0.68 1.17 0.18-0.253照明 6-12 1.0 0 0.7-0.9动力 1000 0.6-0.7 1.16 0.2-0.33 新品制造分厂照明 5-100.381.0 0 0.7-0.9动力 700 0.65-0.721.23 0.65-4 特种电机分厂照明 5-100.381.0 0 0.65-0.7动力 170 0.6-0.7 1.02 0.5-0.65 铸造分厂照明 6-120.381.0 0 0.7-0.9动力 380 0.62-0.681.17 0.3-0.356 锻造分厂照明 5-10.381.0 0 0.7-0.9动力 150 0.63-0.721.17 0.3-0.367 原材料分厂照明 4-80.381.0 0 0.7-0.98 机加工分厂动力 500 0.38 0.6-0.65 1.12 0.22-0.324照明 5-10 1.0 0 0.7-0.9动力 320 0.6-0.7 1.17 0.2-0.39 线圈制造厂照明 6-120.381.0 0 0.7-0.9动力 120 0.8-0.9 1.05 0.6-0.810 锅炉房照明 3-50.381.0 0 0.7-0.911 生活区 照明 600 0.38 0.9-1.0 0.5 0.7-0.83. 供电电源情况按照工厂与当地供电部门签订的供用电协议规定，本厂可由离厂 5km 和 8km（0.4 欧姆/km）两处的 35kV 的公用电源干线取得工作电源。干线首端所装设的断路器断流容量为800MVA，该电源的走向参看工厂总平面图。4. 气象条件本厂所在地区，年最热月平均最高气温为 35C，最热月平均气温为 18C，最热月地下 0.8m 处平均气温为 30C。5目 录第一章负荷计算和无功功率补偿 -7第二章变压器、导线及互感器的选择 -12第三章变电所主结线方案设计 -17第四章短路计算 -19第五章 . 变电所一次设备的选择与校验 -23第六章选择低压干线、支线上的熔丝及型 -27第七章. 总 结 -30第八章. 参考文献 -306一负荷计算和无功功率补偿一、负荷计算1、单组用电设备计算负荷的计算a)有功计算负荷（单位为 KW） = ， 为系数30PdKedb)无功计算负荷（单位为 kvar）= tan30Qc)视在计算负荷（单位为 kvA）=30ScosPd)计算电流（单位为 A） = , 为用电设备的额定电压（单位为 KV）30INUS经过计算，得到各厂房和生活区的负荷计算表，如表 1.1 所示表 1.1厂房编号厂房名称负荷类别 cos kd (KVA)30P30Q(KVA)S30(KVA)30I(A)30I(A)0.84 0.55 2750 3767.5 3273.81 189.0135 189.0135动力0.84 0.55 1100 1507 1309.524 1989.6161成品试验站照明 1 0.8 8 0 8 12.154742001.772 电机制造动力 0.64 0.2 120 140.4 187.5 284.8768 297.03157分厂 照明 1 0.8 8 0 8 12.15474动力 0.7 0.3 300 348 428.5714 651.14693新品制造分厂 照明 1 0.8 6.4 0 6.4 9.723794660.8707动力 0.7 0.68 476 585.48 680 1033.1534特种电机分厂 照明 1 0.8 6.4 0 6.4 9.7237941042.877动力 0.65 0.55 93.5 95.37 143.8462 218.55165 铸造分厂 照明1 0.8 8 0 8 12.15474230.7064动力 0.64 0.33 125.4 146.718 195.9375 297.69626 锻造分厂 照明1 0.8 6.4 0 6.4 9.723794307.42动力 0.68 0.33 49.5 57.915 72.79412 110.59927 原材料分厂 照明 1 0.8 4.8 0 4.8 7.292846117.8921动力 0.63 0.28 140 156.8 222.2222 337.63178 机加工分厂 照明 1 0.8 6.4 0 6.4 9.723794347.3555动力 0.65 0.25 80 93.6 123.0769 186.9969 线圈制造分厂 照明 1 0.8 8 0 8 12.15474199.1508动力 0.85 0.7 84 88.2 98.82353 150.146810 锅炉房 照明1 0.8 3.2 0 3.2 4.861897155.008711 生活区 照明 0.95 0.75 450 225 473.6842 719.6887 719.6887二、全厂负荷计算取 KPC =KQC= 0.850.38kv/10kv：8根据上表可算出：P30i =3084kW; Q30i = 3444.483kvar则 0.38kv 侧： PC（2） = KPCP30i = 0.853084kW = 2621.4kWQC（2） = KQCQ30i = 0.853444.483kvar = 2927.81kvarSC（2） = =3930KVA22)()(QcPIC(2)=3930/（0.38*30.5）=5971Acos(2) = P C（2）/S C（2） =0.667变压器功损耗： PT=0.02SC（2）=0.023930=78.6KWQT =0.1SC（2）=0.13930=393Kvar10kv 侧负荷：PC(1)=PT+ PC(2)=2700wQC(1)=QT+ QC(2)= 3320.8kvarSC(1)= =4280kvA22(1)(1)CPQcos(1) = PC(1)/SC(1) =0.6310kv 侧 ： I30(1)=SC(1)/ UN(1)）= 4280/（ 10=247.1A3310KV/35KV:根据上表可算出：P30i =5912.6kW; Q30i = 7088.3kvar则 10KV 侧： PC（2） = KPCP30i = 0.855912.6kW = 5025.71kWQC（2） = KQCQ30i = 0.857088.3kvar = 6025kvarSC（2） = =7845.9KVA22)()(QcPIC(2)=5025.71/（10*30.5）=290Acos(2) = P C（2）/S C（2） =0.64变压器功损耗： PT=0.02SC（2）=0.027845.9=156.918KWQT =0.1SC（2）=0.17845.9=784.59Kvar35KV 侧负荷：PC(1)=PT+ PC(2)=5182.618wQC(1)=QT+ QC(2)= 6809.59kvarSC(1)= =8557.5kvA22(1)(1)CPQcos(1) = PC(1)/SC(1) =0.6935KV 侧 ： I30(1)=SC(1)/ UN(1)）= 8557.5/（ 35=141.62A33三、功率补偿在电力系统中的变电所或直接在电能用户变电所装设无功功率电源,以改变电力系统中无功功率的流动,从而提高电力系统的电压水平，减小网络损耗和改善电力系统的动态性能，这种技术措施称为无功功率补偿。由于本设计中要求高压侧最大负荷时功率因数 cos(1)0.92,低压侧功率因数cos(2)0.86 而由上面计算可知 cos(1)=0.63 2002A电机制造分厂 选 LGJ-150 391A297A新品制造分厂 选 LGj-150 两根并联 2*391A=782A 661A特种电机分厂 选 LGj-150 三根并联 3*391A=1173A1043A 铸造分厂 选 LGj-95 295A231A锻造分厂 选 LGj-150 391A307A原材料分厂 选 LGj-95 295A118A机加工分厂 选 LGj-150 391A347A线圈制造分厂 选 LGj-70 228A199A锅炉房 选 LGj-70 228A155A生活区 选 LGj-240 2*536A=1072A720A另外，送至各车间的照明线路采用：铜芯聚氯乙烯绝缘导线 BV 型号。15（2）高压导线选择架空进线后接铝芯交联聚氯乙烯绝缘钢铠护套电力电缆 BLV-70,因高压侧计算电流=162.8A ，所选电缆的允许载流量:Ial=229AI30=162.8A 满足发热条件。30I检验导线1 检验机械强度。查表得 最小允许截面 显然 BLV-70 满足要求。=3522 由于线路很短不需要检验线路损耗。4 电流互感器电压互感器型号高压 35kV 部分选电流互感器 LCW-35（TA1、5）高压 10kV 部分选电流互感器 LQJ-10（TA2、3、4）高压 10kV 部分选电压互感器 JSZW-10（TV1、2） 低压 380V 选电流互感器 LMZJ1-0.5（TA4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14）16三. 变电所主接线方案设计一变配电所主接线的选择原则1、发电厂和变电所中的一次设备、按一定要求和顺序连接成的电路，称为电气主接线，也成主电路。它把各电源送来的电能汇集起来，并分给各用户。它表明各种一次设备的数量和作用，设备间的连接方式，以及与电力系统的连接情况。所以电气主接线是发电厂和变电所电气部分的主体，对发电厂和变电所以及电力系统的安全、可靠、经济运行起着重要作用，并对电气设备选择、配电装置配置、继电保护和控制方式的拟定有较大影响。2、在选择电气主接线时的设计依据1） 、发电厂、变电所所在电力系统中的地位和作用2）发电厂、变电所的分期和最终建设规模3） 、负荷大小和重要性4）系统备用容量大小5）系统专业对电气主接线提供的具体资料3、主接线设计的基本要求1） 、可靠性2） 、灵活性3） 、经济性4、6-220KV 高压配电装置的基本接线有汇流母线的连线：单母线、单母线分段、双母线、双母分段、增设旁母线或旁路隔离开关等。无汇流母线的接线：变压器-线路单元接线、桥形接线、角形接线等。6-220KV 高压配电装置的接线方式，决定于电压等级及出线回路数。二主接线方案选择对于电源进线电压为 35KV 及以上的大中型工厂，通常是先经工厂总降压变电所降为610KV 的高压配电电压，然后经车间变电所，降为一般低压设备所需的电压。总降压变电所主结线图表示工厂接受和分配电能的路径，由各种电力设备（变压器、避雷器、断路器、互感器、隔离开关等）及其连接线组成，通常用单线表示。主接线对变电所设备选择和布置，运行的可靠性和经济性，继电保护和控制方式都有密切关系，是供电设计中的重要环节。1、一次侧采用内桥式结线，二次侧采用单母线分段的总降压变电所主电路：这种主接线，其一次侧的 QF10 跨接在两路电源线之间，犹如一座桥梁，而处在线路断路器 QF11 和QF12 的内侧，靠近变压器，因此称为内桥式结线。这种主结线的运行灵活性较好，供电可靠性较高，适用于一、二级负荷工厂。如果某路电源例如 WL1 线路停电检修或发生故障时，17则断开 QF11 ，投入 QF10 （其两侧 QS 先合），即可由 WL2 恢复对变压器 T1 的供电，这种内桥式结线多用于电源线路较长因而发生故障和停电检修的机会较多、并且变电所的变压器不需要经常切换的总降压变电所。2、 一次侧采用外桥式结线、二次侧采用单母线分段的总降压变电所主电路：这种主结线，其一次侧的高压断路器 QF10 也跨接在两路电源进线之间，但处在线路断路器 QF11 和 QF12 的外侧，靠近电源方向，因此称为外桥式结线。这种主结线的运行灵活性也较好，供电可靠性同样较高，适用于一、二级负荷的工厂。但与内桥式结线适用的场合有所不同。如果某台变压器例如 T1 停电检修或发生故障时，则断开 QF11 ，投入 QF10 （其两侧 QS 先合），使两路电源进线又恢复并列运行。这种外桥式适用于电源线路较短而变电所负荷变动较大、适用经济运行需经常切换的总降压变电所。当一次电源电网采用环行结线时，也宜于采用这种结线，使环行电网的穿越功率不通过进线断路器 QF11 、QF12 ，这对改善线路断路器的工作及其继电保护的整定都极为有利。3、一、二次侧均采用单母线分段的总降压变电所主电路图这种主结线图兼有上述两种桥式结线的运行灵活性的优点，但所用高压开关设备较多，可供一、二级负荷，适用于一、二次侧进出线较多的总降压变电所4、一、二次侧均采用双母线的总降压变电所主电路图采用双母线结线较之采用单母线结线，供电可靠性和运行灵活性大大提高，但开关设备也大大增加，从而大大增加了初投资，所以双母线结线在工厂电力系统在工厂变电所中很少运用主要用与电力系统的枢纽变电所。本次设计的电机修造厂是连续运行，负荷变动较小，电源进线较短（2.5km）,主变压器不需要经常切换，另外再考虑到今后的长远发展。采用一、二侧单母线分段的总降压变电所主结线（即全桥式结线）。工厂离变电所 5km，线路较长，并且备用电源是在工作电源出现故障的情况下才使用，所以变电所的变压器不需要经常切换。通过对上面 4 个方案的比较，和根据工厂的实际情况我们选择方案 1，即一次侧采用内桥式接线，二次侧采用单母线分段的总降压变电所。变电所主接线图（高压系统）见附录 1。18四短路计算本设计采用标幺值法进行短路计算G8 0 0 M V AQ F（ 1 ）电源5 k m ， 0 . 3 3 欧 / k mL G J - 1 8 53 7 K V1 0 . 5 K V1 0 . 5 K V 0 . 4 K V(3)1(3)2k(3)kS Z 1 1 - 7 0 0 0 K V A /3 5 K VS L - 3 0 0 0 K V A / 1 0 K V（ 2 ） （ 3 ）（ 4 ）（ 电阻忽略不计 ）a ) 短路计算电路图1、在最大运行方式下：()、取 Sj = 100MVA ， Uj1 = 37KV， Uj2 = 10.5KV而 Ij1 = Sj /( Uj1) = 100MVA/( 37KV) = 1.56KA33Ij2 = Sj /( Uj2) = 100MVA/( 10.5KV) = 5.50KAIj3 = Sj /( Uj3) = 100MVA/( 0.4KV) = 144.3KA33()、计算短路电路中各主要元件的电抗标幺值1）电力系统（Soc = 800MVA）X1* = Sj/Soc=100 MVA /800 MVA = 0.1252）架空线路（XO = 0.4/km）X2* =X0lSj/（Uj2Uj2） = 0.4/km8km100/(37KV37KV) =0.2343）35kv/10kv 电力变压器（Uk% = 7）X3* =Uk%Sj/(100SNT)= 7100MVA/(1004000KVA) = 1.75而 10kv/0.38kv 变压器短路电压百分值， 2%6kU则：*2426102.4105kdNTSX19*542.X绘制等效电路如图，图上标出各元件的序号和电抗标幺值，并标出短路计算点。(3)、求 k1 点的短路电路总电抗标幺值及三相短路电流和短路容量1) 总电抗标幺值X*(K1)= X1*X2*= 0.125+0.234= 0.3592) 三相短路电流周期分量有效值Ik1 = Ij1/ X*(K1)= 1.56/0.359=4.35KA)3(3) 其他三相短路电流I“(3) = I(3) = Ik1 = 4.35KA)3(ish = 2.554.35KA = 11.09KA）3(Ish = 1.514.35= 6.57KA）（4) 三相短路容量Sk1 = Sj/X*(k1) =100 MVA /0.359=278.55MVA)3(4)、求 k2 点的短路电路总电抗标幺值及三相短路电流和短路容量1) 总电抗标幺值X*(K2) = X1*X2*X3* =0.359+ 1.75=2.1092) 三相短路电流周期分量有效值Ik2 = Ij2/ X*(K2) = 5.50KA/2.109= 2.6KA)3(3) 其他三相短路电流I“(3) = I(3) = Ik2 = 2.6KA)3(ish )= 2.552.6KA =6.63KA）3(Ish = 1.512.6KA =3.926KA）（204) 三相短路容量Sk2 = Sj/X*(k2) = 100 MVA /2.109 = 47.42MVA )3(5)、求 k3 点的短路电路总电抗标幺值及三相短路电流和短路容量1) 总电抗标幺值X*(K3) = X1*X2*X3*+X4*/X5* = 2.109+ 2.4/2 =3.3092) 三相短路电流周期分量有效值Ik3 = Ij3/ X*(K3) = 144.3KA/3.309= 43.6KA)3(3) 其他三相短路电流I“(3) = I(3) = Ik3 = 43.6KA)3(ish )= 1.8443.6KA =80.24KA）3(Ish =1.092.6KA =47.533KA）（4) 三相短路容量Sk3 = Sj/X*(k3) = 100 MVA /3.309 = 30.22MVA )3(三相短路电流计算结果：最大运行方式下三相短路电流/kA 三相短路容量/ MVA三相短路电流/KA 三相短路容量/ MVAI“(3) I (3) I(3) i sh(3) I sh(3) S (3)K1 4.35 4.35 4.35 11.09 6.57 278.55K2 2.6 2.6 2.6 6.63 3.926 47.42K3 43.6 43.6 43.6 80.24 47.533 30.2221五变电所一次设备的选择与校验一高压设备1. 一次设备的选择校验原则（1）按工作电压选则 设备的额定电压 一般不应小于所在系统的额定电压 ，即 。而高压eNU NUeN设备的额定电压 应不小于其所在系统的最高电压 ，即 。 maxmax查表知: =10kV， =11.5kV，高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压Nmax=12kV，穿墙套管额定电压 =11.5kV，熔断器额定电压 =12kV。eNU eNU eNU22（2）按工作电流选择设备的额定电流 不应小于所在电路的计算电流 ，即eNI 30IeN30I（3）按断流能力选择设备的额定开断电流 或断流容量 ，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可ocIocS能分断的最大短路有效值 或短路容量 ，即)3(k)3(k或ocI)3(k)(ocS)3(k对于分断负荷设备电流的设备来说，则为 ， 为最大负荷电流。ocImaxOLaxLI(4 ) 隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验a)动稳定校验条件或maxi)3(sh)3(maxshI、 分别为开关的极限通过电流峰值和有效值， 、 分别为开关所处的三maxiI )3(shi)(sI相短路冲击电流瞬时值和有效值b)热稳定校验条件 imattI2)3(2.变电所一次设备的选择校验表（1）.35KV 侧一次设备的选择校验 表 6-1 35kV 一次侧设备的选择校验选择校验项目 电压 电流 断流能力 动稳定度 热稳定度 其它参数 (kV)NU(A)30I(kA)3(kI（kA）(3)shi imatI2)3(装置地点条件数据 35kV 90.42A 4.35 11.09kA 4.352*0.75=14.2KA额定参数 eN eNocImaxi tI2一次设备型 高压断路器 35kV 400A 6.6 19kA26.417.QF1、6、723DW3-35高压隔离开关GW4-40.535kV 6304000A - 50125 kA 20416QS1、2、3、14、15、13、12、11号规格避雷针 FS4-35 35kV - - - -易知，对于上面的分析，如表 6-1 所选一次设备均满足要求。（2）10KV 侧一次设备的选择校验 表 6-2 10 kV 一次侧设备的选择校验选择校验项目 电压 电流 断流能 力 动稳定度 热稳定度 其它参数 NUNI)3(kI(3)shiimatI2)3(装置地点条件数据 10kV301.371A 4.457kA 8.2kA4.4572*0.75=14.9kA额定参数 eNU eNocImaxitI2高压断路器SN10-10I/630 10kV 630kA 16kA 40 kA 5162QF2、3、4、5高压隔离开关GN19-10/40010kV 400A - 31.5 kA2.QS4、5、6、7、8、10、16高压熔断器 RN2-10 10kV 0.5A 50 kA - -一次设备型号规格避雷针 FS4-10 10kV - - - -易知，对于上面的分析，如表 6-2 所选一次设备均满足要求。24（3）380V 侧一次设备的选择校验同样，做出 380V 侧一次设备的选择校验，如表 6-3 所示，所选数据均满足要求。 表 6-3 380V 一次侧设备的选择校验选择校验项目 电压 电流 其它参数 NU30I-装置地点条件数据 380V5971A kA-额定参数 eNU NeI -低压隔离开关 DW10-200 380V 200A QS24、26、27低压隔离开关 DW10-400 380V 400AQS18、21、23、25低压隔离开关 DW10-1000 380V1000AQS19、22低压隔离开关 DW10-1500 380V 1500 QS20低压隔离开关 DW10-4000 380V 4000 QS17、28一次设备型号规格低压刀开关HD13-1500/30380V 1500A -3. 高低压母线的选择查工厂供电设计指导表 5-28 得到，10kV 母线选 LMY-3(40 4mm),即母线尺寸为40mm 4mm;380V 母线选 LMY-3 们 2（120 10）+80 10，即相母线尺寸为 2 120mm 10mm，而中性线母线尺寸为 80mm 10mm。25六选择低压干线、支线上的熔丝及型号1 保护电力线路的熔断器熔体电流的选择保护线路的熔体电流，应满足下列条件：1. 熔体额定电流 应不小于线路的计算电流 ，以使熔体在线路正常运行时不致.NFEI30I熔断，即 .302. 熔体额定电流 还应躲过线路的尖峰电流 ，以使熔体在线路上出现正常尖峰.NFEIpkI电流时也不致熔断。由于尖峰电流是短时最大电流，而熔体加热熔断需一定时间，所以满足条件为： .FEpkK26式中，K 为小于 1 的计算系数。对供单台电动机的线路熔断器来说，此系数应根据熔断器的特性和电动机的起动情况决定：起动时间在 3s 以下（轻载起动） ，宜取 K=0.250.35；起动时间在 38s（重载起动） ，宜取 K=0.350.5；启动时间超过 8s 或频繁起动、反接制动，宜取 K=0.50.8。对多台电动机的线路熔断器来说，此系数应视为线路上容量最大的一台电动机的起动情况、线路尖峰电流与计算电流的比值接近于 1，则可取 K=1.但必须说明，由于熔断器品种繁多，特性各异，因此上述有关计算系数 K 的统一取值方法都不一定很恰当，故 GB500551993通用用电设备配电设计规范规定：保护交流电动机的熔断器熔体额定电流“应大于电动机的额定电流，且其安秒特性曲线计及偏差后略高于电动机恰当电流和起动时间交点。当电动机频繁起动和制动，熔体的额定电流应再加大 12 级。 ”3. 熔断器保护还应与被保护的线路相配合，使之不致发生因过负荷和短路引起绝缘导线或电缆过热起燃而熔体不熔断的事故，因此还应满足条件：.OLNFEalKI式中， 为绝缘导线和电缆的允许载流量； 为绝缘导线和电缆的允许短路是过负荷alIL倍数。如果熔断器只作短路保护时，对电缆和绝缘导线，取 2.5；对明敷绝缘导线，取1.5。如果熔断器不只作短路保护，而且要求作过负荷保护时应取为 1（当 则.25NFEAI取为 0.85） 。对有爆炸性气体和粉尘的区域内的线路应取为 0.8。2 保护电力变压器的熔断器熔体电流的选择保护变压器的熔断器熔体电流，根据经验，应满足下式要求：. 1.(520)NFENTII式中， 为变压器的额定一次电流。1.NTI上式考虑了以下三个因素：1. 熔体电流要躲过变压器允许的正常过负荷电流。油浸式变压器的正常过负荷，在室内可达 20%，室外可达 30%。正常过负荷下熔断器不应熔断。2. 熔体电流要躲过来自变压器低压侧的电动机自启动引起的尖峰电流。3. 熔体电流还要躲过变压器自身的励磁涌流。励磁涌流又称空载合闸电流，是变压器在空载投入时或者在外部故障切除后突然恢复电压时所产生的一个电流。3 保护电压互感器的熔断器熔体电流的选择由于电压互感器二次侧的负荷很小，因此保护高压电压互感器的 RN2 型熔断器的熔体额定电流一般为 0.5A。4 熔断器的选择与校验选择熔断器是应满足下列条件：271. 熔断器的额定电压应不低于线路的额定电压。2. 熔断器的额定电流应不小于它所装熔体的额定电流。3. 熔断器的类型应符合安装条件（户内或户外）及被保护设备对保护的技术要求。熔断器还必须进行断流能力的校验：1. 对限流式熔断器（如 RN1、RT0 等） ，由于限流式熔断器能在短路电流达到冲击值之前完全熔断并熄灭电弧，切除短路，因此需满足条件：(3)OCI式中， 为熔断器的最大分断电流； 为熔断器安装地点的三相次暂态短路(3)I电流有效值，在无限大容量系统中， 。()()(3)k2. 对非限流式熔断器（如 RW4、RM10 等） ，由于非限流式熔断器不能在短路电流