梁板结构——1整体式单向板梁板结构课件

1.2 整体式单向板梁板结构1.2.1 结构布置及梁、板基本尺寸确定1、结构布置整体式单向板梁板结构是水平承重结构，由单向板、次梁和主梁等构件组成，其竖向支承结构由柱和墙组成，当楼盖支承在墙上时，板下可以设梁，也可以不设梁。见图 1.2.1。结构布置的依据： 结构之间的支承关系 结构之间的荷载传递路线水平承重结构之间的支承关系及荷载传递路线，由结构的线刚度决定 支承关系：线刚度较弱的结构，支承于线刚度较强的结构上。 荷载传递：由线刚度较弱的结构，向线刚度较强的结构传递。因为，单向板的受弯线刚度弱于次梁的受弯线刚度，次梁的受弯线刚度弱于主梁的受弯线刚度，所以，对于整体式单向板梁板结构， 支承关系：弱线刚度结构支承于强线刚度结构上 单向板支承于次梁上 次梁支承于主梁上 主梁支承于柱或墙上即，整体式单向板梁板结构的支承关系为：单向板 次 梁 主 梁 柱或墙 荷载传递路线：由弱线刚度结构向强线刚度结构方向传递 单向板上的结构荷载传递给次梁 次梁的结构荷载传递给主梁 主梁的结构荷载传递给柱或墙体即，荷载传递路线为：单向板 次 梁 主 梁 柱或墙 基 础由图 1.2.1 可以看出， 次梁的间距为单向板的跨度 主梁的间距为次梁的跨度 柱或墙沿主梁方向的间距为主梁的跨度。因此，整体式单向板梁板结构中，合理的结构布置，柱网、梁格划分，一般按下列原则进行： 在满足建筑物使用的前提下，柱网和梁格划分应尽可能规整，结构布置尽量简单、整齐、统一，以符合经济和美观的要求。 梁、板结构应尽可能等跨度划分，以便于设计和施工。 主梁跨度范围内，次梁根数宜为偶数，以使主梁受力合理。2、梁、板基本尺寸确定常用跨度： 单向板：1.72.7m，一般不宜超过 3.0m； 次梁：4.06.0m； 主梁：5.08.0m。最小截面高度（厚度）与截面宽度：单向板： ，应满足附录 10 的要求；1304hl悬臂板： ， 为单向板的标志跨度，即，次梁间距。12l内跨板： ， 为单向板的标志跨度，即，次梁间距。140hl次梁：次梁常用的截面高度与截面宽度为 ， 为次梁的标志跨度，即，主梁间距。128l2 3bh主梁：主梁常用的截面高度与截面宽度为 ， 为主梁的标志跨度，即，柱与柱或墙的间距。184l3 2bh次梁常用的截面高度为，200mm，250mm，300mm，350mm，400mm，450mm，500mm，600mm，700mm ，800mm 等；次梁的截面宽度不应小于 150mm，常用的截面宽度为，150mm，180mm，200mm，250mm，300mm，350mm，400mm 等。主梁的截面高度至少应比次梁的截面高度高 50mm，如果梁的下部钢筋为双层配筋，应高出100mm。1.2.2 结构的荷载及荷载计算单元1、结构的荷载作用在梁板结构上的荷载，可分为 永久荷载。永久荷载为均布荷载。 可变荷载。可变荷载的分布一般是不规则的，设计时，一般折算为等效均布荷载。作用于板、梁上的可变荷载在一跨内按满跨布置，不考虑半跨内可变荷载的可能性。永久荷载和可变荷载的标准值及荷载分项系数，见 GB50092001建筑结构荷载规范 。设计梁时，可适当降低可变荷载标准值的大小，应乘以折减系数 ，该系数 的取值见荷载规范 ，P247。2、荷载计算单元整体式单向板梁板结构的荷载及荷载计算单元，分别按以下方法确定，见图 1.2.2。 单向板：除了承受结构自重、抹灰荷载外，还要承受作用于其上的使用活荷载。通常取 1m 宽的板带作为荷载计算单元。 次梁：除了承受结构自重、抹灰荷载外，还要承受板传来的荷载。计算板传来的荷载时，为了简化计算，不考虑板的连续性，通常将连续板视为简支板。取宽度为板标志跨度 的荷载带，作为次梁的荷载计算单元。1l 主梁：除了承受结构自重、抹灰荷载外，还要承受次梁传来的集中荷载。计算次梁传来的集中荷载时，为了简化计算，也不考虑次梁的连续性，通常，将连续次梁视为简支梁，以两侧次梁的支座反力，作为主梁的荷载（集中荷载） ，次梁传给主梁的荷载面积为 ， 为次梁的标志跨度。一般来说，主梁自重及抹灰荷12ll载比次梁传递的集中荷载小的多，故，主梁结构自重及抹灰荷载，也可以简化为集中荷载。1.2.3 结构的计算简图结构计算简图包括两个方面的内容：荷载图式结构计算模型 荷载图式：图 1.2.2。 荷载计算单元（前面已经讨论） 荷载形式、性质（前面已经讨论） 荷载位置及大小（前面已经讨论） 结构计算模型：图 1.2.2。 结构计算单元 支承条件 计算跨度及跨数分别讨论。1、结构计算单元，图 1.2.2。 板结构计算单元：取 1m 宽的板带作为板结构计算单元。 （与板结构荷载计算单元相同） 次梁结构计算单元：取宽度为板标志跨度 的 T 形截面带，作为次梁结1l构计算单元。 主梁结构计算单元：取宽度为次梁标志跨度 的 T 形截面带，作为主梁2l结构计算单元。2、结构支承条件和折算荷载（支座约束影响）结构支承条件： 如果板、次梁及主梁支承于砖柱或墙体上，结构之间均可视为铰支座。 如果板、梁和柱整体浇注在一起时，梁和板、主梁和次梁，具有很好的整体性。但是，在这种情况下，结构分析时，必须考虑以下问题： 次梁对于板。板在受到荷载发生变形时，支座处不可能自由转动，它将引起次梁发生相应的变形，由于次梁具有一定的抗扭刚度，板的变形量因次梁的约束而减小。 主梁对于次梁。次梁在荷载的作用下发生变形时，主梁也将对其变形产生一定的约束作用，使次梁在支座处的实际转动量 小于无约束时的转动量 ，即， 。 柱子对于主梁。也有相似的约束作用。结构折算荷载：假定，结构的支承条件为铰支座。为了使具有铰支座的连续梁板结构的支座转角 （ 为实际转角，即，无约束转角与实际转角大致相等） ，通常采用增大恒荷载 （连续布置）和减小活荷载 （隔跨布置）gq的方法，来综合考虑次梁对板和主梁对次梁的约束影响，即，采用折算恒载 和折算活载 ，来代替实际恒载和实际活载，计算公式为gq板：折算恒载 折算活载22q次梁：折算恒载 折算活载4g 34式中， 、 分别为实际作用于结构上的单位长度恒载、活载设计值；gq、 分别为结构分析时采用的单位长度折算恒载、活载设计值。注意：当主梁支承于钢筋混凝土柱上时，支承条件应根据梁、柱的受弯线刚度比确定。如果与 的线刚度比 ，由于柱对主梁的约束较小，故，不需要对EIil主 梁主 梁 主 梁 IiH柱柱 柱 34i主 梁柱主梁荷载进行调整，可直接将柱视为主梁的铰支座。如果板或主梁直接搁置在砌体或钢结构上，因为不存在上述约束或约束影响很小，因而，也不必对荷载进行调整。3、结构计算跨度整体式梁板结构中，结构计算跨度指梁、板计算跨度，是指单跨梁、板支座反力的合力作用线之间的距离。梁、板计算跨度一般取近似值。分别按弹性理论和塑性理论计算。按弹性理论计算时，结构计算跨度按下述规定计算。对于单跨板或梁： 两端搁置在砖墙上的板： 0nlalh 两端与梁整体连接的板： b 单跨板： 0nn1.5lal对于多跨连续板或梁： 边跨： 0n2bl板： 0nhl梁： 0n1.25bll 中间跨： c板： 0n.l梁： 15l按塑性理论计算时，多跨连续梁、板的计算跨度，应由塑性铰的位置确定。 对于连续梁： 当两端与梁或柱整体连接时， ；0nl 当两端搁支在墙上时， 取 与 的较小者；1.5c 当一端与梁或柱整体连接，另一端搁支在墙上时， 取 与 的较0ln1.25la小者； 对于连续板 当两端与梁整体连接时， ；0nl 当两端搁支在墙上时， ；2h 当一端搁支在墙上，另一端与梁整体连接时， 取 与 的较小0ln2hnal者；以上各式中的符号意义，见 P14。在具体的混凝土结构的设计计算过程中，为了计算方便，通常取支座中心线间的距离，作为计算跨度。连续梁、板各跨的计算跨度相差不大于 10%时，可近似按等跨连续梁板计算。此时，跨中弯矩按等跨连续梁板的计算跨度计算，支座弯矩则按与该支座相邻两跨计算跨度的平均值计算。4、结构计算跨数对于等跨度、等刚度、荷载和支承条件相同的多跨连续梁、板： 当结构跨数多于五跨时，可按五跨进行内力计算，中间各跨的内力，可按计算简图上的第三跨（中间跨）计算； 当结构跨数不超过五跨时，按实际跨数计算；对于跨度、刚度、荷载和支承条件不同的多跨连续梁、板，应按实际跨数进行结构分析；1.2.4 结构最不利荷载组合1、结构控制截面构件控制截面与结构控制截面构件控制截面：荷载效应组合值（结构内力）的最大值所在的截面；结构控制截面：荷载效应组合值 （结构内力）与结构抗力 的比值MuM的最大值所在的截面。uM在等截面连续梁板结构中，若结构截面配筋相同，即，结构抗力 相同，则，构件截面内u力（结构内力）最大值所在的截面，即，构件控制截面，即为结构控制截面。由等截面多跨连续梁、板结构的分析与设计，我们可知，梁、板等构件的各支座截面及各跨的跨中截面（构件控制截面） ，皆可为结构控制截面。2、结构最不利荷载组合荷载效应组合值是由恒载和活载共同作用下，在结构内部产生的结构内力。荷载效应组合值（结构内力）的变化取决于活载的变化。因为 恒载的特点：大小恒定、作用位置恒定（满布） ，在结构中所产生的内力，是不变化的。 活载的特点：大小变化、作用位置变化（以跨为单位改变其作用位置，隔跨布置） ，在结构中所产生的内力，是变化的。所谓结构最不利荷载组合，就是使结构某一截面首先发生破坏的最危险内力。研究结构最不利荷载组合，就是研究活载的最不利布置。研究活载的最不利布置的方法。有两种研究方法：弯矩分配法当在等截面连续梁板结构中的某一跨单独布置活载时，有以下结论： 本跨跨中弯矩为正弯矩时，相邻跨跨中弯矩为负弯矩，隔跨跨中弯矩又为正弯矩； 本跨支座弯矩为负弯矩时，相邻跨支座弯矩为正弯矩，隔跨支座弯矩又为负弯矩。弹性变形曲线法当在等截面连续梁板结构中的某一跨单独布置活载时，有以下结论： 当某跨上的弯矩为正弯矩时，该跨的弹性变形曲线应向下挠曲； 当某跨上的弯矩为负弯矩时，该跨的弹性变形曲线应向上挠曲；将上述两种方法结合，我们讨论五跨等跨连续梁最不利荷载组合时的活载布置方法。参见图 1.2.5。只有恒载作用：五跨等跨连续梁在满布恒载作用下，各跨跨内截面都承受正弯矩，其弹性变形曲线都向下挠曲。中间各支座截面都承受负弯矩，弹性变形曲线向上挠曲，挠度为负值。边支座截面弯矩为零。叠加活载： 如果要使某一跨的跨中弯矩达到正弯矩的最大值，即，最不利荷载组合值，就必须在本跨或隔跨上布置活载，使得本跨或隔跨内的最不利荷载组合值为两个正弯矩（恒载和活载产生的正弯矩）的组合，本跨或隔跨所产生的弹性变形曲线向下挠曲，跨中挠度为正的最大值；此时，在邻跨跨内截面上，由于本跨或隔跨活载的作用而产生的负弯矩，与满布恒载作用而产生的正弯矩，相互抵消，邻跨的挠度将减小。如果活载足够大的话，将在邻跨的跨内截面，产生负弯矩，邻跨的弹性变形曲线将向上挠曲，挠度为负值，即，当在本跨或隔跨布置活载，使得本跨或隔跨内产生正弯矩组合的最大值（最不利荷载组合值）时，邻跨也将产生最不利荷载组合，即，正弯矩和负弯矩组合的最大值，此时，邻跨的弹性变形曲线将向上挠曲，挠度为负的最大值。 如果要使中间各支座截面的弯矩达到负弯矩的最大值，即，最不利荷载组合值，就必须在各跨内布置活载，使得中间各支座截面上的负弯矩，为各跨恒载和活载产生的负弯矩的组合，此时，中间各支座截面的弹性变形曲线皆向上挠曲，挠度为负的最大值。按照相同的分析方法，我们还可以得到如下结论： 如欲求连续梁两端边跨支座截面最大剪力，其活载布置与求该跨跨内截面最大正弯矩时活载的布置相同。 如欲求连续梁中间跨支座截面最大剪力，其活载布置与求该跨跨内截面最大负弯矩时活载的布置相同。将上述研究归纳起来，我们可以得到如下总的结论： 求某跨跨内截面最大正弯矩时，除恒荷载作用外，应在本胯布置活载，然后隔胯布置活载，如图 1.2.5a，b 所示。 求某跨跨内截面最大负弯矩时，除恒荷载作用外，本跨不布置话载，而在其左右邻跨布置话载，然后隔跨布置话载，如图 1.2.5a，b 所示。 求某支座截面最大负弯矩时，除恒荷载作用外，应在该支座左右两跨布置活载，然后隔跨布置活载，如图 1.2.5c，d，e，f 所示。 求边支座左、右截面最大剪力时，除恒荷载作用外，其活载布置与求该跨跨内截面最大正弯矩时活载的布置相同，如图 1.2.5a 所示。 求连续梁中间跨支座截面最大剪力时，除恒荷载作用外，其活载布置与求该支座截面最大负弯矩时活载的布置相同，如图 1.2.5c，d，e，f 所示。五跨等跨连续梁、板各主要截面弯矩和剪力最大值的荷载布置状况 计算内力 永久荷载布置 可变荷载布置a ， ， ， 1,maxM3,ax2,minA,axV各跨满布 第 1、3、5 跨b ， ，2,1,i3,i 各跨满布 第 2、4 跨c ，B,ax-,ax各跨满布 第 1、2、4 跨d ， ，C,m,VB,minM-各跨满布 第 2、3、5 跨e ， ，D,ax-,axC,i 各跨满布 第 1、3、4 跨f ，E,maxM-,axV各跨满布 第 2、4、5 跨对于等跨度、等截面和相同均布荷载作用下的连续梁、板结构，如图 1.2.5 所示的五跨连续梁、板结构 边跨跨内截面最大正弯矩 ， ，为各跨跨内截面最大正弯矩的最1,max5,axM大值； 边跨的第一内支座截面最大负弯矩 ， ，为各支座截面最大负B,maxE,ax弯矩的最大值； 边跨的第一内支座截面最大剪力 ， ，为各支座截面最大剪力B,maxV左 E,ax右的最大值。1.2.5 连续梁、板结构按弹性理论的分析方法按弹性理论分析，就是将混凝土视为弹性体，认为结构荷载与内力、荷载与变形、内力与变形，均为线性关系。1、结构内力分析对于等跨度、等截面的连续梁、板，在常见荷载作用下的内力，可按下述公式计算： 在均布及三角形荷载作用下： 2m0Mql vV 在集中荷载作用下 m0Fl v2、结构内力包络图结构内力图：结构各截面在一组最不利荷载组合值作用下的内力图。结构内力包络图：结构各截面在几组不同时作用于结构上的活载作用下所产生的最大内力值（最不利活载和恒载产生的内力值的组合的绝对值）的连线或点的轨迹（几组内力图分别叠加，画出的最外轮廓线） ，即为结构内力包络图，它包括拉、压、弯、剪、扭内力包络图。对于梁板结构，内力包络图一般仅考虑弯矩包络图和剪力包络图。包络图的一般作法（以弯矩包络图为例，见图 1.2.6） 列出恒载及其与各种可能的最不利活载布置的组合； 对上述每一种荷载组合，求出各支座的弯矩，并以支座弯矩的连线为基础，绘出各跨在相应荷载作用下的简支弯矩图； 绘出上述弯矩图的外包线，即得所求的弯矩包络图。五跨连续梁的弯矩包络图或剪力包络图。结构内力包络图与结构抵抗内力图（材料图） 。1.2.6 连续梁、板结构按塑性理论的分析方法按传统的弹性理论计算连续梁板结构的内力时，存在两个主要问题：一、弹性假设：内力与荷载呈线性关系。结构刚度是恒定的。由于钢筋混凝土材料的非弹性性质而引起的各截面内力之间的关系不再遵循线弹性关系，因此，采用弹性理论计算连续梁板结构的内力，不能真实反映结构的实际受力和工作状况。结构的内力重分布或塑性内力重分布现象。二，结构性质与承载力极限状态：对于静定结构而言，只要结构上任何一个截面的内力达到其内力设计值时，就认为整个结构达到其承载能力，即，达到结构承载力极限状态。对于超静定结构（钢筋混凝土连续梁板结构） ，当任意一个截面的内力达到其内力设计值时，结构仍可继续承受荷载，尚未达到结构承载力极限状态。应力重分布与内力重分布。 应力重分布：是指截面上应力之间的非弹性关系，它是静定的钢筋混凝土结构和超静定的钢筋混凝土结构都具有的一种基本属性。 内力重分布，不是指截面上应力的重分布，而是指超静定钢筋混凝土结构的截面上，内力之间的关系不再服从线弹性分布规律而言的。静定的钢筋混凝土结构不存在塑性内力重分布。1、结构塑性铰考察一个适筋梁从开始加载到破坏的整个过程。见图 1.2.7。“塑性铰”的定义：在承载力（弯矩值）无明显增加的情况下，截面发生较大幅度的转动，犹如形成一个“铰链”。我们把这样的“ 铰” 称为“ 塑性铰 ”。描述“塑性铰 ”的性能指标： 使“塑性铰” 产生转动的弯矩 ，称为塑性弯矩；uM 截面的塑性转动值 ，称为塑性极限转角，它表示“塑性铰”的塑性转动能力。()uyj-“塑性铰”与“理想铰”： 转动方向：当只在受拉区配有纵向受力钢筋时，塑性铰只是单向较，只能沿着弯矩的作用方向发生使钢筋受拉和混凝土受压的转动；而理想铰可沿任意方向发生转动； 转动量：塑性铰的转动量是有限的，从受拉钢筋屈服（第 a 阶段）开始，到受压混凝土被压碎时（第 a 阶段）结束，转动角度为塑性极限转角 ；而理想铰可()uyj-以无限量自由转动； 弯矩传递：塑性铰在转动时，能传递一定大小的弯矩，即，截面塑性弯矩 ，当塑uM性铰的转动幅度超过塑性极限转角 时，塑性铰将因塑性转动能力耗尽而破()uyj-坏；而理想铰不能传递弯矩。“塑性铰”出现的位置及转动量：在混凝土连续梁、板结构中， “塑性铰”一般出现在支座截面或跨内截面（即，结构控制截面）。 支座截面塑性铰，一般均在板与次梁、次梁与主梁、以及主梁与柱的交界处出现，见图 1.2.8a。 当结构中间支座为砖墙、柱时，一般将在墙体中心线处出现塑性铰，见图 1.2.8b。塑性铰的转动量实际上是该截面附近非线性变形之和，即，塑性铰发生在该截面所在的一个区段上，该区段具有一定的长度，大致为 ，其中， 为梁的截面高度。()1.05h2、结构承载力极限状态弹性理论分析方法：当结构的某一截面达到承载力极限状态时，即，结构某一截面上的内力达到其内力设计值时，整个结构达到结构承载力极限状态。塑性理论分析方法：采用结构塑性铰的概念混凝土超静定结构出现一个塑性铰，超静定结构只减少一个多余约束，即，减少一次超静定，但结构还能继续承受荷载，只有当结构出现若干个塑性铰，使结构局部或整体成为几何可变体系时，结构才能达到承载力极限状态。塑性理论分析方法把极限状态的概念，从弹性理论的某一个截面的承载力极限状态，扩展到整个结构的承载力极限状态。3、结构塑性内力重分布超静定钢筋混凝土结构的内力重分布，可概括为两个过程： 第一过程发生在受拉混凝土开裂到第一个塑性铰形成之前； 第二过程发生于第一个塑性铰形成以后直到形成机构、结构破坏，由于结构计算简图的改变而引起的内力重分布。4、结构塑性内力重分布的限制条件充分的内力重分布与不充分的内力重分布：如果超静定结构中各塑性铰都具有足够的转动能力，保证结构加载后能按照预期的顺序，先后形成足够数目的塑性铰，以致最后形成机动体系而破坏，这种情况称为充分的内力重分布。但是，塑性铰的转动能力是有限的，受到截面配筋率和材料极限应变值的限制。有以下三种情况需要考虑： 如果完成充分的内力重分布过程所需要的转角超过了塑性铰的转动能力，则在尚未形成预期的破坏机构之前，早出现的塑性铰已经因为受压区混凝土达到极限压应变值而“过早”被压碎，这种情况属于不充分的内力重分布。 如果在形成破坏机构之前，截面因受剪承载力不足而破坏，内力也不可能充分地重分布。 在设计中除了要考虑承载能力极限状态外，还要考虑正常使用极限状态。结构在正常使用阶段，裂缝宽度和挠度也不宜过大。因此，塑性铰是弹塑性材料超静定结构实现塑性内力重分布的关键。为了保证实现充分的塑性内力重分布，一方面要求塑性铰有足够的转动能力，另一方面要求塑性铰的转动幅度不宜过大。需要考虑以下三个因素：（1） 、塑性铰的转动能力。塑性铰的转动能力主要取决于纵向钢筋的配筋率、钢材的品种和混凝土的极限压应变值。工程结构中，宜采用 HRB335、HRB400 级钢筋和较低强度等级的混凝土（宜在 C20C45范围内） ，此外，还规定，塑性铰处截面的相对受压区高度，应满足 的要求。0.1.35x（2） 、斜截面的受剪承载力。为了保证连续梁内力重分布能充分发展，结构构件必须要有足够的受剪承载力，不致因为斜截面提前受剪破坏而使结构不能实现完全的内力重分布。因此，设计时，应采用按弹性和塑性理论计算剪力中的较大值，进行受剪承载力计算，并在塑性铰区段内适当加密箍筋，这样，不但能提高结构斜截面受剪承载力，而且还能较为显著地改善混凝土的变形能力，增加塑性铰的转动能力。（3） 、正常使用条件。在考虑内力重分布时，应对塑性铰的允许转动量予以控制，也就是要控制内力重分布的幅度。一般要求，在正常使用阶段，不应出现塑性铰。具体设计时，对于直接承受动力荷载的结构，承载力、刚度和裂缝控制有较高要求的结构，不应采用塑性内力重分布的分析方法。在梁板结构中， 板、次梁，一般按塑性理论进行计算 主梁一般按弹性理论进行计算5、结构塑性内力重分布的一般分析方法弯矩调幅法所谓弯矩调幅法，就是对结构截面上较大的内力（弯矩、剪力）绝对值（按弹性理论计算） ，进行适当的调整，然后，按调整后的内力进行截面设计和配筋构造，用以考虑结构因非弹性变形引起的内力重分布，又要保证结构在正常使用阶段的变形和裂缝满足规范的要求。截面弯矩的调整幅度，用弯矩调幅系数 来表示，即，beaMb-=其中， 按弹性理论计算的弯矩值的绝对值；e调幅后的弯矩值的绝对值。a我国钢筋混凝土连续梁和框架梁考虑内力重分布设计规程 （CECS51：93）规定，钢筋混凝土连续梁、单向连续板截面的弯矩调幅系数 ，一般不宜超过 0.20，b任何情况下不得超过 0.25。以两跨等跨连续梁为例，我们讨论弯矩调幅法的计算方法。在该两跨等跨连续梁的跨中截面 1 和跨中截面 2，分别作用有集中荷载 。F按照弹性理论计算，支座截面 B 的弯矩为： （负号表示负弯矩） ，跨中Be0.18MFl=-截面 1 和跨中截面 2 的弯矩分别为： ，结构荷载与内力为线性关系。1e2056现人为地将支座截面 B 的弯矩调整为 ，则，支座弯矩的调幅系数为Ba0.15MFl=-()0eaB0.18.2.%lMb-=弯矩调幅法的一个基本原则：在确定调幅后的跨内弯矩时，应满足静力平衡条件，即，连续梁任一跨（如AB 跨）调幅后的两端支座弯矩 、 （绝对值）的平均值，与调幅后的跨内AaBaM截面弯矩值 之和，应大于或等于按简支梁计算的跨中截面弯矩 ，即，1aM0MAaBa01a2M+于是，得跨内截面 1 调幅后的弯矩值为 AaBaa0 0001.15.742FllFl+=-=-=跨中截面 1 的弯矩调幅系数为 e1a0.56.170.21.%Mb-=-如果弯矩调幅系数 为正值，属于截面弯矩值减小的情况，将导致混凝土裂缝宽度及结构变形增大，其增大程度随弯矩调整幅度的增大而增大。如果弯矩调幅系数 为负值，属于截面b弯矩值增大的情况，截面裂缝宽度可以通过计算加以控制，因此，弯矩调整幅度不受限制。弯矩调幅法按下列步骤进行：（1） 、按线弹性理论计算，确定荷载最不利布置下的结构控制截面（主要是支座截面和跨内截面）的弯矩最大值 。eM（2） 、计算结构支座截面塑性弯矩设计值，即，支座截面的弯矩调幅值。塑性弯矩设计值，()e1Mb=-a其中，弯矩调幅系数 ；20%按弹性理论计算的支座截面弯矩值。e（3） 、结构的跨内截面弯矩值，应取弹性分析所得的最不利弯矩值和按下式计算值中之较大值 ()01.2lrMM-+其中， 按简支梁计算的跨内截面弯矩设计值；0、 连续梁或连续单向板的左、右支座截面弯矩调幅后的设计值；lMr（4） 、调幅后，支座和跨内截面的弯矩值均不应小于 013M（5） 、各控制截面的剪力设计值按荷载最不利布置和调幅后的支座弯矩，由静力平衡条件计算确定。（6） 、绘制连续梁、板的弯矩包络图和剪力包络图。6、等跨连续梁、板在均布荷载作用下的内力计算内力系数法（1） 、按塑性内力重分布分析方法的内力系数根据上述结构考虑塑性内力重分布的分析方法，对于承受均布荷载的等跨度、等截面的连续梁、板结构，各控制截面（主要指跨内截面及支座截面）的弯矩和剪力设计值，可按下列公式计算：弯矩设计值： ()2m0Mgqla=+剪力设计值： vnV其中， 、 沿梁单位长度上的恒荷载和活荷载设计值；gq、 考虑塑性内力重分布的梁、板结构的弯矩计算系数和剪力计算系数，见表mav1.2.1 和 1.2.2梁、板结构的计算跨度，根据支承条件按下列规定确定：0l 当两端与梁或柱整体连接时，取 ；0nl= 当两端搁置在墙上时，取 ，并不得大于支座中心线的距离；1.5 当一端与梁或柱整体连接，另一端搁置在墙上时，取 ，并不得大0n1.25ll=于净跨度 加墙支承宽度的 ；nl2净跨度。nl相同均布荷载作用下，得到的等跨度、等截面连续梁、板的弯矩系数 和剪力系数 ，mav是根据下列条件确定的： 5 跨连续梁、板