PB90耙斗机传动设计-主机部分设计【全套CAD图纸+毕业论文答辩资料】

5 目 录 第一章绪论 . 1 车的简介 . 1 轴部件 . 1 式制动闸 . 1 助闸 . 2 动系统 . 3 斗机原理 . 3 第二章总体设计 . 5 计总则 . 5 知 条件 . 5 动机的选型 . 5 绳牵引力 F . 5 次行程所用的时间 t . 6 引钢丝绳直径的确定 . 6 定分配比率和的行星的齿数 . 7 算总传动比及分配 . 7 星轮和判定齿数 . 7 第三章减速器的设计 . 9 买文档就送全套 纸 14951605 或 1304139763 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 定运动传动装置和动力参数 . 9 速器传动比 . 9 速器各轴转速 . 9 速器各轴实际功率 . 9 速器各轴输出转矩 . 9 星轮的动力参数 . 10 输和动态参数计算 . 10 力的传动装置参数计算 . 13 第四章轴的设计 . 16 的确定与校核 . 16 轴上的转矩 T . 16 作用在齿轮上的力 . 16 定轴的最小直径 . 16 的结构设计 . 17 上零件的周向定位 . 17 定轴圆角和倒角的大小 . 17 的强度校核 . 18 核轴的强度 . 19 承的选择与校核 . 19 买文档就送全套 纸 14951605 或 1304139763 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 轴上的转矩 T . 19 作用在齿轮上的力 . 19 支反力 . 20 承的派生轴向力 . 20 承所受的轴向载荷 . 21 键的选择与校核 . 21 第五章行星轮的设计 . 22 作滚筒行星机构设计 . 22 轮材料，热处理和制造工艺 . 22 轮几何尺寸确定 . 22 合要素验算 . 24 定传动载荷 . 24 力循环次数. 25 计算中使用，以确定强度各种系数 . 25 全校核 . 26 计行星轮机构 . 27 轮材料，热处理和制造工艺来决定 . 27 轮几何尺寸计算 . 27 合要素验算 . 28 买文档就送全套 纸 14951605 或 1304139763 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 定传动载荷 . 29 力循环次数. 30 计算中以确定强度各种系数 . 30 全校核 . 32 结论 . 34 参考文献 . 35 致谢 . 36 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 绪论 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 第一章：绪 论 车的简介 绞车绞盘行星轮驱动器，这是一个电动机，减速机，带制动器，空程滚筒 ，工作 滚筒 ，辅助制动器和绞盘框架和其它部分组成。鼓制动鼓绞车用于卷绕绳（称为工作 滚筒 ），另一个用于卷绕卷轴然后返回绳（ 称为续流滚筒） 的双重工作。启动电机之后，它可以被驱动通过减速绞车主轴旋转两个滚筒不移动。对于耙当开始挖掘岩石工作，驾驶员操作上工作滚筒带制动器制动的一侧的控制杆紧，通过行星齿轮结构，其与主轴卷筒式提升绳，使耙是在工作工作状态。这个时间距离辊处于浮动状态弱市回归耙岩耙斗的位置，所述释放控制工作辊带制动杆的驾驶员侧，带驱动辊制动器制动的空侧紧由相应的行星齿轮结构，主轴鼓空气单向旋转缠绕有绳索， 使耙斗处于回程状态。 然后将工作辊在浮置状态。 除了控制旋转鼓制动用绳索卷绕以便从工作的耙，而且要控制耙的运行速度。由制动 带和环形齿轮的制动轮之间的摩擦滑动的功能在紧闸一 些速度快，相反它缓慢。曾经工作并有轻微的间隙鼓式制动器，以防止滚轮 处于浮动状态的两个辅助制动鼓，绳索缠滚筒并造成混乱松散环绳索和绳索压现象。 轴部件 主轴组件主要绞车滚筒和空距离辊工作，齿圈，行星架，绞车架，行星齿轮，中心轮，轴和轴承部件组成。通过两辊和两个固定的花键轴回转主轴绞车孔。感光鼓和鼓的工作间隙联轴器与相应的行星齿轮架，同时配套相应的轴承。环形齿轮的外边缘是带制动器制动轮，二内圈也支撑在相应的轴承。整个绞车固定由机器小车。安装主轴是非常 特殊的，它有没有关系，是浮动的。这种浮动结构能自动调节对三个行星轮的负载趋于均匀，使得从径向力的主轴，只是承受扭矩。主轴留下了一个大齿轮减速机轴延伸花键连接，实现传递扭矩。 式制动闸 制动带主要由钢，钢石棉带，摇杆，手柄等部件和制动带的。 石棉带磨损后可更沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 绪论 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 换。 与半圆形对称地布置有两个 闸带用圆柱销 连接于 绞车机架 。当操作机构，使得摇杆顺时针，再用的障碍外边缘右制动摇杆紧环 ;同时，由于杆与移动摇杆向右使左制动带刹车太紧内环外周，从而实现内齿轮的制动。相反，当转向机构逆时针转动，从而使摇杆，摇杆使得右制 动带离开内圈的外边缘，而杆向左移动可以使左侧门用摇臂带已经离开的外缘内圈，或约制动带它张开几乎同时，为了实现一个松散齿圈制动。防止制动带释放的距离过大，缩短制动时间制动铆接用肩部的凸外边缘。当跨越固定绞车 架上的挡板 ，所述制动带停止张开，所以要保持在制动带的工作表面和内圈边之间有一定的间隙。间隙的尺寸可以被用来调整调节螺钉。两个带制动杆可通过以操作相应的机制来进行操作。 操作机构主要 空程滚筒控制手柄工作柄 ， 工作滚筒柄，短杆 ， 拉 杆和 长 杆等组成。它装配有两个杠杆操作机构。当 空程滚筒柄和工作滚筒 操纵杆向右 移动 ，对应 于该 长杆或拉杆 向下移动 ，因为所述 拉 杆连接到所述制动器由摇杆，摇杆被驱动以顺时针方向转动，则对应的环形齿轮制动 ;否则拉操纵杆向左，使相应 长 杆 使拉速杆向上 ，那么相应的内环进行 松闸 。 助闸 制动辅助主要由铜与石棉， 闸瓦 ，管件， 支座架 ，弹簧，活塞，以及在手柄和 底座 等部分构成 。当绞盘 使用时，只有一个滚筒围绕钢丝处于 工作状态 ;另一个 滚筒处于 在浮动状态，与耙的运动松开绳子。 这样，当耙斗停止工作时，由于浮动滚筒的惯性，会使该滚筒继续转动而放出部分钢丝绳，使堆积在滚筒的出绳口处引起乱甚事故，使钢丝绳很容易损坏。 为此， 在滚筒上各自安装一个辅助闸，其作用是抵消一些惯性浮动滚筒的制动力矩，在正常情况下，辅助闸一直闸紧在滚筒上，滚筒转动总是有一定的摩擦力矩停止移动时，耙斗机 克服惯性力矩及时制止离开浮鼓放绳。辅助制动器扭矩通常较 小，它不会影响该滚筒的正转。如果摩擦转矩过大时，它会增加绞盘无用的功率消耗，降低机械效率。 辅助刹车绞车安装支架和螺丝。 把座和支座之间为螺纹配合。带偏心的手把安装在把座上。 当手柄被顺时针旋转时，偏心盘上的手推动活塞向左移动时，压缩弹簧，联合行动推动制动带在鼓边，在一定的摩 擦力矩，惯性偏移滚筒的时刻。 在正常情况下，辅助闸 手柄 调节不动的 位置，而无需移动卷轴轮缘总是有一定的摩擦力矩进行调沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 绪论 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 整。只有当人工拖绳的情况下，为了减少人力，它将转动手柄逆时针时，弹簧释放，此时 闸带只需要很小的贴力在卷筒上。石棉刹车带紫铜带可以消耗后 进行更换。 动系统 绞车的传动系统。 起动 电机 ，内齿轮减速器，主轴的绞车旋转之后。花键轴固定在两个中心轮和分别与三个行星齿轮与啮合于所述环形齿轮和行星齿轮驱动机构，所述驱动辊具有空驱动辊，各组的所述组合物时加载耙当机器工作，需要翻转手柄操纵的内带制动器制动紧齿圈，行星架三个行星齿轮 通过在相同的旋转方向的太阳齿轮驱动。由于工作轧辊键控行星齿轮架，它会与带盘架旋转的同时，工作绳索连续地卷绕到卷轴工作，拉耙岩石挖掘到滑槽，实现耙斗的工作原理。同时，由于该耙的移动，拉动绳子返回到放松远离空辊下来，所以空距离辊和沿相反方向工作鼓旋转。由于空距离辊也为键入相应的行星架固定，因此也与行星架走空筒转动。由于环形齿轮制动器不紧，并且太阳齿轮总是与轴转动，所以环形齿轮与空距离滚筒中通过行星齿轮驱动器相同的方向旋转。同样地，当内带制动器制动环和松开紧环，返回绳卷绕在空的继续驱动辊，由工作在缆绳卷筒工作放松 ，挖斗实现返回行程。 注意必须在两个紧环只有一个门到另一个版本中采取，门也不能太紧，否则会造成耙殴打，甚至拉断绳子，造成人身和设备事故。当两个带以释放制动器在环内的同时，两个辊不旋转，从而使耙处于其原始位 置不动时，它停止电机运行一样。因此，用这种绞车它可以防止频繁电动机的起动，倒车轻松实现耙运动，使电气设备的保护。由于电阻比电阻的耙工作行程返回行程要大得多，可以空距离辊的运行速度比工作的工作速度快辊以减少返回所需的时间，所以相应的行星齿轮传动比是不一样的。 斗机原理 当耙斗装载机工作，耙斗机借 自重 插入 岩石中 ，然后启动绞车电机绞车主轴 转动 ;然后拉动转向手柄，使其工作的滚筒的旋转，然后 工作 钢丝绳绑到工作滚筒上 ，因此沿着地面牵引耙耙和移动岩石进入进料槽，中间槽，直到的排出口从排出口的排出滑槽排入在岩石桶 ，同时，空程滚筒处于浮动状态，使间隙可以顺利放松绳索远离空程滚筒向下 。 当工作进程结束，需要释放的工作以操纵手柄， 扳动空程 的方式来操纵手柄， 此时空程滚筒与绞盘主轴转动， 返回缠绕绳子围绕滚筒到一个 空程滚筒上 ，然后拉 回 耙沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 绪论 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 斗到 岩桩，完成一个循环再次开始安装耙。 由于 耙装载到卸载过程中可以看出，耙斗装载机装有间隔 的装载 岩石。 12 3 4 56781. 减速器齿轮 2 . 内齿轮 3. 行星齿轮 4 . 中心轮5. 空程滚筒 6 . 工作滚筒 7 . 辅助刹车 8 Z 1 =30m=5 Z 2 =60m=7 Z 3 =20m=7 Z 4 =38m=7 Z 5 =46m=6 Z 8 =80m=6 Z 11 =79m=6 Z 7 =29m=6 Z 6 =22m=6 Z 9 =35m=6 Z 10 =22沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 总体设计 5 第二章：总体设计 计总则 1 煤矿生产，安全第一。 2 力是有效的，以满足用户的最大实际需要。国家级，部级，专业标准和有关规定 3 实施。 4 技术先进，需要多才多艺。 知条件 0.9 95 140m3/h 动机的选型 绳牵引力 F 运行阻力 11F ( c o s s i n ) =1 . 5 6 1 0 0 1 . 2 6 ( 0 . 5 c o s 2 0 s i n 2 0 ) =行阻力耙斗装满材料 2 1 2F ( c o s s i n ) ( c o s s i n )G f Q f =12( c o s s i n )F Q f 9 . 2 2 0 0 0 1 0 ( 0 . 5 c o s 2 0 s i n 2 0 ) = 式 G 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 总体设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 Q ” +” ，向下 取” -” ; 1 ,取 2取 取 次行程所用的时间 t 1 2 3t t t t 公式中 1 2程时所用的时间 ; 3 主绳牵引速度的范围 s 取1v=1.2 m/s 尾绳牵引速度的范围 1.8 m/s 取2v=m/s 耙斗工作距离的范围 6 15 m 取 s =8 m 引钢丝绳直径 的确定 根据以下公式选择的线径 2621 1 1 0 ( s i n c o s ) 式中 P N/M 2 N B N/L m 2钢丝绳的工作阻力为2F=27200N 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 总体设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 根据工作条件选择钢丝，抗拉强度 =1550牛顿 /平方毫米 钢丝绳长度 =20米（工作滚筒 ） =38米（ 空程滚筒 ） 巷道倾角 20 绳索和进料槽摩擦系数 =全系数取则 2621 1 1 0 ( s i n c o s ) 66272001 1 1 0 1 5 5 0 1 0 2 0 ( s i n 2 0 0 . 4 c o s 2 0 )7 =m 顿 /平方毫米的选择钢丝绳单位重力，钢丝绳直径为 17断力 19800N 绳断裂总和 实际安全系数 98000 7 27200 符合规定 定分配比率和的行星的齿数 算总传动比及分配 钢丝绳直径为 17 根据 1409 74 规定 0/6 20 式 公式中 0 mm d D=（ 16 20） 17 =（ 272 340） D=3300/30 / 17 星轮和判定齿数 行星轮数目的确定 行星齿轮，更高承载能力驱动器，但增加了行星轮的各行星齿轮不连续的数量，而且沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 总体设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 由于邻接条件将降低传输率的范围。 因而通常采用 3 4个行星轮。由1i= 齿数的确定 工作 筒 确定每个齿轮 在环形齿轮齿最初的数目 = 80 则 180 221 4 . 6 4 1 内行 星8 0 2 2 293 内 行 星太 阳 轮 3校核装配条件 8 0 2 2 342内 行 星 （ 整 数 ）2符合要求。 确定每个齿轮空转 在环形齿轮齿最初的数 目 = 79 则 279 351 3 . 2 5 1 内行 星7 9 3 5 222 内 行 星太 阳 轮 2校核装配条件 7 9 3 5 383内 行 星 （ 整 数 ）3符合要求 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 减速器的设计 9 第三章：减速器的设计 定运动传动装置和动力参数 速器传动比 高低档齿轮油浸渍深度和基本上相似，这是预变速比为整体传动比级。 21i = = 4 . 5 6 0 . 0 1 0 . 0 5 4 . 5 6 = 21i = 2 则 42i = 减速器各轴转速 1n= 1480 / 电机输出转速 2n= 1 21/1480/2 = 740 r/ 高速轴转速 3n= 2 32/740/r/ 过渡轴转速 4n= 3383 2 4 . 5 6 2 6 9 . 446 惰大r/ 低速轴转速 速器各轴实际 功率 1p= 38 电机输出功率； 2p= 1 1 2p = 38 36.5 高速轴功率 3p= 2 1 2p = 过渡轴功率 4p= 31p = 33.7 低速轴功率 速器各轴输出转矩 111389 5 5 0 9 5 5 0 2 4 6 . 8 71480 阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章减速器的设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 2223 6 . 59 5 5 0 9 5 5 0 4 7 1740 333 4 . 3 59 5 5 0 9 5 5 0 1 0 1 0 . 73 2 4 . 5 6 443 3 . 79 5 5 0 9 5 5 0 1 1 9 4 . 6 42 6 9 . 4 行星轮的动力参数 行星轮总效率为 中心轮处的功率为1 0 . 9 8 3 7 . 2 中 心 轮心轮转距 3 7 . 29 5 5 0 1 3 2 7 . 62 6 7 . 6T 中 心 输和动态参数计算 小齿轮选用 45调质 1 245 275大齿轮选用 45正火 2 210 2402. 强度设计计算 确定齿轮精度等级，根据 =（ n 3 1/（ 1n 3 1/（ 381480 1480=取圆周速度 0m/s 小轮分度圆直径1 () 按齿轮齿宽系数相对方位角不对称布置，取 =齿轮在 20到 40 中选择 = 30 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章减速器的设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 大齿轮齿数21. 2 3 0 6 0Z i Z 齿数比 u u =12/ 比差 =（ 2，因此适合小齿轮转矩 1T= 619 1 0 / 69 . 5 5 1 0 3 8 / 1 4 8 0 =初值推荐值（ 7 20 ）中初选0=13 r=1121 1 11 . 8 8 3 . 2 ( ) c o s t a = 1 1 1 1 . 8 8 3 . 2 ( ) c o s 1 3 3 0 0 . 4 5 t a n 1 33 0 6 0 3 . 1 4 =载荷系数 K 的初值 1 1 =性系数N/节点影响系数20）得合度系数 ZZ=旋角系数 Zco s 1 3Z 得 Z=用接触应力 HH= . /H N W S接触疲劳极限应力570N/460 N/N= 6 0 6 0 1 4 8 0 1 ( 8 3 0 0 8 )hn j L = 0 2N= 981 / 1 . 7 1 0 / 2 8 . 5 1 0 3. 按齿根弯曲强度验算 112 S Y Y Yb d m齿形系数331 / c o s 3 0 / c o s 1 2 . 9 3 2 . 4Z 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章减速器的设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 2 . 3 2 . 4 2 6 4 . 8 小轮1 大轮2力修正系数轮2合度系数 YY=Y=旋角系数 YY说明得 Y= 1 2 . 91 . 1 1 0 . 8 9 2 51 2 0 1 2 0 许用弯曲应力 FF=F N x S弯曲疲劳极限460 N/390 N/曲寿命系数 尺寸系数 安全系数F= 11/F N x S= 4 6 0 1 1 / 1 . 6 2 8 7 . 5 N/F= 22/F N x S=3 9 0 1 1 / 1 . 6 2 4 3 . 7 5 N/F 112 Y Y Yb d m2 2 . 0 8 2 4 5 2 0 0 2 . 4 8 1 . 6 4 0 . 6 8 0 . 8 96 5 1 5 4 5 215 0 . 2 N / m m F2F22112 Y Y Yb d m2 2 . 0 8 2 4 5 2 0 0 2 . 2 7 1 . 7 4 0 . 6 8 0 . 8 97 0 1 5 4 5 =F沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章减速器的设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 力的传动装置参数计算 小齿轮选用 45调质 1 245 275大齿轮选用 45正火 2 210 240惰轮选用 45正火 3 210 240确定齿轮精度等级，根据 =（ n 3 1/（ 1n 3 1/（ 3 6 40=s 估取圆周速度 s 小轮分度圆直径1 () 按齿轮齿宽系数相对方位角不对称布置，取 =齿轮齿数10 40中选 1Z=20，3Z=38 大齿轮齿数22 . 2 8 2 0 4 6Z i Z 齿数比 u u =12/差 =（ ，因此适合 小齿轮转距1619 1 0 / 69 . 5 5 1 0 3 6 . 5 / 7 4 0 =荷系数 K K = . K K使用系数 动载荷系数阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章减速器的设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 齿向载荷分布系数 KK=1.2 r=1121 1 11 . 8 8 3 . 2 ( ) c o s t a = 1 1 1 1 . 8 8 3 . 2 ( ) c o s 1 3 2 0 0 . 8 t a n 1 32 0 4 6 3 . 1 4 =载荷系数 K 的初值 1 1 =性系数N/节点影响系 数20）得合度系数 ZZ=旋角系数 Zco s 1 3Z 得 Z=用接触应力 HH= . /H N W S接触疲劳极限应力 570 N/460 N/. 按齿根弯曲强度验算 112 S Y Y Yb d m齿形系数331 / c o s 2 0 / c o s 1 3 . 2 2 1. 6Z 2 . 2 1 . 6 2 . 2 8 4 9 . 2 3333 / c o s 3 8 / c o s 1 3 . 2 4 1. 2Z 小轮1轮2轮1大轮2轮3度系数 YY=Y = = 1 3 . 21 . 1 1 0 . 8 91 2 0 1 2 0 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章减速器的设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 许用弯曲应力 FF=F N x S弯曲疲劳极限460 N/390 N/390 N/曲寿命系数 尺寸系数 安全系数 1F= 11/F N x S= 4 6 0 1 1 / 1 . 6 2 8 7 . 5 N/F= 22/F N x S=3 9 0 1 1 / 1 . 6 2 4 3 . 7 5 N/F= 33/F N x S=3 9 0 1 1 / 1 . 6 2 4 3 . 7 5 N/F11112 Y Y Yb d m2 2 . 0 4 7 1 0 0 0 2 . 8 1 . 7 0 . 7 2 0 . 8 91 2 0 1 4 3 7 214 7 . 8 4 N / m m F2F22112 Y Y Yb d m2 2 . 0 4 7 1 0 0 0 2 . 3 3 1 . 7 0 . 7 2 0 . 8 91 2 0 1 4 3 7 =F3F33112 Y Y Yb d m2 2 . 0 4 7 1 0 0 0 2 . 3 9 1 . 6 7 0 . 7 2 0 . 8 91 1 4 1 4 3 7 =F沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 轴的设计 9 第四章：轴的设计 的确定与校核 轴上的转矩 T 66223 6 . 59 . 5 5 1 0 9 . 5 5 1 0 4 7 1 0 0740PT n 求作用在齿轮上的力 轴上齿轮的分度圆直径为 1 1 15 6 0 3 0 8c o s c o s 1 3m Z Z 2 27 2 0 1 4 3c o s c o s 1 3m Z Z 周力2 2 4 7 1 0 0 0 3 0 5 8 . 4308d N 2 22 2 4 7 1 0 0 0 6 5 8 7 . 4143d N 径向力a n t a n 2 03 0 5 8 . 4 1 1 4 2 . 5c o s c o s 1 3 N 22t a n t a n 2 06 5 8 7 . 4 2 4 6 0 . 7c o s c o s 1 3 N 轴向力 F11 t a n 3 0 5 8 . 4 t a n 1 3 7 0 6 . 1 N 22 t a n 6 5 8 7 . 4 t a n 1 3 1 5 2 0 . 8 N 定轴的最小直径 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 轴的设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 选取 轴的材料为 45 钢，调质处理。 初估轴的最小直径 ,取 A=115可得 2 33m i . 51 1 5 4 2 . 2740 轴的结构设计 轴向定位要求确定轴截面直径长度 转轴部分的 1 轴部安装滚动轴承。考虑轴承的径向和轴向力，选择圆柱滚子轴承。直径取轴 =60毫米，选择 30212圆锥滚子轴承，尺寸 =。以齿轮箱从墙的距离 =13毫米，考虑铸造错误列表框中，轴承箱应离墙有一段距离 =2 毫米的轴段的长度 。1L=T （ 轴 承 宽 度 ） + （ 65 =22+13+2+3=40安装齿轮的截面轴 2。使用套环定位齿轮的左和套筒定位右端。 取轴段直径为2d=70为 65知齿轮宽度，以便使可靠的夹紧套筒端面齿轮，轴部的长度应比齿轮毂孔的宽度稍短，取 =62毫米 以一个齿轮轴部 3左肩高度 =80毫米的轴直径。检查设计手册轴承，轴轴承起拔器肩的高度应符合要求，否则将被分成两个部分轴环。 轴段长度为2L=16 轴部嵌合的齿轮 4 的轴部。使用 套环定位齿轮的左和套筒定位右端。 取轴段直径为4d=70已知为 120轮宽度，以便使可靠的夹紧套筒端面齿轮，轴部的长度应比齿轮毂孔的宽度稍短，取 =117毫米。 所述轴部的轴部 5安装滚动轴承。考虑轴承的径向和轴向力，选择圆柱滚子轴承。以节直径 =60 毫米，选择 30212 圆锥滚子轴承， 尺寸为 d D T=60 110 22。 以齿轮箱从墙的距离 =16 毫米考虑铸造错误列表框中，轴承箱 应离墙有一段距离 =3该轴段的长度1L=T （ 轴 承 宽 度 ） + （ 120 =22+16+3+3=44 轴上零件的周向定位 和轴用普通平键连接型齿轮定位的周边，大小平键是 b h L =20 12 56 为了确保具有良好中性，同时用齿轮和轴是一个齿轮轴 为 7/ 6 该轴的位置滚动周长是过渡性有保证公差直径轴部分，因此作为 6。 定轴圆角和倒角的大小 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 轴的设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 圆角 取 2R 端取 2 45 。 的强度校核 求轴的载荷 首先使图轴轴线的结构的计算图。在确定的支点轴承的位置从手动检查圆锥滚子轴承220212轴承宽度取时，使轴的轴承跨度毫米。 根据由弯矩图图，扭矩图和等效弯矩图的轴的轴所作的计算。如可从图中和图轴等效力矩可以看出，两齿轮中心最大横截面的相当的时刻，是在轴的危险部分。两部分的M、 M 、 T 及数值如下。 求支反力 水平面 1 2 2 1H H t F F 12 6 5 8 7 . 4 3 5 8 0 . 4 1 2 27 3 1 5 1 1 0 9 0H H F 127 3 1 5 1 7 1 8 0 2 6 . 6 由上面两式得1 2 2 2 2 N 垂直面 1 2 2 1V V r F F 12 2 4 6 0 . 7 1 1 4 2 . 5 1 2 1 2 17 3 1 5 1 1 0 9 0V V F M M 11 7 0 6 . 1 3 0 8 1 0 8 7 3 9 . 422 2 1 5 2 0 . 8 1 4 3 1 0 8 7 3 7 . 222 27 3 1 5 1 1 4 9 5 7 6 . 1由上面式子得1 N 2 N 弯矩 11 7 3 5 2 3 2 . 5 7 3 3 8 1 9 7 2 . 5 2 4 2 2 2 2 5 . 5 4 2 9 3 4 7 1 直面 11 7 3 4 7 3 . 7 7 3 3 4 5 8 0 . 1 2 4 2 8 4 4 . 5 4 2 3 5 4 6 9 成弯矩 M 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 轴的设计 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 2 2 2 21 1 1 3 8 1 9 7 2 . 5 3 4 5 8 0 . 1 3 8 3 5 3 4 . 5 8 M 2 2 22 2 2 9 3 4 7 1