精馏塔机械设计方案

1 精馏塔机械设计方案 设备概论 塔设备是化工、石油化工和炼油、医药、环境保护等工业部门的一种重要的单元操作设备。它的作用是实现气（汽） 液相或液 液相之间充分 的 接触，从而达到相际间进行传质及传热的目的。可在塔设备中完成的常见的单元操作有：精馏、吸收、解吸和萃取等。此外，工业气体的冷却与回收、气体的湿法净制和干燥，以及兼有气液两相传质和传热的增湿、减湿等。 塔设备应用面广、量大 ，其设备投资费用占整个工艺设备费用较大的比例 。 在化工或炼油厂中，塔设备的性能对整个装置的产品产量、质量、生产能力和消耗定额 以及三废处理和环境保护等各个方面都有着重大影响。因此，塔设备的设计和研究受到化工、炼油行业的极大重视。 为了使塔设备能更有效、更经济地运行，除了要求它满足特定的工艺条件外，还应满足以下要求： （ 1） 气 （汽） 液两相充分接触，相际间 的 传热面积大； （ 2） 生产能力大，即气液处理量大； （ 3） 操作稳定，操作弹性大； （ 4）流体流动的阻力小，即流体通过塔设备的压力降小。这将大大减少生产中的动力消耗，以降低操作的费用； （ 5） 结构简单，制造、安装、维修方便， 并且 设备的投资及操作费用低； （ 6） 耐腐蚀，不易堵塞。 方便操作、调节 和检修。 塔设备的分类： （ 1） 按操作压力 可 分有加压塔、常压塔 以 及减压塔； 2 （ 2） 按单元操作 可 分有精馏塔、吸收塔、介吸塔、萃取塔、反应塔、干燥塔等； （ 3） 按内件结构 可 分有填料塔、板式塔 ; （ 4）按形成相际接触界面的方式可分为具有固定相界面的塔和流动过程中形成相界面的塔。 压塔的主要结构 在塔设备的类别中，由于目前工业上应用最广泛的是填料塔 以 及板式塔，所以主要考虑这两种类别。 考虑到设计条件，成分复杂， 并且 板式塔 和 填料塔 相比 效率更高 一些 ，更稳定，液 气比适用范围大，持液量较大，安装、检修更容易， 造价更低，故选用板式塔更为合理。 板式塔是一种逐级（板）接触的气液传质设备。塔内 使用 塔板作为基本构件，气体自塔底向上以鼓泡或喷射的形式穿过塔板上的液层，使气 液相密切接触而进行传质与传热， 并且 两相的组分浓度呈阶梯式变化。 塔盘采用浮阀型式。因为浮阀塔在石油、化工、等工业部门应用最为广泛， 并 具备 优异的综合性能，在设计和选用时 经 常作为首选的板式塔型式。 板式初 馏 塔的总体结构见装配草图。板式塔除了各种内件之外，主要由塔体、支座、人孔或手孔、除沫器、接管、吊柱及扶梯、操作平台组成。 (1) 塔体 塔体即塔设备的 外壳，常见的塔体由等直径、等厚度的圆筒 和 上下封头组成。对于大型塔设备，为了节省材料 偶尔 采用不等直径、不等厚度的塔体。塔设备 一般情况下 安装在室外，因而塔体除了承受一定的操作压力（内压或外压）、温度外，还要考虑 到 风载 荷 、地震载荷、偏心载荷 等 。此外还要满足在试压、运输及吊装时的强度、刚度及稳定性要求。本设计中 精 馏塔为常压 用等直径等厚度型式。 (2) 支座 3 塔体支座是塔体安放到基础上的连接部分。它必须保证塔体固定在稳定位置上进行正常的操作。为此，它应当具备足够的强度和刚度，并且能承受各种操作情况下 的全塔重量，以及风力、地震等引起的载荷。最常用的塔体支座是裙式支座（简称为“裙座 ” ）。 (3) 人孔及手孔 人孔和手孔一般都是为了安装、检修检查和装填填料的需要而设置的。在板式塔和填料塔中，各有不同的设置要求。 本 精馏 塔体设有人孔。 (3)接管 塔设备的接管是用来连接工艺管路的，把塔设备与相关设备连成系统。按接管的用途， 分为进液管、出液管、进气管、出气管、回流管、侧线抽出管和仪表接管等。本初 馏 塔的主要接管见草图。 (4) 吊柱 安装于塔顶， 为了在安装和检修时，方便塔内件的运送。 4 2 精馏 塔基本结构的设计 计条件 已知给定设计条件如下： 工作介质： 径： 1000作参数： 设计 压力 高工作温度 150 开口及接管根据现场确定。 工作地点： 抚顺 地震基本烈度为 7度，基本风压 高的确定 （ 1） 塔的顶部封头高度 顶部空间高度取 50（ 2） 塔的主体高度 主体高度： 36501 （ 3） 椭圆形封头 根据 4746选用 8 号封头。如图 2 5 图 2圆封头 表 2公称直径 深度 H/表面积 A/积 V/ 边高度 h/量 m/000 250 0 4） 裙座的高度 裙座的高度是指从塔底封头切线到基础环之间的高度。 具体尺寸如下图 2座的全部高度是 相加和得到。其中 在此常压塔设计中可以取裙座总高为 0002 6 图 2座 （ 5） 塔的总高度 a 1 8 9 0 050001 3 6 5 025021 盘选型与设计 盘型式及设计 选用的是浮阀式塔盘，这类塔盘的塔盘板开有阀孔，安装了能在适当范围内上下浮动的阀片，其形状有圆形、条形、方形等。由于浮阀与塔盘板之间的流通面积能随着气体负荷 的变动而自动调节，因而在较宽的气体负荷范围内，均能保持着稳定操作。气体在塔盘板上以水平方向催促，气液接触时间长，雾沫夹带量少，液面落差也小。浮阀式具有生产能力大，操作弹性大，效率高，塔板结构及安装较泡罩简单且重量轻，制造费用低的优点。 浮阀塔 外通称 用钢板冲压而成的圆形阀片，浮阀塔 三条阀腿装入塔板的阀孔之后，用工具将腿下的阀脚 7 扭转 90 度，则浮阀就被限制在浮孔内只能进行上下运动而不能脱离塔板。当气速较大时，浮阀塔 时达到最大开度；当气速较小时，气体的 动压头小于浮阀自身重量，于是浮阀塔 阀周边上三个朝下倾斜的定距片与塔板接触，此时的开度最小。定距片的作用是保证最小气速时还有一定的开度，使气体与浮阀塔 免浮阀与塔板粘住。浮阀是浮阀塔的气液传质元件。目前国内应用最为广泛的是 阀采用 质量约为 25阀采用 2质量约为33于轻阀漏液量较大，除真空操作时选用外，一般情况使用重阀。浮阀的阀片及阀腿是整体冲压的，阀片的周围还冲有三 个下弯的小定距片。在浮阀关闭阀孔时，它能使浮阀与塔板间保留一个小的间隙，一般约为 片四周向下倾斜，并有锐边，更利于气体进入液层的湍动作用，有利于气液传质。浮阀的最大开度是由阀腿的高度决定的，一般约为 表 2标记 L 阀片厚度 阀片重量（ g） 适用塔板厚度 L/：浮阀最好以三角形排列，此时各排浮阀垂直于液流方向，使气液两相均匀接触。对分块式塔盘，由于塔盘板分块的宽度是统一的，所以采用等腰三角形排列。在垂直于液流的方向上，浮阀的中心距 t 固定不变，一般定位 75腰三角形的高为 100排列浮阀时，还应注意外围浮阀与塔壁和堰之间保留相当的距离，以利于安装和操作，则我们取 80块式塔盘外围浮阀的中心与进口堰、溢流堰的距离，一般为 100 盘的结构设计 塔盘按结构可分为整块式和分块式两种类型。由于本次塔设计的塔径大于 8008 故采用分块式塔盘。直径较大的板式塔，为便于制造、安装、检修，可将塔盘板分 成数块，通过人孔送入塔内，装在焊于塔体内壁的塔盘支撑件上。选用自伸梁式。选择具有可调节堰、可拆降液板、自伸梁式塔盘板的单流塔结构。 盘板 （ 1） 用自伸梁式 （ 2） 塔盘板的分块 矩形塔盘板用于塔盘中间部分，端部取 3个卡子；弧形塔盘板及切角矩形塔盘板用于塔壁附件。 （ 3） 塔盘板的结构尺寸 塔盘板的支撑件，支撑圈、支撑板和降液板连接带焊在塔内壁上，用以支持塔盘板和降液板。 塔盘板外沿与塔内壁的间隙为 15 塔盘板与支持圈连接处的紧固件尺寸取 120 塔盘板之间连接的紧固件间距取 180 自伸梁高度 L=80 支持圈和支持板宽度见表 2 表 2持圈和支持板宽度 塔盘直径 支持圈宽度 支持板宽度 厚度 100000 4）支持件结构 塔盘上的降液板及受液盘分为可拆结构及焊接的固定结构。固定结构的降液板和受液盘，与支持圈、支撑板一起，都焊在塔壁上，形成塔盘的固定件。 （ 5）排液孔 板式塔在停止操作时，塔盘、受液盘、封液盘等应均能自行排净存液，否则就需要开设排液孔。在这些盘中开设一个直径约为 10 9 （ 6）降液管及受液盘 降液管应选用弓 形降液管。当降液面积占塔盘总面积的 12%以上时，应选用倾斜式降液管。它的下部截面约为上部截面的 56%，这样就可以扩大塔盘的有效面积。一般取倾斜降液板的倾斜角为 10 度。可拆式弓形降液管是由焊在塔壁上的连接带、以及可拆的降液板和紧固件装配而成。用 降液板间的连接处均用直径为 12降液板与连接带的连接处，连接带上要用直径为 12圆孔，降液板上用 14 40长圆孔，以便于安装、调整。 受液盘选用凹形受液盘。可拆式结构的每个可拆卸零件均应能通过人孔。在受液盘的下方设加强筋板，则凹 形受液盘的深度约为 70 封液盘：在塔或塔段最低一层塔盘的降液管末端，应设置封液盘，以保证降液管出口处的液封。 入口堰：进口堰距传质元件边缘的最小距离约为 60出口堰顶高度大于降液管底边时，在正对第一排气液接触元件的上游，设置直径为 8于分块式塔盘，入口堰分段的焊在分块的塔盘板上，与塔盘板构成一体。出口堰：与可拆式降液管配用的出口堰，可用角钢或者用钢板弯成角钢形状，用紧固件连接到塔盘支持件或降液板上。堰板的两侧用紧固件固定在降液板的连接带上。塔盘零件的最小厚度见表 2 表 2盘零件的最小厚度 材料 塔盘板 受液盘 降液板 碳钢 4 4 4 10 盘主梁和支梁的设计 （ 1）主梁 主梁的安装方向，应垂直平行于液体的流向。 主梁的结构应采用整体式。 主梁应安装在与塔壁焊接的支座上，并用螺栓与焊与塔壁或支座上的连接板相接。 当塔盘必须设置主梁时，应设法尽量减少主梁的高度，以减少它对工艺操作的影响，并要求在安装时，人员能从梁底下通过。 （ 2）支梁 单独设置的支梁，应采用角钢或槽钢制造，且宽度不宜超过 75 支梁连接与支持圈、支持板或主梁连 接时，在表面应覆盖一堵板。 焊于主梁或支梁的螺栓，其规格应大于或等于 盘的紧固件 紧固件应优先使用标准件，螺柱的规格应不小于 为连接处有垫片，所以塔板与支持圈的间距应不大于 150取 100盘板之间的连接可使用螺纹连接紧固件，选上可拆连接型式。 塔盘版与支持板或支持圈的连接用于螺纹卡板紧固件。卡子由卡板 、椭圆垫板、圆头螺栓以及螺母组成。卡板与圆头螺栓焊成一个整体，点焊时应使螺栓尾部沟槽的方向与卡板的长度方向平行，以此来辨别卡板的方位。 件设计 孔 塔体上采用垂直吊盖人孔。人孔法兰的密封面型式及垫片用材，一般与塔的接管法兰相同。采用对焊法兰人孔。人孔深入塔内部分应与塔的内璧修平，其边缘须倒棱或磨圆。设计人孔尺寸为 450 管 （ 1） 进料口 11 进料口的工程直径为 250出的长度为 200接管的上盖板，下盖板，衬板见施工图。 （ 2） 釜液出口 釜液从塔底出口管流出时，会形成一个向下的漩涡，使塔釜液面不稳定，且能带走气体。塔釜出口应设置防涡流挡版，见施工图。釜液出口管直径选择 50出高度为 110出孔的加强 管上，一般应焊支撑板支撑。裙座上应开设检查孔，选取长圆形的检查孔，数量一个。引出孔、检查孔的加强管与裙座壳的连接应采取全焊透结构。 （ 3）液面计口 为了监视、调整塔釜内流量，塔釜上一定要设置液面计口。综合实际情况，根据择磁性液面计，其适用温度范围为 40 30 ，度小于 150符合要求。 液面计是用来观察设备内部液位变化的一种装置，为设备操作提供了依据。它的作用是通过测量液位来确定容器中的物料的量，用来保证生产过程中各环节必须定量的 物料，并可以通过它来观察连续生产过程是否正常，以便可靠地控制生产过程的进行。 液面计公称直径为 20出高度 4004个液面计。 （ 4）其他接管选型 50 110mm 350 377mm 250 400mm 40 200mm 200 21940 20012 法兰 （ 1） 根据法兰标准欧洲体系 兰的选用，选择带颈对焊钢制法兰，采 用平面连接型式。如图 2法兰尺寸见表 2 图 2兰尺寸图 表 2法兰尺寸 管口 j人孔 公称直径 50 50 25 250 40 20 50 450 管外径 273 57 32 273 45 25 57 480 法兰外径 D 395 165 115 395 150 105 165 640 螺栓孔直径 K 350 125 85 350 110 75 125 585 螺栓孔直径 L 22 18 14 22 18 14 18 30 螺栓孔数量 n 12 4 4 12 4 4 4 20 续表 2口 j人孔 13 螺纹 20 12 16 16 兰厚度 C 26 18 18 26 18 18 18 40 法兰颈 N 292 74 46 292 64 40 74 S 1 16 8 6 16 7 6 8 R 12 5 4 12 5 4 5 法兰高度 H 70 45 40 70 45 40 45 87 注：以上数据按照法兰欧洲体系 平 面安装时易于对中，还能有效地防止垫片被挤出压紧面，适用于公称压力小于等于 接管的加固： 对于 于等于 25出长度 大于等于 150及 2 50出长度大于等于 200采用变径管加固或设置筋板予以支撑。 接管伸长量： 根据标准 20583温层厚度为 100，接管最小伸出长度见表 2 表 2管最小伸出长度 接管公称直径 最小伸出长度 10 50 150 70 200 200 （ 2） 紧固件的选择 紧固件应优先选用标准件，螺柱规格应不小于 在公称压力小于等于 剧烈循环场合用双头螺柱 材料06母材料 06能等级 8。 14 柱 对于较高的室外无框架的整体塔，在塔顶设置吊柱，对补充和更换填料，安装和拆卸内件，是既方便又经济的一项设施。一般高度在 15需要设置吊柱。 吊柱尺寸见表 2 表 2柱尺寸表 S L H R e l 质量 准图号 1600 4250 1250 16810 740 250 110 310 21639 2柱的结构型式 座； 作平台与梯子 操作平台的材料：平台全为钢结构，材料一般为 作平台应设置在人孔、手孔、塔顶吊柱、液面计等需要经常检修和操作的地方。操作平台应布置得在检修时不再需要另外设置脚手架和缆索。 平台宽 位质量 15 150包角 180 。 平台的边缘与塔壁之间应留出一定空隙，使设备的保温、涂漆工作更方便进行。有保温时，至保温层表面的间隙为 50撑平台的槽钢梁一般应沿 平台外周围等分安排相邻间距为 1000台栏杆应用直径为 5端应予以封闭，来防止腐蚀性气体进入。栏杆高度 1000安装标高在 15杆高度宜用 间还需用双横杆。栏杆的立柱应使用牢固的型钢制造，立柱间距为1000 选择笼式扶梯，笼梯相邻护圈的间距约为 平台通道开口处以下的笼梯护圈，应在平台下 1000 梯子自塔体、保温层外表面的距离约为 300子最低一级踏步应高出地面300邻踏步的间距一般取 300子的材料一般采用 温操作的塔，连接板应与塔体完全焊透，焊缝应打磨光洁，以减少热应力的影响。 温层 保温层应选择微孔硅酸钠，厚度是 100温材料密度 为 300kg/ 保温层延伸到裙座与塔体的连接焊缝以下 400，裙座其余部分不需保温层。 塔内原油易燃易爆，一旦发生火灾，裙座会因为温度变高而丧失强度，以致倒塌，所以裙座需要防火，并在内外侧须敷有 50石棉水泥层。 座 裙座高 5000 由于 裙座不直接与塔内的介质接触，也不承受塔内介质的压力，因此不受压力容器用材的限制。可 选用较经济的普通碳素结构钢。故也选用 力情况较好，且塔径较大，则不需要配置较多的地脚螺栓，选用圆筒形的地脚螺栓。 焊接采用对接接头形式，裙座筒体外径与封头外径相等，焊缝采用全透焊。 16 3 强度 和 稳定性计算 料的选择 体和封头材料的选择 在刚度或结构设计为主的场合，应尽量选用普通碳素钢。在以强度设计为主的场合，应根据压力、温度、介质等限制，选用 列的碳素钢。由于容器设计压力为 用温度为 150 ，并且介质不是毒性程度为高度或季度危害的介质，故筒体和封 头都选用 于椭圆形封头拥有半球形封头受力好和蝶形封头受力浅的优点，且椭圆部分经线曲率变化平滑连续，应力分布比较均匀，所以选择椭圆形封头。 座材料的选择 由于裙座不直接与塔内的介质接触，也不承受塔内介质的压力，因此不受压力容器用材的限制。可选用较经济的普通碳素结构钢。故也选用 管的材料 选用 分接管选用 06 度计算 度计算过程步骤 安装在室外的大型塔设备 常压装置初 馏 塔，除受操作压 力作用外，还受设备自身质量引起的重力 、 地震 载荷 、风载荷等的作用，而引起的轴向应力。从而可能使轴向组合应力，大于设计压力而引起的环向应力，而使设备因轴向应力过大而 被 破坏。因此我国 2005钢制塔式容器规定对高度大于 10m，且高度与直径之比大于 5的裙座自支承塔式容器，按设计压力计算 来 确定塔壳的圆筒和封头的有效厚度，之后 再根 据级 地震、风载荷的需要， 以及 考虑制造、运输、安装的要求，设定一个不得小于按压力计算的圆筒有效厚度 e， 而 且 不小于 6后进行载荷计算，圆筒应力校核和裙座计算，校 核设定的 e、 否合适，以确保塔式设备的环向、 17 轴向强度和稳定性。 度计算 主要有筒体、封头、裙座壳的壁厚设计。 （ 1） 圆筒和封头壁厚设 计 设计压力 P=计温度 t=150 筒体和封头材料均选 设壳体厚度在 6 16围内。查 2011中表 4 1 可得： t=113s=345 对于筒体： 考虑采用双面对接焊，局部无损探伤，焊接接头系数取 = 计算压力 ： 6 筒体计算厚度 ： ct 按 制压力容器之规定，低合金钢塔式容器在塔壳加工成型后有效厚度最小为 10002 ，再 加上腐蚀裕量，可取筒体名义厚度为 8中 ， 即 ， 2 对于封头： ct 封头计算厚度：同样可取封头名义厚度为 8中 ， 即 ，2 裙座壳厚度 取裙座壳有效厚度 6名义厚度为 8 18 荷计算 量载荷 塔壳和裙座质量 i )()(4 3222122001 人孔、法兰、接管等附属件质量 a 1 内构件质量 i 4 330754 202 保温材料质量 5 0 1 封平台、扶梯质量 （笼式扶梯单位质量 40kg/m） )204 取 0 3kg/ 操作时塔内物料质量 i 4 222205 封 (其中 3151.0 封) 充液质量 4222 塔器的操作质量 19 塔器的最大质量 a x 塔器的最小质量 5 8 4030201m i n 将塔沿高度分为 7段（如图 3，其质量列于表 3 图 3表 3 分段 (1 2 3 4 5 6 7 2m 0 0 0 20 03m 4m 5m 0 0 1639 2235 2235 2235 0 0m 359.3 780.6 塔的自振周期计算 取 150 时 ， 对于 50其 弹性模量 E=05 20B 取 。 震载荷及地震弯矩计算 地震力和地震弯矩 见 表 3 表 3震力和地震弯矩 塔项目 塔段号 1 2 3 4 5 6 7 操作质量mi/21 塔项目 塔段号 1 2 3 4 5 6 7 集中质量距地面高度00 2500 6100 8700 11700 14700 17550 1 04 10 4 10 4 10 4 10 4 10 4 10 4 10 9 10 9 10 9 10 9 10 9 10 9 10 9 3 1011 10 16 10 16 10 16 10 16 10 16 10 16 ii 1010 371 ii 1014 B 塔 项目 塔段号 1 2 3 4 5 6 7 2 21 m 0 . 9 7 810 . 4 1 . 5 1 9 0 . 1 3 5 0 . 0 8 11 . 0 4 续表 322 g ,m/ N 10 6 10 6 10 6 10 6 10 6 10 6 10 6 a x v 8 5 8 0 e 00N 0 8 5 40 5 a 因为塔的 高度 0 ，所以 不用 考虑高振型影响。 参考截面如下图 3示： 图 3 23 00 截面地震弯矩 8100 截面地震弯矩 0 041 8 9 0 01 2 0 0141 8 9 0 010(1 8 9 0 4 0 截面地震弯矩 0 0 041 8 9 0 05 0 0 0141 8 9 0 010(1 8 9 0 01 7 1 3 40 4 58 载荷和风弯矩计算 如图 3塔沿高分成 4段 ； 相关的 计算结果见 表 3 图 3 24 表 3载荷和风弯矩计算 项目 塔段号 1 2 3 4 塔段长度 / m 0 5 5 10 1015 15 q , N/00 (B 类 ) 2.1 i (B 类 ) i (B 类 ) 1,i Z ii iK m il 5000 5000 5000 3900 3,K ,K 2316 61 2 0 10i i i i e K q f l D , N 0 截面风弯矩： 9 5 5 31 2 5 0 2 47 5 0 5 62 5 0 3 6)2()2()2(2 25 截面风弯矩 1200()21200()21200(21200 截面风弯矩 9 5 ()2(2大弯矩 偏心弯矩： 5 0 塔底部截面 00 处： a 72 a 截面 a x 截面 0 4 a x 26 核计算 筒应力校核 验算塔壳 - 截面处操作时和压力试验时的强度和稳定性。计算结果见表 3 表 3 - 截面处操作时和压力试验时的强度和稳定性 计算截面 计算截面以上塔的操作质量0m， 算截面的横截面积， 8840 塔壳有效厚度 e ， 计算截面的截面系数 24 ， 710000 最大弯矩， N 许用轴向压应力 1 2 ，取小值（ B=120 用轴向拉应力 ， K= 作压力引起的轴向拉应力1 4c ， 力引起轴向应力 02 ， 矩引起轴向应力 m Z 向压应力 2+ 3 向 拉应力 1 2 3 ， T+液柱静压力 ( )， 压试验时计算截面以上的塔的质量 ，表 3用轴向压应力 0 取小值， 44 27 许用周向应力 ， 用轴向拉应力 ， 向应力 0 . 92T i 液柱 静 压 力， 力引起的轴向应力1 /4T i ， 力引起的轴向应力 /TM g A， 矩引起的轴向应力 wM g Z， 向压应力 23 ， 44 组合拉应力1 2 3 0 . 9 ， ： 液压试验时，计算截面 - 以上的质量 （只计入塔壳 、内构件、偏心质量、保温层、扶梯及平台质量 ）， 座计算 （ 1） 裙座壳轴向应力校核 00 截 面 裙座壳设计为圆柱形，材料 得 B=120t=113s=235 M P 51 1 411 2 s 2 ,取较小值，即 M P o s 2 ，取较小值，即 144a x M P 28 截面（出入孔所在截面） 出入孔 : 50， 00， 000， ， 8m a x ， ， 21 6 9 6 8610026)62450(61000)2( 021 0 0 01 0 062222 M P 80m a x M P a x （ 2） 基础环设计 裙座内径 000 裙座外径 0 1 2621 0 0 02 基础环外径 330330 基础环内径 00200 29 基础环材料的许用应力 13 伸出宽度 592 101213302 基础环面积 262222 8 0 01 3 3 0( 基础环截面系数 484444 8001330( 136 0 180M P a a xm a x 取其中较大值，得 表， 2 11 2 2 01 5 2 a a M m a x 有筋板 8766 30 故取 0（ 3） 地脚螺栓 地脚螺栓承受的最大拉应力 M P i 其中较大值，故 地脚螺栓螺纹小径 d ，其中 47 地脚螺栓腐蚀裕量 向上圆整取地脚螺栓为 12个。 （ 4