清水吸收丙酮填料塔的设计书

1 清水吸收丙酮填料塔的设计书 （一） 设计题目 试设计一座填料吸收塔，用于脱除空气中的丙酮蒸汽。混合气体处理量为_4000_m3/h。进口混合气中含丙酮蒸汽 _6 _（体积百分数）；混合气进料温度为 35。采用 25清水进行吸收，要求： 丙酮的回收率达到 _95%_ （二） 操作条件 （ 1）操作压力 101.6 2）操作温度 25 （ 3）吸收剂用量为最小用量的倍数自己确定 （ 4）塔型与填料自选，物性查阅相关手册。 （三） 设计内容 （ 1）设计方案的确定和说明 （ 2）吸收塔的物料衡算； （ 3）吸收塔的工艺尺寸计算； （ 4）填料层压降的计算； （ 5）液体分布器简要设计； （ 6）绘制液体分布器施工图； （ 7）其他填料塔附件的选择； （ 8）塔的总高度计算； （ 9）泵和风机的计算和选型； （ 10）吸收塔接管尺寸计算； （ 11）设计参数一览表； （ 12）绘制生产工艺流程图（ 图纸）； （ 13）绘制吸收塔设计条件图（ 图纸）； （ 14）对设计过程的评述和有关问题的讨论。 2 3 目录 前言 . 1 第 1 章 填料塔主体设计方案的确定 . 2 置流程的确定 . 2 收剂的选择 . 2 作温度与压力的确定 . 2 料的类型与选择 . 2 第 2 章 基础物性数据与物料衡算 . 2 础物性衡算 . 3 相物性数据 . 3 相物性数据 . 3 液相平衡数据 . 4 料衡算 . 4 第 3 章 填料塔的工艺尺寸计算 . 5 径的计算 . 5 点率的校核 . 6 料规格校核 . 7 体喷淋密度校核 . 7 料塔填料高度的计算 . 7 质单元数的计算 . 7 质单元高度的计算 . 8 料层高度的计算 . 9 料塔附属高度的计算 . 10 料层压降的计算 . 10 第 4 章 填料塔附件的选择与计算 . 11 体分布器简要设计 . 11 体分布器的 选型 . 11 布点密度计算 . 11 液计算 . 12 体收集及分布装置 . 12 体分布装置 . 13 沫装置 . 14 料支承及压紧装置 . 14 料支承装置 . 14 料限定装置 . 14 座 . 14 孔 . 15 第 5 章 填料塔的流体力学参数计算 . 15 收塔主要接管的计算 . 15 体进料管的计算 . 15 体进料管的计算 . 16 4 心泵和风机的计算与选型 . 16 心泵的计算与 选型 . 16 机的计算与选取 . 18 设计参数一览表 . 20 对设计过程的评述和有关问题的讨论 . 24 参考文献 . 25 1 前言 吸收是利用混合气体中各组分在液体中的溶解度的差异来分离气态均相混合物的一种单元操作。在化工生产中主要用于原料气的净化，有用组分的回收等。 填料塔是气液呈连续性接触的气液传质设备。塔的底部有支撑板用来支撑填料，并允许气液通过。支撑板上的填料有 整砌和乱堆两种方式。填料层的上方有液体分布装置，从而使液体均匀喷洒于填料层上。 本次化工原理课程设计的目的是根据设计要求采用填料吸收塔的方法处理含有丙酮的混合物，使其达到排放标准。在设计中 ,主要以清水吸收混合气中的丙酮，在给定的操作条件下对填料吸收塔进行物料衡算。本次设计包括设计方案的选取，主要设备的工艺设计计算 物料衡算、设备的结构设计和工艺尺寸的设计计算，工艺流程图，主要设备的工艺条件图等内容。 2 第 1 章 填料塔主体设计方案的确定 置流程的确定 因为逆流操作的 传质平均推动力大，传质速率快，分离效率高，吸收剂利用率高。因此本次设计采用逆流操作，即气相自塔底进入由塔顶排出，液相自塔顶进入由塔底排出。 收剂的选择 由设计任务书可知，本次设计用清水做吸收剂，故采用纯溶剂。 作温度与压力的确定 由设计任务书可知，本次设计操作温度为 25，操作压力为 料的类型与选择 填料的种类有很多，根据装填方式的不同，可分为散装填料和规整填料两大类。规整填料是按一定的几何图形排列，整齐堆砌的填料，其造价较高，因此从实际出发，本次设计采用散装填 料。 在散装填料中，阶梯环填料具有气通量大、气流阻力小、传质效率高等特点，是目前所使用的环形填料中最为优良的一种；从填料的材质考虑，塑料填料具有质轻、价廉、耐冲击、不易破碎等优点，多用于吸收、解吸、萃取、除尘等装置中；在散装填料中，同类填料的尺寸越小，分离效率越高，但阻力增加，通量减少，填料费用也增加，而大尺寸的填料应用于小直径塔中有会产生液体分布不良及严重的壁流，使塔的分离效率降低 1。 综上分析，本次设计采用 第 2 章 基础物性数据与物料衡算 3 础物性衡算 相物性数据 对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取纯水的物性数据。由手册 2查得，常压、 25时水的相关物性数据如下： 密度为 表面张力为 23L 9 3 2 7 3 1 k g / h = d y n / c = 粘度为 ）（ 2 1 7 k g/ . 0 0 0 8 9 3 7 =L 则 25时，水的粘度为 ）（ 2 2 7k g / 0 0 08 9 6 31 0 1 . 31 0 1 . 6 0 . 0 0 08 9 3 7 =L P 查手册 3得 20时丙酮在水中的扩散系数为 /1 8 /01 =D 2 则 25时丙酮在水中的扩散系数为 / 2 8/ 1 92 9 3 . 1 32 9 8 . 1 1 1101 . 1 6)2692000 ）（）（相物性数据 混合气体的平均摩尔质量为 3 0 . 7 4= 29）0 . 0 6 580 . 0 6 = M= 混合气体的平均密度为 3 2 k g/ 1 V混合气体的粘度可近似取为空气的粘度，查手册 3得常压下、 20时空气的粘度为 ）（ 0 6 5 1 6 k g / 8 1 4 则在 25时空气的粘度为 ( 02300 ）（ 0 6 6 k g /93()(523502300在 20时，查手册 3丙酮在空气中的扩散系数为 /则 25时，丙酮在空气中的扩散系数为 /037 2m/03101 . 3101 . 620273 . 13 25273 . 13101 2258 15- ）（）（液相平衡数据 查手册 4得，常压下 20时丙酮在水中的亨利系数为 E 相平衡常数为 2 1 0 1 1 溶解度系数为 1 0 4 7L 料衡算 进塔气相摩尔比为 0 3 80 5 0 . 0 0 3 1 90 . 9 5 0 6 3 8 ）（）（ 进塔惰性气相流量为 k m o l / 0 0 V 该吸收过程为低浓度吸收，平 衡关系为直线，最小液气比可按下式计算，即 2121m （ 对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为 02 X 1 . 9 7 60 0 80 . 0 6 3 80 . 0 0 3 1 9 0 6 3 8)(m i n 取操作液气比为 k m o l/ L )()( 2121 0 0 3 2121 L 第 3 章 填料塔的工艺尺寸计算 径的计算 采用 用关联图 3计算泛点气速 气相质量流量为 4 8 8 0 k g / 0 液相质量流量可近似按纯水的流量计算，即 6 k g / 1 M 则 用关联图的横坐标为 084 1 9)( 查图 5得 查表 5得 F m / 1 3 取 1 m / 50 7 由 0 . 8 0 8 7 53 . 1 44 0 0 0 / 3 6 0 04圆整塔径，取 点率的校核 m / 80 . 7 8 54 0 0 0 / 3 6 0 0u 2 % 0 %2 2 1F（不在允许范围内） 则填料塔塔径取 900 1 . 7 5 m / 90 . 7 8 54 0 0 0 / 3 6 0 0u 2 70%100%2 . 51 . 7 5F（在允许范围内） 7 料规格校核 82 3 38900d D 体喷淋密度校核 对于直径不超过 75散装填料，可取最小润湿速率为 ）（ m) 3m 查附录 51得 32t / ）（）（ 0 . 6 2 . 50 . 0 8 23m i nm i n m i 1 . 7 7 8 5 经以上校核可知，填料塔直径选用 合理 料塔填料高度的计算 质单元数的计算 1*1塔底吸收推动力为 0 1 7 3 11 塔顶吸收推动力为 0 0 3 1 3 1 22 对数平均推动力为 8 0 . 0 0 8 5 00 . 0 0 3 1 90 . 0 1 7 8 3 1 7 气相总传质单元数为 7 0 8 5 00 3 1 90 6 3 8 Y 质单元高度的计算 气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式 1计算： )()()()(45.1e x 查表 5得 2c 4 2 7 6 8 0 k g / d y n / 液体质量流量为 ）（ 16 68. 79k 2 0 . 3 6 2)1 3 2 . 59327319 9 7 . 0 4 31 1 6 6 8 . 7 9()101 . 2 79 9 7 . 0 4 31 3 2 . 51 1 6 6 8 . 7 9()3 . 2 2 71 3 2 . 51 1 6 6 8 . 7 9()932731427680(45.1e x 32t / . 9 7 2 . 50 . 3 6 20 . 3 6 2 W 气膜吸收系数由下式计算： )()()0 7k （气体质量通量为 ）（ 4. 8k g / 00 22 ）（）（）（）（k P . 0 6 1 4 k m o 8 . 1 38 . 3 1 40 . 0 3 7 21 3 2 . 50 . 0 3 7 21 . 2 20 . 0 6 60 . 0 6 61 3 2 . 57 6 7 4 . 80 . 2 3 730. 7G 9 液膜吸收系数有下式计算： 0 . 1 5 m / 2 2101 . 2 73 . 2 2 7104 . 2 81 . 2 23 . 2 2 73 . 2 2 74 7 . 9 71 1 6 6 8 . 7 90 . 0 0 9 5)g()(0 . 0 0 9 5381/ 233/12/13/2 ）（）（）（）（U由 ，阶梯环填料是开孔环，查表 5得 ，则 l / h 8 . 3 4 81 . 4 54 7 . 9 70 . 1 5 4 3 2 k m 1 . 4 54 7 . 9 70 . 0 6 1 440 11 ）（ %50%70 修正的恩田公式只使用于 的情况，当 时，需要按下式进行校正，即 ）（ 5 k m o l / 4 3 2) 51 . 7 5(9 . 51 l / h 8 . 9 7 73 4 51 . 7 5( ）（ 7 9 k m o l / 2 L 气相总传质单元高度为 1 . 2 9 90 . 7 8 51 0 1 . 61 . 7 9 1 4 8 . 8 H 料层高度的计算 10 采用上述方法计算出填料层高度后，还应保留一定的安全系数，则 设计取填料层高度为 2 查表 5，对于阶梯环填料， 158h ， 6。取 8hD,则 7 2 0 0 m 计算得填料层高度为 12000200据表 5阶梯环填料的分段要求，可将填料层分为两段设置，每段 6m，两段之间设置一个液体再分布器。 料塔附属高度的计算 塔的附属空间高度包括塔上部空间高度、安装液体分布器和液体再分布器（包括液体收集器）所 需要的高度、塔底部空间高度以及塔裙座高度 5。本次设计塔上部空间高度，可取为 体再分布器的空间高度约为 1m，塔底液相停留时间按 5虑，则塔釜液所占空间高度为 0 . 8 7 8 5 36009 9 7 . 0 4 37 4 1 9 . 66051 Z 考虑到气相接管所占空间高度，底部空间高度可取 以塔的附属高度为 Z （不含裙座高度） 料层压降的计算 散装填料的压降值由 用关联式计算，则 横坐标为 查表 5得， ，纵坐标为 0. 0563. 227997 . 0 431. 229. 81 11161. 75 2 查图 5得 11 4 1 2 . 0 2 P a / 8 142p/ Z 则填料层压降为 4 4 . 2124 1 2 . 0 2p P 第 4 章 填料塔附件的选择与计算 体分布器简要设计 体分布器的选型 液体分布装置的种类多样，有喷头式、盘式、管式、槽式、及槽盘式等。 因槽式液体分布器具有较大的操作弹性、优良的布液性能、极好的抗堵塞、结构简单、气相阻力小等优点，故本设计选用槽式分布器。 布点密度计算 液体喷淋密度越小，分布点密度越大。喷淋点密度为 1 1 0 5 2h 该塔喷淋电密度较小，设计去喷淋点密度为 100 点 /液点数为 点点 646 3 . 5 8 51000 . 90 . 7 8 5n 2 按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：二级槽共设 5 道，在槽侧面开孔，槽宽度为 40高度为 200槽中心距为170布点采用三角形排列，实际设计布点数为 66 点，布液点示意图如图4示。 12 170 170 170 1704080图 4式液体分布器二级槽的布液点示意图 液计算 液体体积流量为 /073600997 . 043 18412 . 2 33L 0 . 6 00 . 5 520s ， 取 60 H， ，则布液孔径为 1/ 2 ）（计取 6体收集及分布装置 为减小壁流现象，当填料层较高时需进行分段，本次设计填料层高度 Z=12m，故需分成 2 段，两段之间设置液 体收集及再分布装置。多孔盘式液体再分布器是集液体收集和在分布功能于一体的液体收集和再分布装置，其具有结构简单、紧 13 凑、安装空间高度低等优点。故本次设计采用多孔盘式液体再分布器作为液体收集及分布装置。多孔盘式液体再分布器如图 4示。 图 4孔盘式液体再分布器 体分布装置 为了实现气相均匀分布，设置性能良好的气相分布装置是十分重要的。通常情况下，对于直径小于 小塔多采用简单的气体分布装置，本次设计填料塔塔径 D=采用如图 4示的简单的气体分布装置。 图 4塔气体分布装置 14 沫装置 除沫装置的作用是为了进行气液分离，出去气体夹带的雾沫，保证后续设备的正常操作。除沫装置可以安装在塔内或塔的上部，也可以作为独立的气液分离设备。丝网除沫器具有除沫效率高、压降小的特点，因此本次设计采用丝网除沫器作为除沫装置。 料支承及压紧装置 料支承装置 填料支承装置的作用是支承填料以及填料层内液体的重量，一般情况下填料支承装置应具备足够的强度和刚度、开孔率 ，以支持填料及其所持液体的重量，防止在支撑板发生液泛，结构上应简单易于加工制造和安装，有利于气液相的均匀分布，同时不至于产生较大的阻力。 气体喷射式填料支承装置具有气体流通量自由截面率大、阻力小、承载能力强、气液两相分布效果好等特点，因此本次设计采用气体喷射式填料支承装置。 料限定装置 为保证填料塔在工作状态下填料床层能够稳定，防止高气相负荷或负荷突然变动时填料层发生松动，破坏填料层结构，甚至造成填料损失，在填料层顶部设置填料限定装置。填料限定装置分为填料压板和床层限定板。填料压板常用于陶瓷填 料，床层限定板多用于金属和塑料填料。本次设计选用 此采用床层限定板。 座 一般塔设备的高径比较大，要承受地震、风、偏心以及内压等载荷，为保证塔设备的安全可靠运行，在设备下部一圈焊接裙座。裙座结构有圆筒形和圆锥形两 种 形 式 。 对 于 直 径 小 且 细 高 的 塔 （ 即 N 且 15 30/ 或 ），为了增加设备的稳定性降低地脚螺栓和基础环支承面上的应 力，可采用圆锥形裙座。本次设计中，填料塔总高度为 则 此采用圆筒形裙座。 孔 人孔是安装或检修人员进入塔内的唯一通道。人孔可设在每段填料层的上下方，同时兼作填料装卸孔用，同时也设置在气液紧、出口等需要经常维修清理的部位。 参考国家标准的手孔和人孔手册 6，本次设计选用公称压力为常压，公称直径 450平面型人孔。 第 5 章 填料塔的流体力学参数计算 收塔主要接管的计算 体进料管的计算 进料管的结构类型很多，有直管进料管、弯管进料管、 T 型进料管。 本次设计选用直管进料管。进料管管内的允许流速一般不超过 s，故取管内液体流速为 ，则液体进出口内径为 4 2 m 0 4 2 53 . 1 4 102 . 0 4431 查参考书 5选用 3 的无缝钢管，其实际内径为 44m 1 校正流速为 16 1 . 3 6 m / 0 4 43 . 1 4 102 . 0 741 体进料管的计算 采用直管进料， 由于常压下塔的气体进出口管气速可取 1020m/s，故取气体进出口流速近似为 16m/s，则气体进出口内径为 2 9 7 m 2 9 7 1 44 0 0 0 / 3 6 0 04 查参 考书 5选用 12 的无缝钢管，其实际内径为 3 0 1 m 5d 2 气体的实际流速为 1 5 .6 m / 3 0 13 4 0 0 0 / 3 6 0 0422 心泵和风机的计算与选型 心泵的计算与选型 管内液体的流速为 则雷诺数为 5 9 3 6 6 . 20 . 0 0 1 0 0 5 1 . 3 60 . 0 4 49 9 7 . 0 4 3 取管壁绝对粗糙度 ，则相对粗糙度 查图 1得 直管阻力压头损失为 泵入口管长 体分布器前的管长 17 吸入管深入清水里的管长 . 1 1 8 12 1 . 3 60 . 0 4 4 1 5 . 20 . 50 . 30 . 20 . 0 3 222f 局部阻力压头损失为 一个标准截止阀（全开） 一个带滤水器的底阀（全开） 三个 90弯头 0 3 2 进 口 ， 1 出 口 2 . 2 2 8 12 1 . 3 610 . 52 . 2 52 . 06 . 022f ）（ 管路 系统总的压头损失为 3 . 3 3 2 21 . 1 1 气体进口压力降为 515. 61. 22212V 气体出口压力降为 . 21 5 . 61 . 2 2412m 吸收塔的总压力降为 6 6 . 67 4 . 21 4 8 . 54 9 4 4 . 21f P 其他塔内件的压力降 p 较小，在此可以忽略 扬程为 1 9 . 2 6 3 39 . 8 19 9 7 . 0 4 35 1 6 6 . 60 . 21 5 . 2f ）（ 流量为 / 7 1 9 3参考离心泵规格 7，根据上述所计算得出的流量和扬程，选用离心泵型号为规格为如下表 5示。 表 5级单吸离心泵规格 18 流量 m3/h 扬程 H/m 效率 /% 必需汽蚀余量 (r /m 转速 （ r/ 功率 /功率 电功率 0 60 900 ：准备两个离心泵，一个备用。 机的计算与选取 气体流量为 /以风机进、出口外侧为截面列伯努利方程，得 2222111 21 将上述各项同乘以 ，整理可得 (p ）（ （ 12 小，气体 也较小，故 g)12 项可忽略；由于以风机进、出口外侧为截面，截面速度 01 ，故 ）（ 2122 可忽略； 中，由于进、出口管段很短，直管阻力 略不计，即 221f口进口 合气体直接从大气进入通风机，管内流速 1u 亦可 忽略，进一步化简得 22口吸收塔内气体的操作压力为 体进入塔内要克服塔内气体的压力、填料层的压降以及气体从塔顶排出的出口压降，所以 2 操作 常压 19 12 通过一系列的简化，全风压 理可得 6 6 . 821 5 . 611 . 2 24 9 4 4 . 27 4 . 22 出口）（ 将使用条件下的风压换算为标定条件下的风压 5 0 8 2 . 1 P 2 21 . 25 1 6 6 . 81 . 2参考通风机选型使用手册 8，根据上述计算得出的流量和全风压，选用的通风机为 物料输送型通风机，批号为 机传动为 C 式传动，其规格如下表 5示。 表 5物料输送型通风机规格 批号动方式 转速 /（ r/ 序号 流量 /（ m3/h） 全压 内效率 /(%) 需用功率 /动机 型号 功率 2400 7 4900 2957 160 5 注： 由于全压较大，故两台通风机串联工作 。 20 设计参数一览表 表 1 基础物性数据和物料衡算总表 项目 符号 数值与计量单位 丙酮在水中的扩散系数 10-6 m2/h 丙酮在空气中的扩散系数 m2/h 丙酮在水中的亨利系数 E 211.5 酮在水中的溶解度系数 H 吸收剂的摩尔流量 L 412.2 h 混合气体的平均摩尔质量 g/液相平衡常数 m 合气体的体积流量 V 4000 m3/h 出塔液相摩尔比 他液相摩尔比 2塔气相摩尔比 塔气相摩尔比 收率 95% 水的黏度 Lm h) 空气的黏度 Vm h) 水的密度 L合气体的平均密度 kg/的 表面张力 L932731 kg/21 表 2 塔设备衡算总表 项目 符号 数值与单位 塔径 D 0.9 m 布液孔径 0d6 料塔的总高度 H 15.2 m 总传质单元高度 m 塔釜液所占空间高度 h 0.8 m 气相总传质系数 h 气膜吸收系数 h 液膜吸收系数 m/h 气相总吸收系数 h 液相总吸收系 数 相总吸收系数（校正后） h 液相总吸收系数（校正后） 小湿润速率 m h) 气相总传质单元数 液点数 n 62 点 填料层压降 p a 液体喷淋密度 U h） 液体质量通量 液体体积流量 1668. 79h) 0h 气体质量通量 h) 22 续表 2 项