砼结构设计基本原理课程设计任务书

1 砼结构设计基本原理课程设计任务书 一、钢筋砼连续梁设计 一钢筋砼矩形截面两跨连续梁，承受均布恒载标准值为 m (不含自重 )，均布活载标准值 m ，在每跨三分点处截面还承受集中恒载标准值 0中活载标准值 5载准永久值系数 K=图一所示。跨度、砼强度等级，纵筋级别见表 ，箍筋采用 砼结构设计规范（ 设计该梁。要求： (1) 进行正截面及斜截面承载力计算，并确定所需的纵筋、箍筋和弯起钢筋的数量 。 (2) 绘制抵抗弯矩图和弯矩包络图，并给出各根弯起钢筋的弯起位置。 (3) 验算裂缝是否满足要求。 (4) 验算挠度是否满足要求。 图 一 2100120 120120120100 2100210021006300 砼 钢筋 梁跨度 L（单位 m） ： 、设计计算数据 设计尺寸： 250b ； 650h ;0 连续梁 的 容重取 325 /kN m ； 混凝土 规范 表 22 3 . 4 / m m ； 22 . 2 0 / m m ； 21 6 m m ；21 / m m ； ； ； ；5 （环境类别 为二 ； 423 . 1 5 1 0 / m m 纵筋 由规范表 2/300 ； 522 . 0 1 0 / m m 箍筋 2702/2、荷载及内力计算 跨度： 01 6 3 0 0 2 4 0 2 4 0 6 3 0 0 . ( b )nl l b m m 为 支 座 的 宽 度 02 0 . 0 2 5 1 . 0 2 5 6 3 0 0 2 4 0 1 2 0 6 3 3 1 . 52l l m m （ b 为 支 座 的 宽 度 ） 取两者的较小者 0 0 1 0 2m i n ( , ) 6 3 0 0 m ml l l 恒载：均布恒载标准值： 6.8 kN/m；梁自重： m； 均布恒载 +梁自重： kN/m；集中恒载标准值： 50 3 活载：均布活载标准值： 8.5 kN/m；集中活载标准值： 65 载分析 ： 恒载标准值计算 21 921 0 . 8 6 6 . 3 5 0 6 . 3 1 0 0 . 3 0 71 2 8 9 N m 21 1 0 0 . 3 0 7 K N m 2111 0 . 8 6 6 . 3 5 0 6 . 3 1 5 8 . 8 7 983 N m B BC k . 8 6 6 . 3 5 0 5 8 . 9 9 083541 0 . 8 6 6 . 3 5 0 1 0 9 . 4 2 8 K 1 0 9 . 4 2 8 K 5 8 . 9 9 0 K 左 k右 k 左 活载满布时内力计算 21212B BC k A 5 6 . 3 6 5 6 . 3 1 1 4 . 7 2 11 2 8 91 1 4 . 7 2 1118 . 5 6 . 3 6 5 6 . 3 1 7 8 . 6 7 183328 . 5 6 . 3 6 5 6 3 . 4 1 583548 . 5 6 . 3 6 5 1 2 0 . 1 3 5 K 1 2 0 . 1 3 5 K V 1 4 . 1 8 0 K N K N N 左 k右 k 左 k 连续梁 仅左跨作用 满布 活载时内力计算 4 21212 58 . 5 6 . 3 6 5 6 . 3 1 4 6 . 0 3 75 1 2 1 8118 9 . 3 3 5 2 9 . 7 7 833118 . 5 6 . 3 6 5 6 . 3 8 9 . 3 3 51 6 6758 . 5 6 . 3 6 5 7 7 . 5 9 51 6 6978 . 5 6 . 3 6 5 1 0 5 . 9 5 5 K 611V 8 . 5 6 . 3 6 51 6 6 N K N N 左 k右 . 1 8 0 K . 5 6 . 3 6 5 1 4 . 1 8 0 K 6 连续梁 仅右跨作用 满布 活载时内力计算 12 . 7 7 81 4 6 . 0 3 78 9 . 3 3 5V 1 4 . 1 8 0 K . 1 8 0 K 0 5 . 9 5 5 . 5 9 5 N N N N 左右3、内力组合求最不礼荷载及控制截面 + 5 121B 0 . 3 0 7 1 . 2 1 1 4 . 7 2 1 1 . 4 2 8 0 . 9 7 82 8 0 . 9 7 81 5 8 . 8 7 9 1 . 2 1 7 8 . 6 7 1 1 . 4 4 4 0 . 7 9 45 8 . 9 9 0 1 . 2 6 3 . 4 1 5 1 . 4 1 5 9 . 5 6 91 0 9 . 4 2 8 1 . 2 1 2 0 . 1 3 5 1 . 4 2 9 9 . 5 0 3 K 2 9 9 . 5 0 3 K 1 5 9 . 5 6 N K N N 左右 左9 K N + 6 12 0 0 . 3 0 7 1 . 2 1 4 6 . 0 3 7 1 . 4 3 2 4 . 8 2 0 K N 0 0 . 3 0 7 1 . 2 2 9 . 7 7 8 1 . 4 7 8 . 6 7 9 K 5 8 . 8 7 9 1 . 2 8 9 . 3 3 5 1 . 4 3 1 5 . 7 2 45 8 . 9 9 0 1 . 2 7 7 . 5 9 5 1 . 4 1 7 9 . 4 2 11 0 9 . 4 2 8 1 . 2 1 0 5 . 9 5 5 1 . 4 2 7 9 . 6 5 1 K 0 9 . 4 2 8 1 左右 4 . 1 8 0 1 . 4 1 5 1 . 1 6 6 K 8 . 9 9 0 1 . 2 1 4 . 1 8 0 1 . 4 5 0 . 9 3 6 K N + 7 12 0 0 . 3 0 7 1 . 2 2 9 . 7 7 8 1 . 4 7 8 . 6 7 9 K 0 0 . 3 0 7 1 . 2 1 4 6 . 0 3 7 1 . 4 3 2 4 . 8 2 0 K N 5 8 . 8 7 9 1 . 2 8 9 . 3 3 5 1 . 4 3 1 5 . 7 2 45 8 . 9 9 0 1 . 2 1 4 . 1 8 0 1 . 4 5 0 . 9 3 6 K 9 . 4 2 8 1 . 2 1 4 . 1 8 0 1 . 4 1 5 1 . 1 6 6 K 0 9 . 4 2 8 1 . 2 + 左右 5 . 9 5 5 1 . 4 2 7 9 . 6 5 1 K 8 . 9 9 0 1 . 2 7 7 . 5 9 5 1 . 4 1 7 9 . 4 2 1 8 9 由图可知剪力的控制截面在、支座截面 ， 弯矩的控制截面在、截面处。 4、验算控制截面尺寸 按配置 双 排纵筋验算；取 65sa 0 6 5 0 6 5 5 8 5wh h m m 585 2 . 3 4 4250 0 m a 610m a 2 5 0 . 2 5 1 . 0 1 6 . 7 2 5 0 5 8 5 6 1 0 5 9 4 3 0 1 . 5 8 1(1 0 . 5 ) 0 . 5 5 0 (1 0 . 5 0 . 5 5 0 ) 1 . 0 1 6 . 7 2 5 0 5 8 5 1 0 5 6 9 . 7 3 04 4 0 . 7 9 4b cf b h N V K Nf b h K N N m 所以截面尺寸满足要求。 10 5、根据正截面承载力计算纵向钢筋 跨中最大正弯矩m a x 3 2 4 . 8 2 0M K N m，按单筋截面设计，采用一排布置。 40sa 0 6 5 0 4 0 6 1 0h m m ；0 0 . 5 5 0 6 1 0 3 3 5 . 5h m m 60 221021m i n m a x m a xm i n m i 3 2 4 . 8 2 0 1 0(1 1 ) 6 1 0 (1 1 )1 6 . 7 2 5 0 6 1 01 4 4 . 7 0 7 3 0 81 . 0 1 6 . 7 2 5 0 1 4 4 . 7 0 720143001 . 5 7 0 . 2 % , 0 . 4 5 0 . 2 % , 0 . 4 5 0 . 0 0 2 43000 . 0 0 2 4 2 5 0 6 5 0 3 9 0b hm m m mf b xA m b h m m 2足要求， 即在截面受拉区配置 6根直径为 222281sA m m中间支座为最大负弯矩处，m a x 4 4 0 . 7 9 4M K N m ， 钢筋 按双 排布置。 65sa 0 6 5 0 6 5 5 8 5h m m 若按 双 筋截面设计： 622104 4 0 . 7 9 4 1 0 0 . 3 0 91 . 0 1 6 . 7 2 5 0 5 8 51 1 2 1 1 2 0 . 3 0 9 0 . 3 8 2 0 . 5 5 0b h 2210 m i 0 1 6 . 7 2 5 0 0 . 3 8 2 5 8 5 3 1 1 0 3 9 0300b hA m m A m 选用 5根为 28二级钢筋， 223 0 7 9 2 2 8 1sA m m m m5 根钢筋 按两层排布，分上下两层 ，上层均匀排 3根，下层 均匀 排 2根 ， 间距满足构造要求 ， 23079sA m m6、根据斜截面承载力配置箍筋和弯起钢筋 支座边缘处最大剪力设计值为 1 7 9 1V ，而在集中荷载作用下支座边缘的剪力为1 1 5 3V ， V 1 1 5 . 8 3 3 0 . 6 4 6 7 5 %V 1 7 9 . 4 2 1 集 。所以不需要考虑剪跨比。 11 0 226 5 0 2 5 6 1 42h m m 00 . 7 0 . 7 1 . 5 7 2 5 0 6 1 4 1 6 8 6 9 6 . 5 1 7 9 . 4 2 1tf b h N K N ，需按计算配置腹筋。 选用双肢箍 6 100,全长配筋。 中间支 座处：0 286 5 0 2 5 2 8 5 8 32h m m ，剪力设计值为 2 9 9 3V K N 所配箍筋和混凝土所能承担的剪力为 7570 . 7 1 . 5 7 2 5 0 5 8 3 2 7 0 5 8 3100249903s t y f b h f 取 5；则211 2 9 9 5 0 3 2 4 9 9 0 3 2 9 2 . 30 . 8 s i n 0 . 8 3 0 0 s i n 4 5m 在下边缘弯起 1根 二级钢筋 22的纵筋， 23 8 0 m m钢筋弯起点距中间支座边缘的距离为 ，弯起点 处的剪力设计值为 2 2 9 9 . 5 0 3 2 4 . 9 3 2 0 . 8 2 7 9 . 5 5 7 N V 。所以还需弯起钢筋。设第一排弯筋弯起点到第二排钢筋终弯点的距离为 350则第二排弯起钢筋的弯起点距中间支座边缘 的 距 离 为 8 0 0 3 5 0 6 0 0 1 6 5 0 ， 到 集 中 力 作 用 处 的 距 离 为2 0 0 0 1 7 5 0 1 2 0 2 3 0 2 5 0m m m m 。所以不需弯起第三排钢筋。 7、裂缝验算 该构件允许出现裂缝，按三级抗裂计算。 在中间支座边缘处 1 5 8 . 8 7 9 1 7 8 . 6 7 1 3 3 7 . 5 5 N m 钢筋应力为 6 203 3 7 . 5 5 1 0 2 1 6 . 1 4 /0 . 8 7 0 . 8 7 5 8 3 3 0 7 9 m 矩形截面受弯件下半截面受拉 3079 0 . 0 3 7 9 0 . 0 10 . 5 0 . 5 6 5 0 2 5 0b h 12 又因为 0 . 6 5 0 . 6 5 2 . 2 01 . 1 1 . 1 0 . 9 2 50 . 0 3 7 9 2 1 6 . 1 4e s 换算钢筋直径 2 25 2 8 285 1 . 0 2 8i i m mn v d m a x ( 1 . 9 0 . 0 8 )t 52 1 6 . 1 4 2 81 . 9 0 . 9 2 5 ( 1 . 9 2 5 0 . 0 8 )2 . 0 1 0 0 . 0 3 7 9 l i 2 0 2 0 . 3m m m m 满足 抗裂 要求 。 8、挠度验算 （ 1）短期刚度 0 1 0 6 . 3 4 93 . 1 5 1 0sE 02281 0 . 0 1 4 92 5 0 6 1 4 则 22 . 0 1 0 2 2 8 1 6 1 46 7 . 1 4 3 0 . 0 1 4 91 . 1 5 0 . 9 2 5 0 . 21 3 . 5 0 1 3 29 . 0 4 1 1 0 /N m m （ 2）挠度增大系数 根据规范，取 （ 3） 受弯构件的刚度 B 1 3 1 3 2(1 0 0 . 3 0 7 1 4 6 . 0 3 7 ) 9 . 0 4 1 1 0 5 . 3 0 7 1 0 /( 1 ) ( 2 . 0 1 ) (1 0 0 . 3 0 7 1 4 6 . 0 3 7 0 . 5 ) 2 4 6 . 3 4 4k N m 13 （ 4）跨中挠度 2 62135 2 4 6 . 3 4 4 1 0 6 3 0 0 1 9 . 1 9 14 8 5 . 3 0 7 1 0m 允许挠度为 0l i m 6300 2 5 . 2 1 9 . 1 9 12 5 0 2 5 0lf m m f m m 故挠度满足要求。 二、预应力砼简支梁设计 一多层房屋的预应力砼屋面梁，构件及截面尺寸如图二所示。先张法施工时在工地临时台座上进行，在梁的受拉、受压区均采用直径 10热处理 45线预应力钢筋，分别在梁的受拉、 受压区采用锥形锚具一端同时超张拉钢筋，养护时预应力钢筋与张拉台座间温差为 250C，砼达到设计强度以后放松预应力钢筋，砼采用 者 非预应力钢筋采用 筋。现已知该梁为一般不允许出现裂缝构件，承受均布恒载标准值为 6kN/m(含自重 )，均布活载标准值 4kN/m ，活载准永久值系数 q=砼结构设计规范（ 设计该梁。要求： （ 1）进行梁的正截面承载力计算，估算纵向预应力钢筋，并根据构造要求估算非预应力钢筋。 （ 2）计算总预应 力损失。 （ 3）进行梁的正截面承载力计算，确定梁的纵向预应力钢筋和非预应力钢筋。 （ 4）进行梁的斜截面承载力计算，确定梁的箍筋。 （ 5）验算梁的使用阶段正截面抗裂能力是否满足要求。 （ 6）验算梁的使用阶段斜截面抗裂能力是否满足要求。 （ 7）验算梁的使用阶段挠度是否满足要求。 （ 8）验算梁在施工阶段强度及抗裂能力是否满足要求。 图 二 87500 25125125 18050900080105080108500n l 14 活载 标准值 kN/m 恒载 标准值 kN/m（ 李铭伟 ） 砼 4 16 解： (1)钢筋 预应力钢筋采用热处理钢筋 45在受拉、受压区均配置此种预应力钢筋， 470N/ 040N/ 410N/0 N/8.5 1470=1029 N/预应力钢筋采用 270 N/105 N/2)混凝土 ( 由规范 表 0 N/ 1 =1 0 N/3)施工及其他条件 构件为“一般不允许出现裂缝构件”，允许挠度为 L/250,当，张 拉 预 应 力 筋。 计算跨度 0l=中最大弯矩： 22011( 1 . 2 g 1 . 4 q ) l 1 . 2 1 6 1 . 4 1 4 8 . 7 5 3 7 1 . 3 388k N m g 22011( g q ) l 1 6 1 4 8 . 7 5 2 8 7 . 1 188k k kM k N m g 22011( g q ) l 1 6 0 . 5 1 4 8 . 7 5 2 2 0 . 1 288q k z kM k N m 011( 1 . 2 g 1 . 4 q ) l 1 . 2 1 6 1 . 4 1 4 8 . 5 1 6 4 . 9 022k N 11( g q ) l 1 6 1 4 8 . 5 1 2 7 . 5 022k k k nV k N 15 估算纵向预应力钢筋，并根据构造要求估计非预应力钢筋，先令0A p , 0 A ,计算 先假定中和轴位于翼缘内，则可按宽度为 360fb 矩形截面梁计算，由于弯矩较大，故考虑预应力筋做两排布置，根据构造要求取 65sa 则 0 8 0 0 6 5 7 3 5sh h a m m ， 508 0 1 0 52fh m m = 622103 7 1 . 3 3 1 01 1 1 1 0 . 0 8 60 . 5 0 . 5 1 . 0 2 3 . 1 3 6 0 7 3 5b h 0/假定相符合。 10 20 . 0 8 6 1 . 0 2 3 . 1 3 6 0 7 3 5 5051040b hA m 考虑到抗裂等要求，初步选配 2628pA 8 10) 按照构造 要求 ， 2( 0 . 1 5 0 . 2 5 ) 9 4 . 2 1 5 7 , = 1 5 7 m m ( 2 1 0 )p m m A 取根据构造要求，预拉区纵向钢筋配筋率应满足 (A )/ % 2113 6 0 8 0 1 0 0 8 0 5 0 2 6 0 5 0 8 0 1 0 0 6 2 0 1 1 7 3 0 022A m m 即 41 1 7 3 0 0%2.0 s ， 可取 21 5 7 ( 2 1 0 )sA m m ， 21 5 7 ( 2 1 0 ) m m 。 截面划分和编号见下图，截面几何特征列表计算如下： 16 截面 特征图 1 截 面 特征图二 17 a ：为各截面 为各截面的重心至换算截面重心的距离 为各截面对其自身重心的惯性矩 542 . 0 1 0/ 5 . 8 03 . 4 5 1 0E P P 542 . 1 1 0/ 6 . 0 93 . 4 5 1 0E S S 换算截面面积： 20 1 2 2 6 6 6 m 换算截面重心至底边的距离：00/ 4 4 9y S A m m 换算截面惯性矩： 2 4 4 4 40 7 1 3 8 0 9 1 0 2 0 1 7 6 1 1 0 9 1 5 5 7 0 1 0i i y I m m 编号 )( 2)( ( 3i 410 )(* )()(42* 610 )( 4610 1 360 80=28800 760 11 260 50=6500 703 54 100 620=62000 410 2542 39 80 50=2000 117 32 180 100=18000 50 90 399 157=70 21 7 314=0 19 8 314=0 89 9 157=70 21 10 157=5 54 122666 18 查教材 中表 10 5a 251 / 5 5 23 1 . 0 1 0 2 . 1 1 0 5 2 . 5 /l s sE t t N m m 24 /361 0 2 第一批预应力损失： 21 1 1 5 2 . 5 3 6 1 9 9 . 5 / m m 扣除第一批预应力损失后： o o )()( ( 1 0 2 9 1 9 9 . 5 ) 6 2 8 ( 1 0 2 9 1 9 9 . 5 ) 1 5 7 6 5 1 1 5 8 N )()(0 ( 1 0 2 9 1 9 9 . 5 ) 6 2 8 4 0 4 ( 1 0 2 9 1 9 9 . 5 ) 1 5 7 3 2 1 168649792N m m 受拉区、受压区预应力钢筋合力点处的混凝土法向应力 0 24000 24006 5 1 1 5 8 1 6 8 6 4 9 7 9 2 4 0 4 1 2 . 8 /1 2 2 6 6 6 9 1 5 5 7 0 1 06 5 1 1 5 8 1 6 8 6 4 9 7 9 2 3 2 1 0 . 6 0 /1 2 2 6 6 6 9 1 5 5 7 0 1 0p p pp c pp p pp c m m 配筋率： 006 2 8 1 5 7 0 . 0 0 6 41226661 5 7 1 5 7 0 . 0 0 2 6122666 25 0 / m m 25251 2 . 86 0 3 4 06 0 3 4 050 1 3 4 /1 1 5 1 1 5 0 . 0 0 6 46 0 3 4 06 0 05 8 /1 1 5 1 1 5 0 . 0 0 2 1m m m 第二批预应力损失 19 25251 3 4 /5 8 /m mN m m21 9 9 . 5 1 3 4 3 3 3 . 5 /l l l N m m C 100 2/21 9 9 . 5 5 8 2 5 7 . 5 /l l l N m m C 100 2/第二批预应力损失后的0p，PS (S ,故： ( ) ( ) 5 5 7 8 9 9 . 5p I I c o n l p c o n l A N 0 ( ) ( ) 1 3 7 5 7 5 4 1 0 . 5p I I p I I c o n l I I p p c o n l I I p pN e A y A y N m m g 0 24000 24005 5 7 8 9 9 . 5 1 3 7 5 7 5 4 1 0 . 5 4 0 4 1 0 . 6 2 /1 2 2 6 6 6 9 1 5 5 7 0 1 05 5 7 8 9 9 . 5 1 3 7 5 7 5 4 1 0 . 5 3 2 1 0 . 2 8 /1 2 2 6 6 6 9 1 5 5 7 0 1 0p I I p I I p I Ip c I I I p I I p I Ip c I I m m （ 1）正截面承载力计算 消压状态时： 20 7 5 7 . 1 0 /p c o n l E P P C I m m 20 7 6 9 . 8 8 /p c o n l E P P C I I N m m 000 7 5 7 . 1 0 6 2 8 7 6 9 . 8 8 1 5 7 = 20 7 6 9 . 8 8 4 1 0 3 5 9 . 8 8 / 0p p p m m 为拉应力 在受压区有： 1501 . 0 2 3 . 1 3 6 0 8 0 3 5 9 . 8 8 1 5 7 2 7 0 1 5 7 8 5 9 0 6 8 . 8 42c f f p p y sf b h A f 在受拉区有： 20 =270 157+1040 618=685110N 属于第 2 类 T 型 截面 26 计算承载力 由 0X ，得： 1 )( x =)( = 1 0 4 0 7 8 5 2 7 0 1 5 7 3 6 8 . 6 5 1 5 7 2 7 0 1 5 7 1 . 0 2 3 . 1 ( 3 6 0 1 0 0 ) 1 0 51 . 0 2 3 . 1 1 0 0 =2a =2 30=60计算相对受压区高度： 150 . 8 0 . 3 7 70 . 0 0 2 1 0 4 0 6 8 0 . 8 40 . 0 0 2 110 . 0 0 3 3 0 . 0 0 3 3 2 . 1 1 0bp y p oc u s c 578595157 0h 0 0 5 . 4 8m m x m m 即 ：02 b 1 0 1 0 0 0( ) ( ) ( ) ( ) ( )221 . 0 2 3 . 1 1 0 0 1 0 5 . 4 8 7 4 6 . 7 1 0 5 . 4 8 / 2 1 . 0 2 3 . 1 3 6 0 1 001051 0 5 7 4 6 . 7 2 7 0 1 5 7 7 4 6 . 7 3 0 3 6 8 . 6 5 1 5 7 7 4 6 . 7 3 025 9 5 . 7 7 3 6 7 . 5 0fu c c f f r s s p p f b x h f b b h h f A h a A h m M K N m 正截面承载力满足要求。 确定梁的箍筋 （ 1）确定梁的箍筋 a) 截面尺寸复核 截面腹 板净高为： w 5 2 050501 0 0808 0 0 4 5 . 2 6 27 00 . 0 2 5 (1 4 ) 0 . 0 2 5 1 4 5 . 2 1 . 0 2 3 . 1 1 0 0 7 4 6 . 73 7 9 . 4 7 1 6 4 . 9 0w c ch b f b V K N 截面尺寸满足条件要求。 b)计算箍筋数量及间距 对均布荷载有： 07.0 100 6 4 . 9 0K N V K N 又 123420=00 . 7 0 . 0 5 1 2 1 . 9 6 1 6 4 . 9 0b h N k N V K N 需按计算配箍筋。 0000 . 7 0 . 0 5f b h 1 6 3 2 0 0 1 3 1 6 2 5 . 5 0 . 1 6 5 02 7 0 7 4 6 . 7 选用双肢 6 ， 5 6 . 5 50 . 1 6 5 0 0 . 1 6 5 0=据构造要求 S=300 选用双肢 6 300箍筋。 （ 2）验算斜截面承载力 0 0 00 . 7 0 . 0 5t y v f b h f h = 5 6 . 5 59 8 . 7 9 2 7 0 7 4 6 . 7 / 1 0 0 0 0 . 0 5 6 5 6 . 7 1300 =1 6 9 . 6 3 1 6 4 . 9 0k N V K N。 斜截面抗剪承载力足够。 扣除全部预应力损失后钢筋的合力： c o n c o n l p 0( ) ( ) 6 5 6 . 7 1p l p A N k N 0 c o n l c o n l 0( ) ( ) 1 7 5 . 3 7p p p p p pN e A y A y k N m 混凝土下边缘的预压应力： 0 20006 5 6 7 1 0 1 7 5 3 7 0 0 0 0y 4 4 7 1 3 . 4 9 /1 2 3 4 2 0 9 5 9 5 7 8 0 0 0 0p p e N m 在荷载效应的 标准组合下 ,截面下边缘混凝土的拉应力为 28 6 20 402 8 7 . 1 1 1 0 4 4 7 1 3 . 4 /9 5 9 5 7 8 1 0y N m 抗裂验算 60 402 2 0 . 1 2 1 0 4 4 7 1 0 . 3 /9 5 9 5 7 8 1 0y N m 2221 3 . 4 0 1 3 . 4 9 0 . 0 9 / 2 . 6 4 /1 0 . 3 0 1 3 . 4 9 3 . 1 9 / 0c k p c t kc q p cN m m f N m mN m m 正截面抗裂度满足要求。 (4) 斜截面抗裂验算 沿构件长度方向，均布荷载作用下简支梁支座边缘处剪力为最大，其主应力在截面 13此必须对以上 3处做主应力验算。 1132 8 8 0 0 3 1 3 6 5 0 0 2 5 6 5 0 1 0 0 2 4 87 9 9 3 2 3 7 5 3 . 6 3 2 312419890 22 32 8 8 0 0 3 1 3 6 5 0 0 2 5 6 7 9 9 3 2 3 7 5 3 . 6 3 2 3 1 0 0 2 7 3 2 7 3 / 2 14906340S 33 31 8 0 0 0 3 9 7 2 0 0 0 3 3 0 5 0 1 0 0 3 2 2 1 8 8 4 3 8 7 1 2 1 3 4 1 3 5 4 9 41710875010S 由材料力学中剪应力计算公式 得 211 4222 4233 41 2 7 5 0 0 1 2 4 1 9 8 9 01 . 6 5 /9 5 9 5 7 8 1 0 1 0 01275001 . 9 8 /9 5 9 5 7 8 1 0 1 0 0127500149063401087501 . 4 4 /9 5 9 5 7 8 100 1 010N m mN m mN m m在支座截面处，荷载引起的弯矩为零，所以其正应力也应为零，而由预应力引起的正应力下式计算： 000p p N e C C 则 2, 1 1 46 5 6 7 1 0 1 5 7 3 7 0 0 0 0 2 2 3 1 . 6 6 /1 2 3 4 2