啤酒厂废水处理站工艺设计说明书

1 啤酒厂废水处理站工艺设计说明书 1 设计题 目 啤酒厂废水处理站工艺设计 2 设计 目的 本设计是水污染控制工程教学中一个重要的实践环节，要求综合运用所学的有关知识，在设计中掌握解决实际工程问题的能力，并进一步巩固和提高理论知识。 3. 设计数据 地势平坦 气象条件 最低气温 最高 气温 41 年平均 气温 15 多年平均降雨量 560mm/y 主 导风 向 工程地 质 土壤 级 失陷性 黄 土 地下水位 区 平均海拔高程 453m （ 1） 进 水 条 件 进 水水 头 无压 进 水管底 标 高 450m （ 2） 排水 条 件 距离 厂区围墙 西 侧 300 河流，河水最大流量 33m3/s；最小流量 s；最高水位 44。使用功能主要 为 一般 工业 用水和景 观用水，属地表水 环 境 质 量 标 准 类 水域。 原水水 质 及出水要求 序号 水量 (m3/d) ) ) SS() ) TP() 23 10000 1800 950 350 40 6 一 级 排放标 准 100 30 70 15 2 污水流量 总变 化系 数为 最大日污水 处 理量 Q=14000 m3/d 第二章 污水 处 理 工艺 流程 说 明 好氧联合处理技术 厌氧处理技术是一种有效去除有机污染物并使其碳化的技术，它将有机化合物转变为甲烷和二氧化碳。对处理中高浓度的废水，厌氧比好氧处理不仅运转费用低，而且可回收沼气；所需反应器体积更小；能耗低，约为好氧处理工艺的 10%15%； 产 泥量少 ，约为 好氧 处 理的 10% 15%； 对营养 物需求低；既可 应 用于 小规模，也可 应 用 大规 模。 厌 氧法的缺 点 式不能去除氮、磷，出水往往不 达标 ，因此常常需 对厌 氧 处 理后的 废 水 进 一步用好 氧的方法 进 行 处 理，使出 水达标 。 常用的 厌 氧反 应 器有 应 器与其它反 应 器相比有以下优 点 ： 沉降性能良好， 不设 沉淀池， 无 需污泥回流 不填 载 体，构造 简单节 省造价 由于消化 产 气作用，污泥上浮造成一定的 搅 拌，因而 不设搅 拌 设备 污泥 浓 度和有机 负 荷高，停留 时间 短 同 时 ，由于大幅度 减 少了 进 入好氧 处理阶 段的有机物量，因此降低了好氧 处理阶 段的曝气能耗和剩余污泥 产 量， 从 而使整 个废 水 处理过 程的 费 用大幅度 减少。可以看出 厌 氧 好 氧联 合 处 理在啤 酒废 水 处 理方面有 较 大优 点 ，故啤 酒废 水厌 氧 好氧 处 理技 术 是最好的 选择 。 工艺 路 线 的确定 废 水格 栅 集水井调节池配水井 应 器 应池出水 泥外 运 脱 水 间 污泥 浓缩 池集泥池 啤 酒废 水先 经过 中格 栅 去除大 杂质 后 进 入集水池，用污水泵 将废 水提升至配水井。配水井中出 来 的水用泵 连续 送入 应 器 进 行 厌 氧消化，降低有机物浓 度。 厌 氧 处理过 程中 产 生的沼气被收集到沼气柜。 应 器 内 的污水流 入 行好氧 处 理 ，而后达标 出水。 来 自 器、 池的剩余 3 污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥 浓缩 池 内被浓缩 ， 浓缩 后 进 入污泥 脱 水机房， 进 一步降低污泥的含水率， 实现 污泥的 减 量化。污泥 脱 水后形成泥饼 ， 装车 外 运处 置。 第三章 主要设备及处理构筑物设计计算 栅 计说 明 格 栅 主要是 拦截废 水中的 较 大 颗 粒和漂浮物，以确保 后续处 理的 顺 利 进 行。 H1 h 1h 1 B 11000 2H 1 . 1 格 栅 设 计 计 算 草 计参数 设计 流量 Q = 14000m3/d = m3/h =s ； 栅条宽 度 S=10 栅条间 隙 d = 15 栅前 水深 h=0.4 m 格 栅 安 装 角度 = 60 ， 栅前 流速 0.7 m/s ,过栅 流速 s ； 单位栅 渣量 W = 03 水 。 计计 算 由于本 设计 水量 较 少，故格 栅 直接安置于排水管道中。 数 m a x s i 式中： Q 设计 流量， m3/s 格 栅倾 角，度 b 栅条 间 隙， m h 栅 前水深， m v 过栅 流速， m/s 4 n= = , 取 n =32条 。 槽宽度 B=S（ + 32+32=槽宽度一般比格栅宽 0.3 m。 即栅槽宽为 m ，取 1.1 m。 水渠道渐宽部分的长度 设进水渠道宽 .5 m ，其渐宽部分展开角度 1= 60 20 =20= 槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度 1/2=过格栅水头损失 取 k = 3 , = 条断面为圆形 )， v = s ，则 = 24 / 3( ) s i k 数，水头损失增大倍数 数，与断面形状有关 S 条宽度， m d 条净隙， mm v 栅流速， m/s 栅倾角，度 = 24 / 30 . 0 1 0 . 83 1 . 7 9 ( ) s i n 6 00 . 0 1 5 2 9 . 8 1 = m 后槽总高度 设栅前渠道超高 =h+h1+后槽总长度 5 112 0 . 5 1 . 0 = =日栅渣量 栅渣量 (03，取 格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值取 = 03 = 则： W = 12864001000 式中： Q 计流量， m3/s 渣量 (03，取 03W = 6 4 = d 0.2 m3/d (采用机械清渣 ) 水池 计说明 集水池是汇集准备输送到其他构筑物去的一种小型贮水设备，设置集水池作为水量调节之用，贮存盈余，补充短缺，使生物处理设施在一日内能得到均和的进水量，保证正常运行。 计参数 设计最大日流量 Q = s ； 计计算 集水池的容量为大于一台泵五分钟的流量，设三台水泵（两用一备），每台泵的流量为 Q=s m3/s 。 集水池容积采用相当于一台泵 30W=000=80 60 30/1000=144 效水深采用 3m，则集水池面积为 F=48 其尺寸为 7m*7m。 集水池构造 集水池内保证水流平稳，流态良好，不产生涡流和滞留，必要时可设置导流墙，水泵吸水管按集水池的中轴线对称布置，每 台水泵在吸水时应不干扰其他水泵的工作，为保证水流平稳，其流速为 h 为宜。 节池 计说明 6 调节池是用来均衡调节污水水量、水质、水温的变化，降低对生物处理设施的冲击，为使调节池出水水质均匀，防止污染物沉淀，调节池内宜设置搅拌、混合装置。 计参数 设计流量 Q = 14000m3/d = 583m3/h =s ； 调节池停留时间 T= 计计算 节池有效容积 V = 583 5 =2915 节池水面面积 调节池有效水深取 高 A=V/H=2915/30 节池的长度 取调节池宽度为 18 m，长为 30 m，池的实际尺寸为：长宽高 =30m 18m 6m = 3240 节池的搅拌器 使废水混合均匀，调节池下设潜水搅拌机，选型 640/3c/房 计说明 泵房采用下圆上方形泵房，集水池与泵房合建，集水池在泵房下面，采用全地下式。考虑三台水泵，其中一台备用。 计参数 设计流量 Q = 14000m3/d = s = 583 m3/h 取 Q=160L/s，则一台泵的流量为 80L/s。 计计算 泵前总扬程估算 经过格栅水头损失为 水池最低水位与所需提升经常高水位之间的高差为： 7 0 m 水管水头损失 总出水管 Q=160L/s，选用管径 表的 v=s,1000i=根出水管， Q=80L/s，选用管径 v=s,1000i=管总长为 40m，局部损失占沿程的 30%，则总损失为： 9 . 9 1 4 0 1 0 . 3 0 . 51000 m 泵扬程 泵站内管线水头损失假设为 虑自由水头为 水泵总扬程为： H=10+3m 泵 选择 用一备，其性能见表 2 1 污水泵性能 流量 300 m3/h 扬程 15m 汽蚀余量 r） 功率 率 水井 在市政给水中，作用是分配原水。在污水处理中，作用是收集污水，减少流量变化给处理系统带来冲击。污水首先流到配水井，达到一定容量再下一步处理啊。混合器井作用差不多，收集不同的污水或者加药使污水的成分、浓度相对稳定 。 配水井设为圆柱形，水力停留时间设为 T=10其容积为： V=83（ 10 60） =取配水井总高为： H=高为 效高度为 5m 。其截面积为： A=V/5= 直径为 D: 应池 8 计说明 应池由进水分配系统、反应区、三相分离器、出水系统、排泥系统及沼气收集系统组成。 沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流 不填载体，构造简单节省造价 由于消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅拌，因而不设搅拌设备 污泥浓度和有机负荷高，停留时间短 计参数 设计流量 Q = 14000m3/d = m3/h =s ； 进水 800 去除率为 80% ； 容积负荷（ ： d)； 污泥产率为： 产气率为： 计计算 尺寸计算 (包括沉淀区和反应区 ) V 有效 = 0 式中： V 有效 应器有效容积 ， 计流量 ， m3/d 水有机物浓量 ,v 积负荷 ,d) V 有效 = = 5600. 工程设计反应器 2座，横截面为矩形 反应器有效高度为 5m，则 横截面积 S=V 有效 /h=5600/5=1120池面积 单池从布水均匀性和经济性考虑，矩形池长宽比在 2： 1以下较为合适 设池长 L=30m， B= =560/30= 20m 单池截面积： B=30 20=600设计反应池总高 H=中超高 0.5 m （一般应用时反应池装液量为 70% 单池总容积 00（ =3600池有效反应容积 效 = 00 5=3000 个反应 器 实际尺寸 30 m 20m 应器数量 2座 总池面积 S 总 =n=600 2=1200应器总容积 V=600 2=7200有效反应容积 V 有效 =效 n=3000 2=6000 5600 合要求 积有效系数 6000/7200 100%=在 70%间，符合要求 水力停留时间（ 水力负荷率 ( 有效 /Q=6000/r =Q/00= 合设计要求。 相分离器构造设计 1. 设计说明 三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。 2. 沉淀区的 设计 三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置 10气罩，构成 6个分离单元，则每池设置 6个三相分离器。 三相分离器长度 B=20b=30/10=3m 。 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，即 600 10 沉淀区的表面负荷率 =292/600= . 回流缝设计 如图是三相分离器的结构示意图 示意图 设上下三角形集气罩斜面水平夹角 = 55 ，取 = h3/式中： 下三角集气罩底水平宽度， m; 下三角集气罩斜面的水平夹角； 下三角集气罩的垂直高度， m; = = m 则相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离： = b - 2 = 3 2 m 则下三角形回流缝面积为： = l n = 20 10= 292 下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速 (用下式计算： = 1 式中： 反应器中废水流量， m3/h； 下三角形集气罩回流逢面积， 11 =292/292=h 净水的 ,故取 = s 。由斯托克斯工 式可得气体上升速度为： 320 . 9 5 9 8 1 1 . 0 3 1 . 2 5 1 0 0 . 0 1 0 . 2 6 6 ( / ) 9 . 5 8 ( / )1 8 0 . 0 2b c m s m 0 1 4 ； a= B ； 可脱去 d 气泡 5. 三相分离器与 三相分离区总高度 h= h5 52 3 4 51 . 3 5 0 . 4 0 . 7 0 . 2 25 5 0 . 2 2 5 5 0 . 1 80 . 5 1 . 1 1 . 1 5 0 . 1 8 2 . 5 7D F A F A D F S i n S i n mh h h h h m 高 H = 淀区 高 泥区高 浮区高 高 水系统设计计算 1. 配水系统采用穿孔配管，进水管总管径取 400，流速约为 m/s。每个反应器设置 10 根 支管，每根管之间的中心距离为 2.0 m，配水孔径采用 16，孔距 2.0 m，每孔服务面积为 ，孔径向下，穿孔管距离反应池底 0.2 m，每个反应器有 200出水孔，采用连续进水。 2. 布水孔孔径 共设置布水孔 200，出水流速 s， 则孔径为 d= = 3. 验证 常温下，容积负荷（ ： d)；产气率为： 需满足空塔水流速度 1.0 m/h,空塔沼气上升流速 1.0 m/h。 13 空塔水流速度 1.0 m/h 符合要求。 空塔气流速度 S=583 200= 1m/h 符合要求。 泥系统设计计算 1. 一般 泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为15,则两座 应器中污泥总量： G=5600 15=84000d 2. 产泥量计算 厌氧生物处理污泥产量取： X=14000 411d 式中： X 应器产泥量， d ； r 厌氧生物处理污泥产量， 进水 kg/ E 去除率，本设计中取 80%。 据 S = X=1400/750d 单池产泥 X/2 =1750/2 =875 d 污泥含水率为 98%，当含水率 95%，取 31 0 0 0 /s kg m ，则 污泥产量 X/ s（ 1=875/1000（ 1 =h 单池 排泥量 =m3/h 32 4 . 5 1 2 . 2 5 /2m h 污泥龄 c=G/ X=84000/1750=48（ d） 3. 排泥系统设计 在 相分离器下 底部 400 高处，各设置一个排泥口，共两个排泥口。每天排泥一次。 水系统设计计算 出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出。出水是否均匀对处理效果有很大的影响。 14 1. 出水槽设计 对于每个反应池，有 10 个单元三相分离器，出水槽共有10条，槽宽 单个反应器流量 i/3600=292/3600=s 设出水槽口附近水流速度为 0.2 m/s，则 槽口附近水深 00 槽口附近水深为 m，出水槽坡度为 水槽尺寸 20m 0.2 m m；出水槽数量为 10座。 2. 溢流堰设计 出水槽溢流堰共有 20 条（ 10 2），每条长 20 m，设计 900三角堰，堰高 50，堰口水面宽 b=50。 每个 1L/s,查知溢流负荷为 1（ m s），设计溢流负荷 f = （ m s），则堰上水面总长为： L=qi/f=81/ 三角堰数量： n=L/b=0 10450 个；每条溢流堰三角堰数量： 1450/20=73个。 一条溢流堰上共有 73 个 100的堰口， 73个 140的间隙。 堰上水头校核 每个堰出流率： q=qi/n=81/1450 1000=10s 按 900三角堰计算公式， 堰上水头： h=（ q/ 10出水渠设计计算 反应器沿长边设一条矩形出水渠， 10条出水槽的出水流至此出水渠。设出水渠宽 度 水渠渠口附近水流速度为 s。 渠口附近水深 qi/ . 0 2 8 0 . 1 1 60 . 8 0 . 3iq mu x a 以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深： 出水渠渠口最远的出水槽到渠口的距离为 ，出水渠长为 水渠尺寸为 渠口坡度 选用 满度为 内水流速度为 15 V=4 81/ 1000=s 气收集系统设计计算 1. 沼气产量计算 沼气主要产生厌氧阶段， /m 总产气量 G=14000 064m3/h 每个 应器的产气量 集气管 每个集气罩的沼气用一根集气管收集，单个池子共有 10根集气管。 每根集气管内最大气流量 =4032/24 3600 10=m3/s 据资料，集气室沼气出气管最小直径 d=100 100 . 沼气主管 每池 13根集气管先通到一根单池主管，然后再汇入两池沼气主管。采用钢管，单池沼气主管管道坡度为 单池沼气主管内最大气流量 032/24 3600=m3/s 取 D=150，充满 度为 流速为 V=4/ =s 两池沼气最大气流量为 q=8064/24 3600=m3/s 取 50，充满度为 速为 v=4/ s 2. 水封灌设计 水封灌主要是用来控制三相分离气的集气室中气液两相界面高度的，因为当液面太高或波动时，浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有有排泥和排除冷凝水作用。 水封高度 10H H H式中： 反应器至贮气罐的压头损失和贮气罐内的压头 为保证安全取贮气罐内压头，集气罩中出气气压最大 2m 气罐内压强 00 水封灌 水封高度取 1.5 m，水封灌面积一般为进气管面积的 4 倍，则 16 2 2 2114 0 . 2 5 4 0 . 1 9 644S d m 水封灌直径取 3. 气水分离器 气水分离器起到对沼气干燥的作用，选用 500 钢制气水分离器一 个，气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计及压力表。 4. 沼气柜容积确定 由上述计算可知该处理站日产沼气 2240 3m ， 则沼气柜容积应为 3h 产气量的体积确定，即 V=064/24 3=1008计选用 300 钢板水槽内导轨湿式储气柜，尺寸为 7000 。 应池 计说明 艺的发展，其前身是 预反应区和主反应区组成。预反应 区控制在缺氧状态，因此提高了对难降解有机物的去除效果，与传统的活性污泥法相比，有以下优点： 建设费用低，省去了初沉池、二沉池及污泥回流设备。 运行费用低，节能效果显著。 有机物去除率高，出水水质好，具有良好的脱氮除磷功能。 管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。 污泥产量低，性质稳定，便于进一步处理与处置。 计参数 设计流量 Q = 14000m3/d = m3/h =s ； 进水 60 ，去除率为 85% ； ： 混合液污泥浓度为： X=4000 ； 充水比为： 进水 190 ，去除率为 90%。 计计算 行周期及时间的确定 1. 曝气时间 4 4 190/3500= 式中： 17 充水比 0S 进水 mg/l； 泥负荷， X 混合液污泥浓度， 。 2. 沉淀时间 + /u 4 1 . 2 6 4 1 . 2 64 . 6 1 0 4 . 6 1 0 3 5 0 0 1 . 5 7 /u X m s 设曝气池水深 H = 5m，缓冲层高度 =0.5 m，沉淀时间为 0 . 3 2 5 0 . 5 1 . 3 3 1 . 51 . 5 7s Ht h 3. 运行周期 T 设排水时间 行周期为 T=ta+ts+日周期数： N= 24/4h 应池的容积及构造 1. 反应池容积 单池容积为 2 4=应池总容积为 V=2 中： N 周期数； 单池容积； V 总容积； n 池数，本设计中采用 2个 ； 充水比。 2. 应池为满足运行灵活和设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。如图 1 18 据资料， B： H=1 2， L： B=4 6，取 B=10m,L=60 m。所以0 10 5=3000 池面积 =3000/5=600沿长度方向设一道隔墙，将池体分为预反应区和主反应区两部分，靠近进水端为 容积的 10%左右的预反应区，作为兼氧吸附区和生物选择区，另一部分为主反应区。 根据资料，预反应区长 L，取 0 m。 3. 连通口尺寸 隔墙底部设连通孔，连通两区水流，设连通孔的个数 个。 连通孔孔口面积 1 1 1124 L Hn n U U 1 QH 中： Q 每天处理水量， 3 ； n 子个数 ； U 设计流水速度，本设计中 U = 50 m/h ； N 一日内运行周期数 ； A 子的面积， 2m ； 1A 连通孔孔口面积， ； 1L 预反应区池长， m ； 1H 池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度， m ； B 反应池宽， m 。 1H= 14000/ 2 4 600= 2.9 m A=（ 14000/2 50 3 24+10 10 ，孔口宽度不宜高于 故取 则宽为 由预计 除率得其 除量为： 360 85%=306 则每日去除的 为： 14000 306/1000= 4284 kg/d Q 每天处理水量 ， 3 进水 度与出水浓度之差 ， n 子个数 X 设计污泥浓度 ， V 主反应区池体积 ， 3m 4000 306/2 3500 2500= ( . )k g C O D k g M L S S d 泥量及排泥系统 1. 的剩余污泥主要来自微生物代谢的增值污泥，还有很少部分由进水悬浮物沉淀形成。 生物代谢产泥量为： （ 式中： a 微生物代谢增系数， b 微生物自身氧化率， 1/d 根据啤酒废水性 质，参考类似经验数据，设计 a=b=有： X=（ 14000 kg/d） 假定排泥含水率为 98%，则排泥量为： X/1000（ 1=000（ 1 =m3/d） 每池池底坡向排泥坡度 i = 池出水端池底设（ 泥坑一个，每池排泥坑中接出泥管 根。 20 氧量及曝气系 统设计计算 根据实际运行经验，微生物氧化 1参数 1a 取 生物自身耗氧参数 1b 取 一个池子需氧量为： 112 ()O a Q S o S e b X V =14000/2 30610 350010 2734 = 13846kg/d 则每小时耗氧量为： 13846/24=577kg/h 2. 供气量计算 温度为 20 度和 30 度的水 中溶解氧饱和度分别为： 0( ， 0( 微孔曝气器出口处的绝对压力为： 531 . 0 1 3 1 0 9 . 8 1 0 = 531 . 0 1 3 1 0 9 . 8 1 0 4 . 5 = 0 式中： H 最大水深 ， m 空气离开主反应区池时的氧百分比为： 0 02 1 (1 ) 1007 9 2 1 (1 ) 002 1 1 0 . 1 5 1 8 . 4 37 9 2 1 1 0 . 1 5式中： 空气扩散器的氧转移率，取 15%值 暴气池中混合液平均溶解氧饱和度按最不利温度为： ( 3 0 ) 5()2 . 0 6 6 1 0 4 2P b Q tC s b C s551 . 4 7 4 1 0 1 8 . 4 37 . 6 3 ( )2 . 0 6 6 1 0 4 2 21 温度为 20时，暴气池中混合液平均溶解氧饱和度为： ( 2 0 ) 5()2 . 0 6 6 1 0 4 2P b Q tC s b C s551 . 4 7 4 1 0 1 8 . 4 39 . 1 7 ( )2 . 0 6 6 1 0 4 2 温度为 20时，脱氧清水的充氧量为： ( 2 0 )( 2 0 )()( ) 1 . 0 2 4 s b C =577 30 =897kg/h 式中： a 氧转移折算系数，一般取 设计取 氧溶解折算系数，一般取 设计取 密度， /L，本设计取 ； C 废水中实际溶解氧浓度， ； R 需氧量， /L，为 。 暴气池平均供气量为： G=897/9933 kg/h=15452 m3/h (空气密度为 )。 每立方米废水供空气量为： 15452 2/去除 1耗空气量为： 15452 2/气 /. 布气系统计算 单个反应池平面面积为 60 10，设 2000 个曝气器，则每个曝气器的曝气量=G/600=15452/2000=m /h。 选择 式膜片式曝气器。其技术参数见表 1 表 2 式膜片式曝气器技术参数 22 型号 工作通气量 服务面积 氧利用率 淹没深度 供气量 8 m3/h个 1.0 m2/h个 35% 59% 4 8m m3/h 从鼓风机房出来一根空气干管，在两个 设两根空气支管，每根空气支管上设 46 根小支管。两池共两根空气支管， 92 根空气小支管。 气干管流速15m/s，支管流速20 m/s ，小支管流速3 m/s，则 空气干管管径： 0 0 21 5 4 5 24 0 0 取 钢管 空气支 管管径： 154 52492 横支管D ， 取 管， 空气小支管管径： 54 5 24360046 小支管 ， 取 管。 曝气器的淹没深度 H=气压力可按下式进行估算： 1 . 5 9 . 8 1 . 5 4 . 5 9 . 8 5 8 . 8P H K P a 校核估算的空气压力值 管道沿程阻力损失可由下式估算： 22d式中： 力损失系数，取 取空气干管长为 30m，则 23 其沿程阻力损失 22d=10空气支管长为 40m，则 其沿程阻力损失 22d=10空气小支管长为 16m,则 其沿程阻力损失 22d=10气管道沿程阻力损失为 K p 设空气管道的局部阻力损失为空气管路的压力总损失为： K 取膜片式微孔曝气器的最大压力损失为 鼓风机的供气压力为： K p f 故鼓风机的供气压力可采用 择一台风机曝气，则风机能力为G=50m3/5. 鼓风机房布置 选用两台 供气量大时，两台一起工作，供气量小时，一用一备。 表 3 流量 50 m3/动机形式 缩介质 空气 电动机功率 75口压力 动机电压 220V 轴功率 52量 1t 其占地尺寸为 2016 1008，高为 965（含基础）。 米。 24 排水结束是最低水位 11 11 / 0 . 3 2 15 . 0 5 . 0 3 . 40 . 3 2 基准水位2m,超高护水深 为 污泥层高度 1 3 . 4 0 . 5 3 . 1sh h m 保护水深的设置是为了避免排水时对沉淀及排泥的影响。进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，曝气结束由时间控制，沉淀开始与结束由时间控制，排水开始由时间控制、排水结束由水位控制。 每池排出负荷 77m3/h=13 m3/择 其技术参数如表 1 表 4 术参数 型号 流量（ m3/h） 堰长（ m） 总管管径 (滗水深度 H（ m） 功率 (