剪力墙施工方案.doc

目 录一、编制依据1二、工程概况1三、施工部署1四、模板的施工方法3五、砼施工方法205.1砼的搅拌205.2卸料平台搭设、计算及砼运输205.3砼的浇筑265.4砼的养护285.5砼质量保证措施28六、施工管理29七、质量通病防治33八、模板拆除技术措施35九、安全保证措施36十、环境管理措施37一、编制依据混凝土结构工程施工及验收规范（gb50204-2002）；1120-814工程-实物保护控制中心工程（d/12子项）施工图纸。二、工程概况实物保护控制中心工程，建筑基底面积为284.28m，建筑面积为568.56m，基础底标高为-2.500米，建筑物高度9米。结构形式为现浇钢筋砼框剪结构，结构安全等级为二级，设计使用年限为50年。外围护墙体为200厚钢筋砼墙，剪力墙砼标号为c30。三、施工部署3.1施工段划分：按照厂房结构设计施工缝的位置，将实物保护控制中心外墙整体划分7个施工段（层）。 -0.10m以下结构施工层划分明细表 序号层号标高（m）结构名称备注1第1层-2.15-0.06墙、柱2第2层-0.06-2.00墙3第3层2.003.900墙4第4层3.903.97墙、梁、板、一层柱5第5层3.976.00墙6第6层6.007.4墙7第7层7.48.2墙、梁、板、二层柱施工缝处理严格按相关规范进行处理。3.2总体施工按排第1层第2层第3层第4层第5层第6层第7层3.3砼施工组织机构结合本工程的特点，项目部成立指挥中心，下分四个小组，其机构图如下：砼浇筑指挥中心砼搅拌、砼运输及输送组 砼振捣浇筑组 质控组 后 勤 组 各小组人员组成及职务分工名 称成员姓名现任职务职 务砼浇筑指挥中心陈剑项目经理指挥长杜建波项目技术负责人副指挥长砼搅拌、砼运输及输送组李辉器材主管组 长黄先礼设 备 员组 员何明胜分包负责人组 员张旭文 设 备 员组 员马跃化 验 员组 员砼振捣浇筑组武腾龙工 长组 长质控组王治勤质安主管组 长后勤组代春光分包现场负责组 长3.3.1指挥中心砼浇筑指挥中心设置在项目经理办公室，负责与建设单位、监理及协作单位的联系，统一协调施工中各组之间工作，解决各班组施工中出现的问题，处理各种突发事件，由项目部经理统一指挥。3.3.2砼搅拌、砼运输、泵送组负责后台的全部工作，严格按照设计配合比进行配料，确保砼的搅拌质量，负责后台机械维修工作，保障机械正常运行，当机械出现故障时应及时协调进行修复，无法修复或修复有困难时向指挥部汇报，指挥部根据实际情况及时组织抢修或采取应急方案。负责砼浇筑过程中全部砼的运输和泵送工作，确保砼按时运输和泵送到施工部位，当机械出现故障时，立即向指挥中心报告，施工机械在半小时内不能完成修复时，由指挥部启用应急方案。负责检查砼的配合比，及做砼试块3.3.3砼振捣浇筑组负责前台砼的浇筑、模板的看护及钢筋的修整工作，严格按浇筑方案控制砼的浇筑厚度，确保砼的浇筑质量。3.3.4质控组负责施工过程中的质量控制。3.3.5后勤组负责施工期间施工人员的生活以及施工中突发事件出现后的应急处理工作，及时向指挥部通报有关情况。四、模板的施工方法4.1工艺流程：准备工作模板安装就位模板校正、固定自检及验收拆除1)施工准备：墙体、柱钢筋报验完毕，弹好墙柱50cm控制线和边线，墙体上口增加水平梯筋，以控制钢筋间距尺寸。2)模板安装：墙、柱模板：在背面用钢管进行斜撑加固，斜撑上、中、下各三道，支撑在模板的横肋上。为防止墙根部漏浆、烂根，在墙根部位加强平台浇筑找平，然后在模板下口用砂浆堵塞，以使接槎平直。梁、顶板模板支设时，先打支撑布置好梁底模和侧模，结构支撑采用钢管支撑，间距不大于600600；当梁跨度大于等于4m时按跨度的2起拱；在梁侧模安装加固好后，布置板的主次龙骨，跨度大于等于9m的梁按跨度的3起拱；次龙骨为48cm木方，中心间距200mm，主龙骨钢管；次龙骨布置找平好后，铺设厚15mm的多层模。模板安装调整好后用空气压缩机把模内杂物吹净。3)墙与板交接缝处的木方应挑选方正、顺直的木方，以保证阴角顺直、方正，固定多层板时与墙面接缝处要严密。4.2墙模板计算墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kn/m2；4.2.1、参数信息4.2.1.1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):m10；4.2.1.2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩i(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩w(cm3):5.08；主楞肢数:2；4.2.1.3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.2.1.4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(n/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(n/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(n/mm2):1.50；4.2.1.5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(n/mm2):13.00；方木弹性模量e(n/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(n/mm2):1.50；钢楞弹性模量e(n/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(n/mm2):205.00； 墙模板设计简图4.2.2、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(t+15)计算，得5.714h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； h - 模板计算高度，取2.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别为 34.697 kn/m2、60.000 kn/m2，取较小值34.697 kn/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=34.697kn/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 2.000 kn/m2。4.2.3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图4.2.3.1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， m-面板计算最大弯距(n.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.700.600.90=22.484kn/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kn/m； q = q1 + q2 =22.484+1.512=23.996 kn/m；面板的最大弯距：m =0.123.996300.0300.0= 2.16105n.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(n/mm2)； m -面板计算最大弯距(n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； w= 60015.015.0/6=2.25104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；面板截面的最大应力计算值： = m/w = 2.16105 / 2.25104 = 9.598n/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.598n/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000n/mm2，满足要求！4.2.3.2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(n)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.700.600.90=22.484kn/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kn/m； q = q1 + q2 =22.484+1.512=23.996 kn/m；面板的最大剪力： = 0.623.996300.0 = 4319.218n；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(n/mm2)； -面板计算最大剪力(n)： = 4319.218n； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: t =34319.218/(260015.0)=0.720n/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500n/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 t=0.720n/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 t=1.500n/mm2，满足要求！4.2.3.3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 34.700.60 = 20.82n/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； e-面板的弹性模量: e = 9500.00n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 60.001.501.501.50/12=16.88cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.82300.004/(1009500.001.69105) = 0.712 mm；面板的最大挠度计算值: =0.712mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.200mm，满足要求！4.2.4、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 408080/6 = 42.67cm3；i = 40808080/12 = 170.67cm4； 内楞计算简图4.2.4.1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， m-内楞跨中计算最大弯距(n.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.700.300.90=11.242kn/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kn/m，其中，0.90为折减系数。 q =(11.242+0.756)/2=5.999 kn/m；内楞的最大弯距：m =0.15.999600.0600.0= 2.16105n.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(n/mm2)； m -内楞计算最大弯距(n.mm)； w -内楞的截面抵抗矩(mm3)，w=4.27104； f -内楞的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.16105/4.27104 = 5.062 n/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000n/mm2；内楞的最大应力计算值 = 5.062 n/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000n/mm2，满足要求！4.2.4.2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， v内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.700.300.90=11.242kn/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kn/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(11.242+0.756)/2=5.999 kn/m；内楞的最大剪力： = 0.65.999600.0 = 2159.609n；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(n/mm2)； -内楞计算最大剪力(n)： = 2159.609n； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(n/mm2)： = 1.500 n/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32159.609/(240.080.0)=1.012n/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500n/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.012n/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50n/mm2，满足要求！4.2.4.3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kn/m)： q = 34.700.30/2=5.20 kn/m； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ； e-内楞弹性模量（n/mm2）：e = 9500.00 n/mm2 ； i-内楞截面惯性矩(mm4)，i=1.71106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67710.41/2600.004/(1009500.001.71106) = 0.282 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.400mm；内楞的最大挠度计算值 =0.282mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 w = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 i = 12.19cm4； 外楞计算简图4.2.4.4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: p = (1.234.70+1.42.00)0.300.60/2=3.60kn； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；外楞最大弯矩:m = 0.1753599.35400.00= 2.52105 n/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(n/mm2) m - 外楞的最大弯距(n.mm)；m = 2.52105 n/mm w - 外楞的净截面抵抗矩； w = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(n/mm2)，f =205.000n/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.52105/5.08103 = 49.597 n/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000n/mm2；外楞的最大应力计算值 =49.597n/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000n/mm2,满足要求！4.2.4.5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(n)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =400.0mm； p-作用在外楞的荷载: p = (1.234.70+1.42.00)0.300.60/2=3.599kn；外楞的最大剪力： = 0.653599.348 = 9.36102n；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(n/mm2)； -外楞计算最大剪力(n)： = 9.36102n； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(n/mm2)：fv = 1.500 n/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =39.36102/(240.080.0)=0.439n/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500n/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50n/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.439n/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50n/mm2，满足要求！4.2.4.6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； p-内楞作用在支座上的荷载(kn/m)：p = 34.700.300.60/23.12 kn/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =400.0mm ； e-外楞弹性模量（n/mm2）：e = 210000.00 n/mm2 ； i-外楞截面惯性矩(mm4)，i=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1466.25100/2400.003/(100210000.001.22105) = 0.089mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.600mm；外楞的最大挠度计算值 =0.089mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.600mm，满足要求！4.2.5、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 n - 穿墙螺栓所受的拉力； a - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 n/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: m10 ；穿墙螺栓有效直径: 8.12 mm；穿墙螺栓有效面积: a = 52 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: n = 1.701055.2010-5 = 8.840 kn；穿墙螺栓所受的最大拉力: n =34.6970.4000.600 = 8.327 kn。穿墙螺栓所受的最大拉力 n=8.327kn 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 n=8.840kn，满足要求！4.3板模板(扣件支撑)计算4.3.1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；4.3. 2.荷载参数模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):1.000；4.3.3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量e(n/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(n/mm2):13；木方弹性模量e(n/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(n/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(n/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元4.3.4、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 1201.52/6 = 45 cm3；i = 1201.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图4.3.4.1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.121.2+0.351.2 = 4.02 kn/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn/m)：q2 = 11.2= 1.2 kn/m；4.3.4.2、强度计算计算公式如下:m=0.1ql2其中：q=1.24.02+1.41.2= 6.504kn/m最大弯矩m=0.16.5043002= 58536 nmm；面板最大应力计算值 =m/w= 58536/45000 = 1.301 n/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 n/mm2；面板的最大应力计算值为 1.301 n/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!4.3.4.3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100ei)=l/250其中q =q1= 4.02kn/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.023004/(100950033.75104)=0.069 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.069 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!4.3. 5、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w=bh2/6=488/6 = 42.67 cm3；i=bh3/12=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）4.3.5.1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)：q1= 250.30.12+0.350.3 = 1.005 kn/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kn/m；4.3.5.2.强度验算:计算公式如下:m=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.3 = 1.626 kn/m；最大弯矩 m = 0.1ql2 = 0.11.6261.22 = 0.234 knm；方木最大应力计算值 = m /w = 0.234106/42666.67 = 5.488 n/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 n/mm2；方木的最大应力计算值为 5.488 n/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!4.3.5.3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3v/2bhn 其中最大剪力: v = 0.61.6261.2 = 1.171 kn；方木受剪应力计算值 = 3 1.171103/(2 4080) = 0.549 n/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 n/mm2；方木的受剪应力计算值 0.549 n/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 n/mm2，满足要求!4.3.5.4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100ei)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.005 kn/m；最大挠度计算值 = 0.6771.00512004 /(10090001706666.667)= 0.919 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.919 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!4.3.6、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p1.951kn; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(knm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kn) 最大弯矩 mmax = 0.878 knm ；最大变形 vmax = 3.548 mm ；最大支座力 qmax = 8.537 kn ；最大应力 = 878157.062/5080 = 172.866 n/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 n/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 172.866 n/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 n/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 3.548mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!4.3.7、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn； r-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中r取最大支座反力,r= 8.537 kn；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.3.8、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。4.3.8.1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kn)：ng1 = 0.1294 = 0.516 kn；(2)模板的自重(kn)：ng2 = 0.351.21.2 = 0.504 kn；(3)钢筋混凝土楼板自重(kn)：ng3 = 250.121.21.2 = 4.32 kn；静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 5.34 kn；4.3.8.2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 nq = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kn；4.3.8.3.立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq = 12.456 kn；4.3.9、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =n/(a)f其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 12.456 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； l0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度l0有两个计算公式l0=kuh和l0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即l0=max1.1551.731.5，1.5+20.1=2.997； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 l0=2.997；l0 / i = 2997.225 / 15.8=190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值；=12456.48/(0.199489) = 128.007 n/mm2；立杆稳定性计算 = 128.007 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 n/mm2，满足要求！ 五、砼施工方法5.1砼的搅拌：砼采用自拌砼，施工搅拌站由1台350滚筒式型搅拌机组成，投料严格按如下顺序进行：碎石、水泥、细骨料、水的投料方式进行搅拌，严格控制搅拌时间。其砼搅拌时间不小于一分钟，并保证砼的和易性。在搅拌砼前，加水空转3分钟，然后将水到净，使搅拌筒充分湿润，考虑到筒壁上砂浆损失，在搅拌第一盘时，石子用量按设计配合比的用量减半。5. 2卸料平台（马道）及 砼运输。砼的垂直运输采用吊车进行，吊车选用25吨汽车吊。吊车将砼原料运至卸料平台上，然后由人力翻斗车将砼运送至浇筑点进行浇筑。为保证架体安全，马道必须与主体结构架子断开连接，单独搭设。根据计算，卸料平台容许荷载为5kn/m，施工中，严格控制平台某一点堆积材料过多。 5.2.1、参数信息:5.2.1.1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.50，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度h(m)：6.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；5.2.1.2.荷载参数脚手板自重(kn/m2):0.300；栏杆自重(kn/m):0.150；材料堆放最大荷载(kn/m2):5.000；施工均布荷载(kn/m2):4.000；5.2.1.3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。5.2.2、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 w = 5.08 cm3；截面惯性矩 i = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图5.2.2.1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kn/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kn/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kn/m)：q12 = 50.3 = 1.5 kn/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kn/m)：p1 = 40.3 = 1.2 kn/m5.2.2.2.强度验算:依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: m = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: n = 1.1q1l + 1.2q2l均布荷载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.21.5 = 2.088 kn/m；均布活载：q2 = 1.41.2 = 1.68 kn/m；最大弯距 mmax = 0.12.0880.92 + 0.117 1.680.92 = 0.328 knm ；最大支座力 n = 1.12.0880.9 + 1.21.680.9 = 3.882 kn；最大应力 = mmax / w = 0.328106 / (5080) = 64.634 n/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 n/mm2；纵向钢管的计算应力 64.634 n/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 n/mm2，满足要求！5.2.2.3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: = 5ql4/384ei 均布恒载: q = q11 + q12 = 1.74 kn/m； 均布活载： p = 1.2 kn/m； = (0.677 1.74+0.9901.2)9004/(1002.06105121900)=0.618 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.618 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1500/150与10 mm，满足要求！5.2.3、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取板底纵向支撑钢管传递力，p =3.882 kn； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(knm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kn) 最大弯矩 mmax = 0.932 knm ；最大变形 max = 2.156 mm ；最大支座力 qmax = 12.68 kn ；最大应力 = 183.425 n/mm2 ；横向钢管的计算应力 183.425 n/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2.156 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！5.2.4、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r= 12.68 kn；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.2.5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.2.5.1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kn)：ng1 = 0.1296 = 0.775 kn；(2)栏杆的自重(kn)：ng2 = 0.151.5 = 0.225 kn；(3)脚手板自重(kn)：ng3 = 0.30.91.5 = 0.405 kn；(4)堆放荷载(kn)：ng4 = 50.91.5 = 6.75 kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 8.155 kn；5.2.5.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 40.91.5 = 5.4 kn；5.2.5.3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq = 1.28.155+ 1.45.4 = 17.346 kn；5.2.6、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: = n/akh f其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 17.346 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； kh -高度调整系数：kh=1/(1+0.005(6-4)=0.99； l0 - 计算长度 (m)；如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)，由公式(1)或(2)计算 l0