双笼电梯施工方案.doc

目目 录录 一、编制依据一、编制依据 二、工程概况二、工程概况 1、总体概况 2、建筑概况 3、结构设计概况 三、电梯选型和布设三、电梯选型和布设 1、电梯选型 2、工作原理 3、电梯布设 4、电梯与建筑物连接 四、施工准备四、施工准备 五、主要技术措施五、主要技术措施 六、架体计算六、架体计算 一）、小横杆的计算 二）、大横杆的计算 三）、扣件抗滑力的计算 四）、脚手架荷载标准值 五）、立杆的稳定性计算 六）、连墙件的计算 七）、立杆底座和地基承载力验算 七、使用安全要点七、使用安全要点 一、编制依据一、编制依据 序号类 别名 称编 号 1 上河雅苑一组团 32#33#楼施工组织设计 2 上河雅苑一组团 32#33#楼施工图纸 3行业建筑机械使用安全技术规程jgj33-2001 4行业施工现场临时用电安全技术规范jgj46-2005 5行业建筑施工安全检查评分标准jgj59-99 二、工程概况二、工程概况 1 1、总体概况、总体概况 序号项 目内 容 1工程名称上河雅苑 32#33#楼 2工程地址天津市武清城区泉达路东侧 3建设单位保利（天津）房地产开发有限公司 4设计单位中外建工程设计与顾问有限公司 5监理公司天津建工建筑工程监理有限公司 6工程性质住宅楼 7施工单位广州富利建筑安装有限公司 8质量目标结构“海河杯” 2 2、建筑、建筑概况概况 工程名称天津保利上河雅苑 18-21 号楼 工程地址泉发路与强国道 建设单位天津保利房地产有限公司 设计单位中建(北京)国际设计顾问有限公司 承包方式总承包 工期目标488 天，共 16 个月 质量目标合格，总建筑面积 67843.65 m2 32#楼:16400 2009-12-15/2011- 4-1 32 层 33#楼:24692 2009-11-1/2011-2- 17 33 层 建筑面积 开 竣 工 日 期 地下部分 13083.37 m2 地上部分 54760.28m2 3 3、结构设计概况、结构设计概况 3.1 本工程为框架剪力墙结构，抗震设防烈度为七度，基础采用后压浆钻孔灌注桩， 墙、柱下多桩独立承台加整底板。 3.2 本工程设计的砼品种及使用部位见下表 部位使用标号 垫层 c15 主楼底板c35，抗渗等级 s8。 地下挡土外墙c30，地下一层 s6 地下二层 s8 8 层顶板、梁、楼梯及以下 c30 9 层顶板、梁、楼梯及以上 c30 剪力墙连梁首层及以下 c45 2-8 层 c40 9-21c35 22 层及以上 c30 三、电梯选型和布设三、电梯选型和布设 1 1、电梯选型、电梯选型 根据本工程施工面积及工期选择使用 2 台双笼电梯，型号为 sc200/200，具体安 装位置见平面布置图。每笼额定载重量为 2000kg，载人 12 个，其它各项技术性能参数 详见使用说明书，另根据施工工期要求，利用主楼塔式起重机作为内外装修及屋面施工 的垂直运输工具。 2 2、工作原理、工作原理 施工升降机是单导架、双笼齿轮条式升降机，吊笼分左右两个，被提升的人员及 物料乘放于吊笼内，吊笼各自都有平衡重，平衡重布置在导轨架的前后两侧，吊笼和平 衡重通过绕过天轮的钢丝绳连结起来。吊笼内各装有一套驱动下作啮合运动，从而使吊 笼沿导轨架上下运动，达到输送物料及人员的目的。 3 3、电梯布设、电梯布设 (1)(1)布设原则布设原则 a、与建筑物的距离越近越好。 b、电梯平行于外墙轴线。 c、电梯附墙拉结须在可靠的外墙或板上，不得直接附着于外脚手架上。 d、电梯布设位置应在能达到建筑物最大檐高处。 e、布设电梯时，须考虑 塔吊的拆卸。因为，一般情况下，塔吊都在施工电梯前 拆除，所以布设电梯时避开塔吊的大臂，不得影响拆除塔吊。 (2)(2)布设位置布设位置 具体位置见附图。 4 4、电梯与建筑物连接、电梯与建筑物连接 电梯吊笼与结构之间采用架子管进行搭设平台，平台上满铺木脚手板，并与架子 平台绑牢固定，平台两侧除架体外，另加设 0.9 米高的防护栏，满挂密目网，并设挡脚 板，楼面上须设置安全防护门。 四、施工准备四、施工准备 1 1、人员安排：、人员安排： 安装人员 18 人，其中电工 6 个、钳工 9 人，现场负责 3 人。 2 2、机具准备：、机具准备： 电焊机 1 台、氧气、乙炔、气焊工具、电锤、开口扳手、活扳手、32 专用梅花 扳手、限速器专用扳手、滚动轮调整扳手、黄油注油枪等；保险工具有：保险带、保险 绳、安装现场配有安全标志牌等。 五、主要技术措施五、主要技术措施 1 1、安、拆装顺序、安、拆装顺序： a、安装顺序 基础加固塔吊吊主机入基础 吊对重入基础节滑道 接通总电源 入电源箱，接通随机电缆 检验下限位及下极限碰铁尺寸 安装小抱杆安装护 身栏 安装导轨架 相应层安装附墙架及电缆保护架，安装至建筑物需求高度， 测量总垂直度符合要求 安装对重装置中的天轮及钢丝绳 安装调整上限位碰铁 及上极限位开关碰铁 调试各安全装置 验收 b、拆卸顺序 拆除上限位开关碰铁及上极限开关碰铁 拆除对重装置中的钢丝绳及天轮 拆除导轨架同时拆除附墙架及电缆保护架至落地层，将吊笼放入底部 切断电源、切除电缆 吊出配重 拆出主机 清点保管好零件 2、安装高度至建筑物顶层，施工升降机可运料至顶层层面，施工升降机标准节缓 冲高度为 6 米。 3、电源配电箱距施工升降机电源距离 5 米之内，其引入电源线不小于 100a 1 个， 三相五线制。 4、设备安装完毕后，设备底座要与基础连成一体，此种基础形式可采用膨胀螺栓 固定（注：设备机座安装完毕后只受水平剪切立而不受垂直拉力，所以 m20 的膨胀螺栓 可以满足要求）因此根据设备机座地脚孔的位置然后用电捶打孔按膨胀螺栓来满足需要， 本工程决定在电梯基础施工时预留洞，待安装结束时用连接件将双笼电梯底座固定。 5、施工注意点： a、安装和拆卸过程中，要有专人统一指挥并熟悉图纸，安装程序及检查要点，操 作人员须持证上岗。 b、装上两节立柱后，要对其两个方向调整垂直度，并把电梯笼就位。 c、调试梯笼，调试导向滚轮与导轨间隙，以电梯不能自动下滑为限，并在离地面 10 米高度以内做上、下运动试验。 d、随立柱的升高，必须按规定进行附壁连接，第一道附壁杆离地面应小于 7 米， 以后每隔 6 米(按说明书上规定)做一道附壁连接。连接件须紧固，随紧固进行调整立柱 的垂直度，每 10 米偏差不大于 5mm，顶部悬臂部分不准超过说明书规定的高度。 e、在立杆加节安装时，梯笼内可载两个工人和安装工具进行使用。故尚设安装上 限位保险时，须控制梯笼的上滚轮升至离齿条顶端 50cm 处。另外，梯笼处于配重运行 工作时，还须用钢丝绳做保险，把梯笼顶部与钢丝绳牢固连接在立柱上，向下进行时， 应靠梯笼自重分段遂节下滑，每下滑一个标准节，停车一次，以免超速刺车。 f、立柱接至全高后，装上天轮组将梯笼升高到离天轮 1.5 米左右，钢丝绳绕过天 轮，其下端与平衡重用卡子固定。当钢丝绳子直径为 18.5mm 时，应使用 yb-20 型号的 卡子，不少于 4 只，间距按 100mm120mm 卡牢。当配重碰到下面缓冲弹簧时，梯笼顶离 天轮架的距离不小于 300mm。 g、安装完毕进行整机运行调试。经北京市相关部门验收合格后方能投入使用。 h、在拆除平衡重之前，须对升降机及附壁杆制动器的间隙，主传动机构的通行进 行检查，确认正常后，方可拆除；梯笼至柱顶使平衡铁落地，然后再点动慢慢上升 50cm 左右，梯笼不发生下滑即可开始按顺序拆除。 i、安装拆卸附壁杆以及各层通道架设铺板时，梯笼应随之停置在作业层，不能同 时上下通行。 j、安装、拆除人员须严格按照高处作业要求，挂好安全带，戴好安全帽。 k、设备在运行过程中要定期检查基础和支撑的稳固性，并测量运行滑导的垂直度。 除严格执行以上要求外，还应执行升降机附件中规定的要求。 六、架体计算六、架体计算 1、小横杆的计算小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m 脚手板的荷载标准值 p2=0.3501.500/3=0.175kn/m 活荷载标准值 q=3.0001.500/3=1.500kn/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356kn/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: m=2.3560.9002/8=0.239kn.m =0.239106/4491.0=53.118n/mm2 小横杆的计算强度小于 205.0n/mm2，满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值 q=0.038+0.175+1.500=1.713kn/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 v=5.01.713900.04/(3842.06105107780.0)=0.659mm 小横杆的最大挠度小于 900.0/150 与 10mm，满足要求! 2、大横杆的计算、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩 和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 p1=0.0380.900=0.035kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.3500.9001.500/3=0.157kn 活荷载标准值 q=3.0000.9001.500/3=1.350kn 荷载的计算值 p=(1.20.035+1.20.157+1.41.350)/2=1.060kn 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m=0.08(1.20.038)1.5002+0.2671.0601.500=0.433kn.m =0.433106/4491.0=96.397n/mm2 大横杆的计算强度小于 205.0n/mm2，满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值 p=0.035+0.157+1.350=1.542kn 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v1=1.8831542.0601500.003/(1002.060105107780.000)=4.41mm 最大挠度和 v=v1+v2=4.473mm 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与 10mm，满足要求! 3、扣件抗滑力的计算、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 p1=0.0381.500=0.058kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.3500.9001.500/2=0.236kn 活荷载标准值 q=3.0000.9001.500/2=2.025kn 荷载的计算值 r=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达 40-65n.m 时,试验表明:单扣件在 12kn 的荷载下会 滑动,其抗滑承载力可取 8.0kn； 双扣件在 20kn 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kn； 4、脚手架荷载标准值、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为 0.1195 ng1 = 0.12060.000=7.17kn (2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用木脚手板，标准值为 0.35 ng2 = 0.35021.500(0.900+0.450)/2=0.709kn (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准 值为 0.14 ng3 = 0.1401.5002/2=0.210kn (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.50060.000=0.45kn 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 8.094kn。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载 总和的 1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 3.00011.5000.900/2=2.025kn 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 w0 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)附 录表 d.4 的规定采用：w0 = 0.500 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001) 附录表 7.2.1 的规定采用：uz = 1.770 us 风荷载体型系数：us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.70.5001.7701.134 = 0.703kn/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 0.851.4nq 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 n=1.28.094+0.851.42.025=8.084kn 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 n=1.28.094+1.42.025=11.52kn 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 计算公式 mw = 0.851.4wklah2/10 其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 mw=0.851.40.7031.5001.5001.500/10=0.282kn.m 5、立杆的稳定性计算、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=11.52kn； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取 1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0=1.1551.5001.500=2.599m； a 立杆净截面面积，a=4.239cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=4.491cm3； 由长细比，为 2599/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 =11520/(0.27424)=100.629n/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 nl = 14.27kn 大于扣件的抗滑力 8.0kn，不满足要求!采用双扣 件进行固定。 连墙件扣件连接示意图 7、立杆底座和地基承载力验算、立杆底座和地基承载力验算 地基采用素土夯实，上部为砼垫层，垫木采用宽 200mm,厚 50mm 木版通长布设。 n立杆的轴心压力设计值，n=11.52kn； r底座承载力（抗压）设计值，r=40kn； a立杆基础的计算底面积，a=0.20.6=0.12m2； f地基承载力标准值，f=200kn； k调整系数，本情况为砼垫层 k 取 1.0； 立杆底座验算： nr 1152kn40kn 立杆底座验算满足要求。 立杆地基承载力验算： 11520 1.0 180 0.12 96180 n kf a n kpa 地基承载力验算满足要求。 七、使用安全要点七、使用安全要点 1、电梯应按规定单独装接地保护和避雷装置。 2、电梯底笼周围 2.5m 范围内