大酒店餐饮中心工程高支模专项施工组织设计.doc

东方九华索菲特大酒店餐饮中心东方九华索菲特大酒店餐饮中心工程工程 筒筒 瓦瓦 屋屋 面面 施施 工工 方方 案案 编制人： 审核人： 审批人： 上海锦惠建设集团有限公司 目录目录 一、工程概况一、工程概况 3 3 二、编制依据二、编制依据 错误！未定义书签。 三、施工准备三、施工准备 错误！未定义书签。 四、施工工艺技术四、施工工艺技术 错误！未定义书签。 五、施工工艺五、施工工艺 错误！未定义书签。 六、模板质量要求和措施六、模板质量要求和措施 错误！未定义书签。 七、高支模支设和混凝土施工部署七、高支模支设和混凝土施工部署 错误！未定义书签。 八、模板工程拆模方案八、模板工程拆模方案 错误！未定义书签。 九、安全施工技术措施九、安全施工技术措施 错误！未定义书签。 十、预防坍塌事故的安全技术措施十、预防坍塌事故的安全技术措施 错误！未定义书签。 十二、监测措施十二、监测措施 错误！未定义书签。 十三、应急预案十三、应急预案 错误！未定义书签。 附：高支模计算书附：高支模计算书 错误！未定义书签。 技术交底技术交底 一、工程概况一、工程概况 东方九华索菲特大酒店；工程建设地点:湘潭市九华经济技术开发 区；属于框架结构；地上7层；地下二层；建筑高度：35.7m。本工程 由湖南九华东方酒店有限公司投资建设，广州景森工程设计顾问有限 公司设计，湖南省勘测设计院地质勘察，长沙工程建设工程有限责任 公司监理，上海锦惠建设集团有限公司组织施工；由施闪浩担任项目 经理，葛文杰担任技术负责人。 局部高支模位于； 1；地下二层；39-42轴交1/v-1/r轴,最大截面梁，5001400mm, 板厚220mm；搭设高度为12.1m.搭设平面尺为，33.324.5m。 2；地下二层17-23轴；/k-3/n轴,搭设高度为28.3 m （地下二层 立杆为双立杆）17-23轴交3/n -3/0a轴；搭设高度17.3m平面尺寸 3659m。楼板厚220mm，最大截面梁450x1800mm。 我司认真仔细的对本工程的施工图纸进行了阅读及分析，将按要 求进行高大模板支撑体系进行设计施工。根据现场施工实际情况决定 采用扣件式钢管架进行支撑。为了保证支撑模板系统的施工质量，防 止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，特编制高支撑模 板系统专项施工技术方案并组织专家对方案进行论证后方可进行施工。 二、编制依据二、编制依据 混凝土结构设计规范gb50010-2012 建筑结构荷载规范(gb 50009-2012) 钢结构设计规范(gb 50017-2012)等规范编制。 建筑施工模板安全技术规范(jgj162-2008) 建设施工现场安全防护设施技术规程(db42/535-2009) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002版）jcj130- 2011 建筑施工安全检查标准 jgj59-2011 建筑工程施工质量验收统一标准 gb50300-2012 钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范 gb50204-2011 现场结构施工图、施工组织设计方案 因本工程支模架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范 计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了 施工技术中的部分内容。 三、施工组织三、施工组织 组长： 施闪浩-负责协调工作 副组长：葛文杰-现场施工总指挥 张岳松 -技术总部署 组员： 刘裕春-现场协调、落实 杨晓福-现场协调、落实 陈光绪-质量检查、安全检查 四、支模材料选用四、支模材料选用 1.模板支撑架材料：钢管48.33.6 mm（验算取483.0）， 可调托座。 2.模板面板材料：厚度为18mm的木胶合板，面板弹性模量e取 6000 (n/mm2)，面板抗弯强度设计值取13(n/mm2)。 3.次楞材料：规格50100（mm）的铁杉木方，木方抗剪强度设 计,值fv取1.400(n/mm2)，,弹性模量e取9000 (n/mm2)，抗压强度 设计值fc取10(n/mm2)，抗弯强度设计值fm取11(n/mm2)。 4.主楞材料：钢管48.33.6 mm（验算取483.0）。 5.梁侧模加固材料：直径m12(mm)的穿梁螺栓（双螺帽），双蝴 蝶扣。 五、楼板支模设计五、楼板支模设计 1.基本情况：楼板厚度220 mm，模板自重0.5(kn/m2)，混凝土与 钢筋自重25.5(kn/m3)，施工均布荷载标准3.0(kn/m2)，支模架 搭设高度17.3m-28.3。 2.模板支撑架设计: 立杆采用钢管，横向间距或排距0.8(m)，纵 距0.8(m)；水平杆步距1.50 (m)，顶端水平杆步距控制在0.8m以 内；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.30(m)；立杆承重连接方 式采用可调托座与托梁连接（双钢管)。 3.模板设计：面板采用厚度为18mm的胶合面板，面板底支撑（次 楞） 采用木方，木方间距250mm；木方支撑采用双钢管托梁（主楞）， 间距800 mm。托梁通过可调托座与立杆连接。 4.楼板支模设计图如下 地下1-2层双立杆高度为12米；上部为单立杆 梁4501800支模架图 梁支模架平面图 450x1800；350x2200；700x1400;500 x1500梁底支撑横距不得大于 200mm;纵距不得大于800 mm。步距1.5米梁板底需上双扣件 350x1200；700x800;400x1000；500x800;300x 1200;350x1000梁底支撑横距不得大于400mm;纵距不得大于800 mm。步距1.5米梁板底需上双扣件 七、七、支模架搭设施工工艺要点支模架搭设施工工艺要点 （一）材料要求（一）材料要求 1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢 （gb700-88）的要求。 2、胶合模板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板 （zbb70006-88）要求。 3、木方必须符合质量标准要求。 4、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管 （gb/t13793） 或低压流体输送用焊接钢管 （gb/t3092）中规定的 3 号普通钢管， 其质量应符合现行国家标准碳素结构钢 （gb/t700）中 q235-a 级 钢的规定。 5、每根钢管的最大质量不应大于 25kg，钢管表面应保持干燥、 无明显锈蚀、无裂纹等表观现象。 6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： （1）应有产品质量合格证； （2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准 金属拉伸试验方法 （gb/t228）的有关规定，质量应符合本规范第 3.1.1 条的规定； （3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬 弯、毛刺、压痕和深的划道； （4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范 （jgj130-2001）的规定； （5）钢管必须涂有防锈漆。 7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定： （1）表面锈蚀深度应符合规范规范（jgj130-2001）的规定。锈 蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每 根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得 使用； （2）钢管弯曲变形应符合规范（jgj130-2001）规定。 （3）钢管上严禁打孔。 8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行 国家标准钢管脚手架扣件 （gb15831）的规定；采用其他材料制作 的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。 9、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检 测单位的测试报告和产品质量合格证。 （1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用， 出现滑丝的螺栓必须更换。 （2）新、旧扣件均应进行防锈处理。 （3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达 65nmm 时，不得发生 破外。 （二）基础处理（二）基础处理 满堂支模架基础落在砼楼盖上，转换层砼浇筑前，下二层模板不 能拆除，搭设时，素土地面立杆底部设置不小于 150 厚的素砼垫层。 （三）搭设要求（三）搭设要求 1、水平杆 每步纵横向水平杆必须拉通。 水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。 水平对接接头位置要求如下图。 500 ala/3 lala hh aa 不不 不不不不不 (不不不) 不不不不不 (不不不) 500 ala/3 lb a-a 不不不不不不不不不不不不不不不不不不不不不不 搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点， 此时其搭接位置要求同对接（上图） 。 100 1000 100 2、立杆 搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接， 接头位置要求如下。 lala h/3h 不不 不不不 不不不不 500 h/3 3、剪刀撑 剪刀撑：满堂架从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。 竖向剪刀撑：满堂架模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔 4 排立杆设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置； (3)与柱拉结：高支模架与周边柱子用扣件钢管设抱箍拉结，每两 步架拉一道。 剪刀撑：满堂架从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。 竖向剪刀撑：满堂架模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔 4 排立杆设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置； (3)与柱拉结：高支模架与周边柱子用扣件钢管设抱箍拉结，每两 步架拉一道。 八、施工安全保证措施八、施工安全保证措施 （一）安全管理措施（一）安全管理措施 1、遵守高处作业安全技术规范的有关规定。 2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设 施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。 3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板 或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得 吊落。 4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件 固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。 5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外， 下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。 6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。 7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平 吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。 8、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底 下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。 9、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安 全技术交底，并做好记录及签证。 10、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土 未达到设计强度的规定要求时拆除模板。 （二）架体监测（二）架体监测 1、监测控制 采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、 垂直位置是否有偏移。 2、监测点设置 观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋 设倒“l”形直径 12 钢筋头。 3、监测措施 混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松 动、变形和水平位移情况的应及时解决。 4、监测说明 （1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行 安全月检查； （2）模板工程日常检查重点部位： 1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要 求； 2）连墙件是否松动； 3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4）施工过程中是否有超载现象； 5）安全防护措施是否符合规范要求； 6）支架与杆件是否有变形现象； 5、监测频率 在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过 2030 分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土 7 天龄期应实 施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。 （1）本工程立杆监测预警值为 10mm，立杆垂直偏差在 24mm 以内。 （2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员， 并及时进行加固处理。 九、应急预案九、应急预案 1.应急目标 发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速 度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救 护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。 2.应急准备 2.1 应急组织机构 1、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目总 工为副组长，现场全体管理人员为组员。 2、现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为 现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。 3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗 救治组成员，现场全体管理人员为组员。 4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为 后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。 5、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。 6、应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。 7、 应急通讯组联系电话如下： 组长：组长：施闪浩施闪浩副组长：副组长：葛文杰葛文杰；副组长；杨晓福；副组长；杨晓福组员：组员： 陈成浩；陈成浩；组员：组员： 刘裕春刘裕组员：组员： 陈光绪陈光（12）外部联络电话： 质量安全部门电话王 响水乡派出所电话：0731-578124280731-57812428； 响水乡卫生院电话：0731-578128370731-57812837； 急救电话：120120； 火警电话：119119 报警电话：110110 监理公司电话：1589853633615898536336 2.22.2 应急组织机构图应急组织机构图 3.发生坍塌的应急措施 高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮 造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误 伤等。 1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组 织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被 埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一 时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、 有无人员伤亡等。 2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营 救工作，并拨打急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未 到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误 抢救时间。 3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑 架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继 应急副组长：应急副组长： 应急组长： 洪琦 贤 旺 现 场 抢 救 组 保 安 组 医 疗 救 治 组 后 勤 服 务 组 应 急 通 讯 组 续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救 援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情 况，发现变化，马上向施工负责人报告。 4)在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方 法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行 抢救（如供氧、包扎） ，找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑 架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽 度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体， 应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好 足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。 人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘 人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。 5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人 员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅 通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先 要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开， 腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完 全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切 忌对压伤进行热敷或按摩。 6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、 竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢 固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场 的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将 其始至救护车到达的地带。 7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用 救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从 医生意见是否进行留院观察。 8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架 体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面 不稳定，应及时采取措施处理。 9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措 施，防止任何人员靠近危险区域。 4.发生高处坠落的应急响应 4.1事故发生后应急措施 1)当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打 应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员， 离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做 出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现 场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事 故地点、时间、受伤程度和人数。 2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即 组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落 高度的不同情况采取不同的应急救援措施： 从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过 3 米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打 120 求救电话，并 马上派人到工地的大门口等候 120 的到来由引路者直接带到出事地 点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维 持秩序，掉到地面的，出事地点的 20 米范围要停止作业，疏散人员， 并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他 作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。 从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安 全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人 员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打 120 求救电话， 并马上派人到工地的大门口等候 120 的到来，由引路者直接带到出事 地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并 维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施 工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简 要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面， 直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安 队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。 掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移 至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生 和项目技术支持组一起确定转移方案。 4.2现场临时救治措施 1)高处坠落事故发生后，在 120 赶到前，现场医生要对当事者进 行及时的必要治疗现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几 种情形上。120 赶到后，要在 120 医生指导下尽快把伤者抬到救护车 上，再由 120 医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院 进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。 2)首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤 员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工 呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动， 并将下肢抬高约 20 度左右。 如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血； 如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要 让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入， 发生喉阻塞。 如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应 在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、 神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材， 用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无 骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重 的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口， 用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用 绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤 者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫 或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。 附：高支模计算书附：高支模计算书 十一、劳动力计划十一、劳动力计划 本工程计划投入木工60人。 四高支模（扣件钢管架）计算申报表四高支模（扣件钢管架）计算申报表 板模板板模板( (扣件钢管架扣件钢管架) )计算报审表计算报审表 工工 程程 东方九华索菲特大酒店餐饮中 心 审核部审核部 位位 板模板板模板( (扣件钢管架扣件钢管架) ) 名名 称称 计计 算算 参参 数数 立杆纵距 1m 立杆横距 1m，立 杆步距 1.5m，模板支架搭设高度为 14.6m， 立杆上端伸出至模板支撑点的 长度为 0.1m，板底支撑间距为 300mm，水平杆 与立杆连接采用双扣件；施工 均布荷载 标准值 2.5kn/m2。 设计示设计示 意图意图 搭搭 设设 材材 料料 模板支架采用 483.0 钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合 面板；板底 支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面 板厚度为 18mm； 对拉螺栓采用 m12 型。 材材 料料 检检 测测 参参 数数 序序 号号 审核审核 要点要点 计算过程计算过程结论结论 面板的最大应力计算值为1.237n/mm2 n/mm213 n/mm2, 符合要求 1 1 模板 面板 计算 面板的最大挠度计算值 0.064mm mm 1 mm, 符合要求 方木的最大应力计算值为6.468n/mm2 n/mm2 15 n/mm2, 符合要求 2 2 方木 支撑 的计 算 方木的受剪应力计算值0.453 n/mm2 n/mm2 1.6 n/mm2， 符合要求 方木的最大挠度计算值0.477 mm 4 mm, 符合要求 托梁的最大应力计算值 113.953 n/mm2 205 n/mm2, 3 3 托梁 材料 计算 托梁的最大挠度为0.958mm 1000/150与10 mm, 符合要求 4 4 扣件 抗滑 移的 计算 r= 6.468kn 12.00 kn, 符合要求 钢管立杆的最大应力计算值 = 80.731n/mm2 f = 205 n/mm2，满足要求！ 5 5 立杆 的稳 定性 计算 钢管立杆的最大应力计算值 = 56.316 n/mm2 n/mm2 f = 205 n/mm2，满足要求！ 符合要求 结结 论论 符合要求 注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书 梁模板梁模板( (扣件钢管架扣件钢管架) )计算报审表计算报审表 工程工程 名称名称 东方九华索菲特大酒店餐 饮中心 审核部审核部 位位 梁模板梁模板( (扣件钢管架扣件钢管架) ) 计算计算 参数参数 立柱梁跨度方向间距 1m； 立杆上端伸出至模板支撑 点长度 0.1m；立杆步距 1.5m；梁支撑架搭设高度 最高 14.6m；梁两侧立柱间 距 0.8m；承重架采用双扣 件类型，梁底支撑间距为 300mm；水平杆与立杆连接 采用双扣件；梁截面宽度 0.4m；梁截面高度 1m；梁 侧次楞间距 250mm；梁侧主 设计示设计示 意图意图 楞间距 400mm；穿梁螺栓水 平间距 400mm；穿梁螺栓竖 向间距 400mm 搭设搭设 材料材料 模板支架采用 483.0 钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用 胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木 楞；模板采用胶合面板厚度为 15mm；对拉螺栓采用 m12 型。 材料材料 检测检测 参数参数 序号序号 审核审核 要点要点 计算过程计算过程结论结论 面板的受弯应力计算值 =4n/mm2 f =13n/mm2， 符合要求 1 1 梁侧 模板 支撑 的计 算 面板的最大挠度计算值 =0.331mm =1.173mm;符合要求 次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 n/mm2 f=15n/mm2 符合要求 次楞的最大挠度计算值 =0.083mm =1.25mm， 符合要求 主楞的受弯应力计算值 =48.9n/mm2 f=205n/mm2 符合要求 2 2 梁侧 模板 内外 楞的 计算 主楞的最大挠度计算值 =0.206mm =1.25mm 符合要求 3 3 穿梁 螺栓 的计 算 穿梁螺栓所受的最大拉力 n=6.859kn n=12.92kn， 符合要求 梁底模面板计算应力 =3.2 n/mm2 f=13n/mm2， 符合要求 4 4 梁底 模板 计算 面板的最大挠度计算值: =0.08mm =0.8mm， 符合要求 方木的最大应力计算值 0.6 n/mm2 13 n/mm2, 符合要求 方木的受剪应力计算值 0.387 n/mm2 1.6 n/mm2 符合要求 方木的最大挠度计算值 = 0.005 mm =1 mm， 符合要求 支撑钢管的最大应力计算值 11.5 n/mm2 205 n/mm2, 符合要求 支撑钢管的最大挠度 max=0.038mm 500/150 与 10 mm, 符合要求 支撑钢管的最大应力计算值 92.4 n/mm2 205 n/mm2, 符合要求 5 5 梁底 支撑 的计 算 支撑钢管的最大挠度 max=0.308mm 500/150 与 10 mm, 符合要求 6 6 扣件 抗滑 移的 计算 双扣件抗滑承载力的设计计算r=5.452 kn； 12.00 kn, 符合要求 钢管立杆稳定性计算 = 156.3 n/mm2 f = 205 n/mm2 符合要求 钢管立杆稳定性计算 = 141.5 n/mm2 f = 205 n/mm2， 符合要求 钢管立杆稳定性计算 = 72.3 n/mm2 f = 205 n/mm2 符合要求 值值 7 7 立杆 的稳 定性 计算 （根 据规 范需 经过 两个 公式 计算） 符合要求 结论结论符合要求 注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书 附件一 板模板板模板( (扣件钢管高架扣件钢管高架) )计算书计算书 板段lb7厚度220mm 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （jgj130-2001） 、 混凝土结构设计规范gb50010-2002、 建筑 结构荷载规范(gb 50009-2001)、 钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于 4 米，根据有关文献建议，如果仅按规 范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了 施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用 安全中的部分内容。楼板厚度 0.22(m)现以 0.22(m)进行计算。 一、参数信息一、参数信息: : 1.1.模板支架参数模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m): 5.30； 采用的钢管(mm):483.0； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系 数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.2.荷载参数荷载参数 模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3): 25.000； 施工均布荷载标准值(kn/m2):2.500； 4.4.材料参数材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量e(n/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(n/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(n/mm2):1.600；木方的间隔距离(mm): 250.000； 木方弹性模量e(n/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(n/mm2): 15.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(双钢管) :483； 5.5.楼板参数楼板参数 楼板计算厚度 220.00 图 2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算二、模板面板计算: : 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度 1m 的 面板作为计算单元 面板的截面惯性矩 i 和截面抵抗矩 w 分别为： w = 1001.82/6 = 54 cm3； i = 1001.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1 1、荷载计算、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)： q1 = 250.221+0.351 = 6.85kn/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn)： q2 = 2.51= 2.5 kn/m； 2 2、强度计算、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下: 其中：q=1.26.25+1.42.5= 11kn/m 最大弯矩 m=0.1110.252= 0.0687knm； 面板最大应力计算值 = 68750/54000 = 1.273 n/mm2； 面板的抗弯强度设计值 f=13 n/mm2； 面板的最大应力计算值为 1.237n/mm2 小于面板的抗弯强度设计 值 13 n/mm2,满足要求! 3 3、挠度计算、挠度计算 挠度计算公式为 其中 q = 4.10kn/m 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.252504/(10060004166666.667)=0.064mm； 面板最大允许挠度 v=250/ 250=1 mm； 面板的最大挠度计算值 0.064mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算三、模板支撑方木的计算: : 方木按照简支梁计算，其惯性矩 i 和截面抵抗矩 w 分别为: w=51010/6 = 83.33 cm3； i=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.1.荷载的计算：荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q1= 250.250.22= 1.375kn/m； (2)模板的自重线荷载(kn/m): q2= 0.350.25 = 0.088 kn/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn)： p1 = (2.5+2)0.80.25 = 0.9 kn； 2.2.方木抗弯强度验算方木抗弯强度验算: : 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.375+ 0.088) = 1.756kn/m； 集中荷载 p = 1.41.375=1.925kn； 最大弯距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.9250.8 /4 + 1.9250.82/8 = 0.539kn.m； 最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 0.88/2 + 1.9250.8/2 = 1.210kn ； 方木的最大应力值 = m / w = 0.539106/83.333103 = 6.468n/mm2； 方木抗弯强度设计值 f=15.0 n/mm2； 方木的最大应力计算值为 6.468n/mm2 小于 方木的抗弯强度设 计值 15.0 n/mm2，满足要求! 3.3.方木抗剪验算：方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: q = ql/2 + p/2 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力: v = 0.81,37/2+1.925/2 = 1.511kn； 方木受剪应力计算值 t = 3 1.511/(2 50 100) = 0.4533n/mm2； 方木抗剪强度设计值 t = 1.6n/mm2； 方木受剪应力计算值为 0.453 n/mm2 小于 方木的抗剪强度设计 值 1.6n/mm2，满足要求! 4.4.方木挠度验算方木挠度验算: : 托梁材料计算托梁材料计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和， 计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.37+0.088=2.25kn/m； 集中荷载 p = 1.925kn； 方木最大挠度计算值 v= 52.258004 /(38460004166666.67) +1.9258003 /( 4860004166666.67) = 0.477mm； 方木最大允许挠度值 v= 800/250=3.2 mm； 方木的最大挠度计算值 0.477 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求! 四、四、托梁材料计算托梁材料计算 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管) :483； w=8.98 cm3； i=21.56 cm4； 集中荷载 p 取纵向板底支撑传递力，p = 1.9250.8 + 2.25= 3.79 kn； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(knm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kn) 最大弯矩 mmax = 0.539 kn.m ； 最大变形 vmax = 0.958 mm ； 最大支座力 qmax = 6.468kn ； 最大应力 = 0.539106/4730=113.953n/mm2 ； 托梁的抗压强度设计值f=205 n/mm2 ； 托梁的计算最大应力计算值 113.953 n/mm2 小于托梁的抗压强 度设计值 205 n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 0.958 mm 小于 800/220 与 3.636 mm, 满足要求! 五、扣件抗滑移的计算五、扣件抗滑移的计算: : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘 群主编，p96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kn，按照扣件抗 滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双 扣件承载力取值 为 12.80kn 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r= 6.468kn； r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值六、模板支架立杆荷载标准值( (轴力轴力):): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kn)： ng1 = 0.13828.3= 3.905kn； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录 a。 (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.350.80.8 = 0.224 kn； (3)钢筋混凝土楼板自重(kn)： ng3 = 250.220.80.8 = 3.52kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 7.665 kn； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 nq = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kn； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 n = 1.2ng + 1.4nq = 13.212 kn； 七、立杆的稳定性计算七、立杆的稳定性计算: : =n/(a)f 其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 13.212kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得 到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.24 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； l0- 计算长度 (m)； 按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长 度；a = 0.3 m； l0/i = 2100 / 15.9 = 132 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；=13212.768/（0.386424） = 80.731 n/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 = 80.731n/mm2 小于 钢管立杆的 抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表 1 取值 1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表 2 取值 1.013 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.013(1.5+0.12) = 2.141 m； lo/i = 2140.57 / 15.9 = 135 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.371 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；=9402.00/（0.371450） = 56.316n/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 = 56.316 n/mm2 小于 钢管立杆 的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安 全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用 安全。 梁模板（扣件式）计算书梁模板（扣件式）计算书 梁段3-wkl8 计算依据 1、建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj 1302011 3、混凝土结构设计规范gb50010-2010 4、建筑结构荷载规范gb 50009-2012 5、钢结构设计规范gb 50017-2003 一、参数信息一、参数信息 梁段3-wkl8 1.1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 b(m)：0.45；梁截面高度 d(m)：1.80； 混凝土板厚度(mm)：220.00；立杆沿梁跨度方向间距la(m)： 0.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距lb (m)： 1.00； 梁支撑架搭设高度h(m)：28.30；梁两侧立杆间距(m)：0.80； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为483； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件 抗滑承载力折减系数：0.75； 2.2.荷载参数荷载参数 新浇混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.50； 钢筋自重(kn/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kn/m2)：3.0；新浇混凝土侧压力标准值 (kn/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kn/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板 荷载(kn/m2)： 4.0； 3.3.材料参数材料参数 木材品种：铁杉；木材弹性模量e(n/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(n/mm)：13.0； 木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值 fv(n/mm2)：1.6； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00； 面板弹性模量e(n/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)： 13.0； 4.4.梁底模板参数梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)： 100.0； 梁底纵向支撑根数：5； 5.5.梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 穿梁螺栓直径(mm)：m12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，600mm；1000mm；1400mm 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列 公式计算，并取其中的较小值: f=0.22t12v1/2 f=h 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度， 取1.58m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 17.848 kn/m2、37.92 kn/m2，取较小值17.848 kn/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑 新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇 混凝土侧压力。 次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 1.1.强度计算强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： m/w f 其中，w - 面板的净截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； m - 面板的最大弯矩(nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： m = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kn/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kn/m； 计算跨度: l = (1800-220)/(7-1)