大庆创业城模板施工方案.doc

创业城二期续建九标段工程创业城二期续建九标段工程 模板施工方案模板施工方案 中国建筑第七工程局有限公中国建筑第七工程局有限公 司司 大庆创业城居住区工程项目部大庆创业城居住区工程项目部 目 录 1 目的目的2 2 适用范围适用范围2 3 编制依据编制依据2 4 工程概况工程概况2 5 工程目标工程目标3 6 工程部署工程部署3 6.1 模板选型3 6.2 技术准备3 6.3 测量准备3 6.4 劳动力准备计划3 6.5 模板体系3 7 施工方法施工方法4 7.1 剪力墙模板4 7.2 梁模板6 7.4 楼梯模板：7 7.5 门窗洞口模板8 7.6 模板加工8 7.7 模板安装9 7.8 模板拆除9 8 质量保证措施质量保证措施11 8.1 检查与验收11 8.2 模板工程质量控制程序图12 8.3 质量要求13 8.4 模板质量通病的防治与消除13 9 模板施工安全措施模板施工安全措施14 10 模板工程施工的成品保护模板工程施工的成品保护14 11 梁、板模板支撑体系计算书梁、板模板支撑体系计算书15 1 1 目的目的 本方案编制目的为指导创业城二期续建九标段工程模板施工。 2 2 适用范围适用范围 本工程模板方案适用于结构工程施工。 3 3 编制依据编制依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011. 混凝土结构设计规范gb50010-2010 创业城二期续建九标段施工图 建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008 4 4 工程概况工程概况 本工程为创业城二期续建九标段工程，位于大庆市让胡路区创业大道西侧，总计七 栋小高层住宅楼，层高 3 米，地上 11 层，建筑高度 35.05 米，总建筑面积为 44990.73， 结构形式为剪力墙结构。 5 5 工程目标工程目标 模板工程严格按照建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008 要求进行施工，验收 一次合格。 6 6 工程部署工程部署 6.16.1 模板选型模板选型 模板工程是结构外观好坏的重要保证，在整个结构施工中也是投入最大的一部分， 模板系统的选择正确与否直接影响到施工进度及工程质量，根据本工程结构特点。剪力 墙、柱、梁、板、楼梯模板均采用 13mm 厚九夹板。模板周转次数应严格控制，一般周转 3 次后应进行全面检修并抛光打磨一次。 6.26.2 技术准备技术准备 施工前认真查阅图纸（包括与建筑图对应情况） 、洽商、方案、相关安全质量规范， 找出模板工程中施工难点（柱和墙截面变化处、柱头处等） 、安全质量施工注意点等，做 到施工中重点突出。 6.36.3 测量准备测量准备 平面砼浇注完成绑扎立面钢筋前，根据控制网线，在平面上放出该层平面控制轴线、 外边线、门洞口线、模板控制线；立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高； 立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。 6.46.4 劳动力准备计划劳动力准备计划 本工程计划 7 栋同时施工，每栋每层模板工期预计 1.5 天，每栋需木工 40 人，总计 280 人。 6.56.5 模板体系模板体系 模板设计要充分考虑在拼装和拆除方面的方便性，支撑的牢固性和简便性，并保持 较好的强度、刚度、稳定性及整体拼装后的平整度。 本工程承台、剪力墙、柱、梁、板、楼梯模板均采用 13mm 厚九夹板。阴角部位配整 体阴角模板。地上部分模板体系主要为装配式整体大模板。整体式大模板采用九夹板、 木方、钢管等组装而成，整体刚度较大，板面平整度好，成型的混凝土表面平整光洁、 无拼缝痕迹，颜色均匀一致。背楞及支撑： 项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑 梁横向, 4575 木 竖向, 248 14,每跨纵横 可调支撑,每跨横向间 图图 7-17-1 墙模板拼装效果图墙模板拼装效果图 方,间距 300mm双钢管,间距 500mm 向间距 600mm距 1500mm,纵向设 3 道 剪力墙 横向, 4575 木 方200mm 竖向, 48 钢管 500mm 14,每跨纵横 向间距 500mm 设 3 道 7 7 施工方法施工方法 7.17.1 剪力墙模板剪力墙模板 墙模采用 1830mm915mm，13 厚九夹板，4575mm 方木做竖楞（方木均经压刨找平） ， 483.5mm 架子管作横楞，14500mm 对拉螺栓和钢管斜支撑加固。定型模板拼装效 果如图所示。 直段墙模板内竖楞 4575mm 方木间距 200mm，外横楞用 2483.5mm 架子管间 距 500mm 布置，外墙采用 14mm 对拉螺栓布置间距 600mm，内墙采用 14mm 穿墙螺栓布 置间距 500mm，与“3”型扣件配套使用，在其上、中、下部各加一排 483.5mm 钢管 斜撑，间距 500mm，上下交错布置，斜撑将力传至预埋在底板 20 锚筋上，其支设方法 参见下图所示。 图图 7-27-2 墙支撑加固墙支撑加固 模板与模板拼缝粘贴海绵条，防止漏浆，防止模板拼缝处搓台。参见下图所示 阴阳角模用 13mm 木夹板现场拼模制作，阴角模板用 48 钢管紧固木枋背楞，缝隙采 用木楔加塞紧固，详见下图左所示。阳角模板直接对拼，用 48 钢管紧固木枋背楞，阳 角部位用直角扣件连接横纵向钢管，详见下图右所示。 7.2 梁模板 1）工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设铺设底模板 拉线找平 封侧模预检。 图图 7-37-3 混凝土墙模板拼装示意图混凝土墙模板拼装示意图 48 钢管粘贴海绵条 13mm 木夹板4575 木枋 300 图图 7-47-4 阴角做法阴角做法 海绵条 4575 木枋 300 木楔 13mm 木夹板 48 钢管 图图 7-57-5 阳角做法阳角做法 48 钢管 13mm 木夹板海绵条 4575 木枋 直角扣件 2）根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。 3）梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为 1000mm；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横 双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1200mm；.立杆顶端必须设置纵横 双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁 底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互 连接、形成整体。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应 设置斜撑，当梁高大于600mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为 500，垂直间距300。 4） 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向： 沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向 剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。 7.3 楼板模板 1）工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。 2） 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆纵 横间距1000mm，步距不大于1200mm。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于150mm； 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。 粘贴海棉 条绵条 13 厚木夹板 4575木 枋 13 厚木夹板 48 钢管 支撑 图图 7-67-6 连梁模板示意连梁模板示意 h600 时，设对拉螺杆 13 厚九夹板 4575 木祊 483.5 钢管支架 砼表面 梯梁模板 楼板底模 楼梯底模 踏步档板 模板背楞 楼梯侧模 图7-7楼板支设图 7.4 楼梯模板： 楼梯模板为木层板。踏步侧板两端钉在梯段侧板木档上，靠墙的一端钉在反三角木上， 踏步板龙骨采用 50mm 厚方木。制作时在梯段侧板内划出踏步形状与尺寸，并在踏步高度 线一侧留出踏步侧板厚度定上木档。如图所示。 图 7-8 楼梯模板 7.5 门窗洞口模板 采用 50mm 厚的木板定型窗模，侧面用铁钉将木夹板固定在木板上，铁钉要凹进多层 板表面。角部用三角铁在内部支撑加固上、下用边梁加内控式定位筋分左、中、右三道 支撑定位，左右两侧与暗柱内控式定位筋分上、中、下固定。 7.6 模板加工 加工模板的工作面必须平整和有足够的强度。木胶板接缝采用硬拼缝，在接缝处必 须附加一根 45mm75mm 木方。模板堆放必须在其下部垫三根 100100mm 的木方，堆放 高度1.5m，随加工随用。 7.7 模板安装 7.7.1 墙模板安装工序 墙体：放线墙、附墙柱钢筋绑扎钢筋隐蔽支一侧模板穿套管、螺杆支另 侧模板安装斜撑模板紧固校正模板验收浇砼拆模养护砼模板修复、保养、 涂刷脱模剂 墙柱根部处理：浇筑顶板混凝土时必须把墙柱根部 15cm 范围内的混凝土压光。待顶 板混凝土能上人后先弹出墙柱边线，再从墙柱边线内返 3mm 弹线作为切割剔凿的位置线， 切割剔凿出线内的浮浆。支设模板前在距离墙柱边线 2mm 的位置处粘贴憎水海绵条。 7.7.2 梁模板安装 大龙骨采用483.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用45mm75mm方 木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。 梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中 门窗洞口模板 50厚白松木 15厚多层板 50100cm方木 50100cm方木 50厚白松木 15厚多层板 150 600 图图 7-97-9 13 厚木夹板 50 厚白松木 4575 方木 13 厚木夹板 50 厚白松木 4575 方木 木螺丝 起拱高度为梁跨度的1-3，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱，累计起拱 25mm。 梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑， 当梁高大于600mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距 300。 7.7.3 板模板安装 采用九夹板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设 置在龙骨上。大龙骨采用483.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用 45mm75mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高 确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。顶板梁模板 支设时上下层顶板支撑必须保持同轴。 7.8 模板拆除 7.8.1 拆模条件 拆除模板时，现浇混凝土构件强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土 强度应达到 1.2n/mm2 时方可拆除。 模板的拆除顺序应按照模板设计要求，当设计无具体要求时，一般应遵循先支后拆， 后支先拆的原则。 非承重的墙、柱模板当砼强度达到其表面及棱角不应因拆模而受损坏时，方可拆除。 承重模板其砼强度达到下表要求：见下表 构件类型 构件跨度 （m） 达到设计的混凝土立方体抗压强度 标准值的百分率（） 250 2，875板 8100 875 梁、拱、壳 8100 悬臂构件100 7.8.2 拆模注意事项 1、 模板拆除需混凝土达到规定强度，办理拆模许可证。 2、 拆模顺序与支模顺序相反，先拆非承重部分，后拆承重部分。拆模时不得使用 大锤，拆除困难时可用橇杠从底部轻微橇动，不得硬撬，保证砼表面及棱角不 受损坏。 3、 拆除前应全面检查支架的扣件连接、支撑系统等是否符合构造要求； 4、 拆除作业必须由上而下进行，严禁上下同时作业； 5、 模板应随支架的拆除逐块拆下，禁止成片撬落； 6、 拆除区域应围起警戒，禁止其他人员进入； 7、 拆下的模板和扣件等禁止高空抛落； 8、 模板的拆除要搭设操作平台； 9、 拆下的模板、木枋应及时除掉上面的铁钉防止扎伤。 7.8.3 模板吊运 用塔吊运至安装部位，吊运前检查模板的几何质量、脱模剂涂刷等情况，核准其标 识与安装部位是否吻合。 8 8 质量保证措施质量保证措施 8.1 检查与验收 满堂支架搭设完毕需经技术、安全人员联合验收合格方准使用。钢管的检验应符合 下列规定： 1）应有产品质量合格证； 2）应有质量检验报告； 3）钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 4）钢管的外径、壁厚、端面的偏差应符合规范规定； 5）旧钢管的锈蚀深度0.5mm 时禁止使用，弯曲、变形的钢管禁止使用； 6）扣件：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧 扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，新旧 扣件均应进行防锈处理。 8.28.2 模板工程质量控制程序图模板工程质量控制程序图 学习图纸和技术资料 平整木模板、清理模板、 技术人员书面交底 操作人员参加交底 和钢筋、砼工序交接检查 浇灌砼时设专人看模 执行验评标准 不合格处理（返工） 自检记录 检查脚手架、脚手板 中间抽查 按梁柱各抽查 10%，但均不应 小于 3 件；板每 3050 各 抽查一处。 与钢筋工序交接 底部标高、中心线、 断面尺寸放线 自检 模板涂隔离剂 模板加工制作 模板选择 准备工作 注意保护棱角 按同条件养护砼试块 强度确定拆模时间 施工记录 质量评评定记录 支模 技术交底 技术交底 质量评 定 资料整理 拆模 清理现场、文明施工 模板工程质量控制程序图模板工程质量控制程序图 8.38.3 质量要求质量要求 8.3.1 模板安装后应保证整体的稳定性，确保施工中模板不变形、不错位、不涨模。 8.3.2 模板拼缝平整，堵缝整齐牢固、不漏浆。 8.3.3 模板与砼接触面清理干净，隔离剂涂刷均匀。 8.3.4 模板工程允许偏差满足以下要求： 1墙、柱、梁轴线偏移5mm 2标高：5mm 3基础截面尺寸10mm 4墙、柱、梁截面尺寸+4mm，-5mm 5层高垂直度6mm 6相临两块板表面高低差2mm 7表面平整度5mm 8预留洞中心线位置10mm 9预留洞截面尺寸+10mm，0 8.48.4 模板质量通病的防治与消除模板质量通病的防治与消除 1、要选用规格、厚度一致的模板、方木，加固用方木还要统一过大压刨，以确保尺寸精 确统一。模板厚度使用前要仔细检查，确保厚度一致的材料用到同一构件中； 2、模板组合拼装时，严禁模板缝，与方木接合缝二缝合一，二缝均要错开，方木加固要 与模板拼缝垂直设置； 3、大组合模板接头处应将模板边缘用手工刨推平，然后贴上双面胶带，保证对齐后再进 行拼接； 4、加固用钢管箍严禁挠曲、变形，且必须具备足够的强度和刚度，确保砼表面平整。 9 9 模板施工安全措施模板施工安全措施 1、施工人员作业前进行安全技术交底，定期和不定期进行检查，加强安全施工的宣传教 育工作。 2、吊装模板、架管、木方时，采用自锁长环，双吊点起吊严防脱落。 3、按规定支设搭好安全网，通道口搭设安全防护棚。 4、电梯井内和楼板洞口设置防护板，电梯井口、楼梯处设置防护栏，电梯井内层层设置 一道安全网。 5、模板堆放平整，防止滑落伤人。 6、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两 边扩展的浇筑方式； 7、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施， 钢筋等材料不能在支架上方堆放； 8、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 1010 模板工程施工的成品保护模板工程施工的成品保护 1、模板施工中，不踩踏钢筋骨架和二层板筋。 2、锯末进行集中处理，严禁进入梁、柱、墙模内。 3、模板支架施工不能随意拆改外架支撑。 4、模板施工要保护预埋件位置准确。 5、模板施工要保护安装的强电、弱电线管。 1111 梁、板模板支撑体系计算书梁、板模板支撑体系计算书 11.111.1 梁模板支撑体系计算书梁模板支撑体系计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130- 2011）、混凝土结构设计规范gb50010-2002、建筑结构荷载规范(gb 50009- 2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。 梁段:l1。剖面图、平面图如下 11.1.111.1.1、参数信息、参数信息 1 1）. .模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 b(m)：0.20；梁截面高度 d(m)：0.60； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距la(m)：1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距lb(m)：0.50； 梁支撑架搭设高度h(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为483.25； 立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系 数：1.00； 2 2）. .荷载参数荷载参数 新浇混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.30；钢筋自重(kn/m3): 1.50； 施工均布荷载标准值(kn/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2)：14.4； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kn/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kn/m2)： 4.0； 3 3）. .材料参数材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量e(n/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(n/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：13.00； 面板弹性模量e(n/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：13.0； 4 4）. .梁底模板参数梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：75.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5 5）. .梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：1； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm； 主楞材料：木方； 宽度(mm)：45.00；高度(mm)：75.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：45.00；高度(mm)：75.00； 11.1.211.1.2 梁侧模板荷载计算梁侧模板荷载计算 按混凝土结构设计规范，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计 算，并取其中的较小值: f=0.22t12v1/2 f=h 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； t - 混凝土的入模温度，取10.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得 17.848 kn/m2、14.400 kn/m2，取较小值14.400 kn/m2作为本工程计算 荷载。 11.1.311.1.3梁侧模板面板的计算梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 1 1）. .强度计算强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： m/w f 其中，w - 面板的净截面抵抗矩，w = 501.31.3/6=14.08cm3； m - 面板的最大弯矩(nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算： m = 0.125ql2 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.514.4=8.64kn/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kn/m； 计算跨度: l = (600-100)/(3-1)= 250mm； 面板的最大弯矩 m= 0.125(8.64+2.8)(600-100)/(3-1)2 = 8.94104nmm； 面板的最大支座反力为: n=1.25ql=1.25(8.640+2.800)(600-100)/(3-1) /1000=3.575 kn； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.94104 / 1.41104=6.3n/mm2； 面板的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2； 面板的受弯应力计算值 =6.3n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13n/mm2， 满足要求！ 2 2）. .挠度验算挠度验算 = 0.521ql4/(100ei)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.64n/mm； l-计算跨度: l = (600-100)/(3-1)=250mm； e-面板材质的弹性模量: e = 6000n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 501.31.31.3/12=9.15cm4； 面板的最大挠度计算值: = 0.5218.64(600-100)/(3-1) 4/(10060009.15104) = 0.32 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =(600-100)/(3-1)/250 = 1mm； 面板的最大挠度计算值 =0.32mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足 要求！ 11.1.411.1.4梁侧模板支撑的计算梁侧模板支撑的计算 1 1）. .次楞计算次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 3.575/0.500= 7.150kn/m 本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度75mm，截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹 性模量e分别为: w = 14.57.57.5/6 = 42.19cm3； i = 14.57.57.57.5/12 = 158.2cm4； e = 9000.00 n/mm2； 计算简图 剪力图(kn) 弯矩图(knm) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 m = 0.179 knm，最大支座反力 r= 3.933 kn，最大变形 = 0.216 mm （1 1）次楞强度验算）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: = m/wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.79105/4.22104 = 4.2 n/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: f = 17n/mm2； 次楞最大受弯应力计算值 = 4.2 n/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f =17n/mm2，满足要求！ （2 2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm； 次楞的最大挠度计算值 =0.216mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm， 满足要求！ 2 2）. .主楞计算主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.933kn,按照集中荷载作用下的 简支梁计算。 本工程中，主楞采用木方，宽度45mm，高度75mm，截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹 性模量e分别为: w = 24.57.57.5/6 = 84.38cm3； i = 24.57.57.57.5/12 = 316.41cm4； e = 9000.00 n/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(knm) 主楞变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 m= 0.393 knm，最大支座反力 r= 5.243 kn，最大变形 = 0.336 mm （1 1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算 = m/wf 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.93105/8.44104 = 4.7 n/mm2； 主楞的抗弯强度设计值: f = 17n/mm2； 主楞的受弯应力计算值 =4.7n/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17n/mm2， 满足要求！ （2 2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.336 mm 主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm； 主楞的最大挠度计算值 =0.336mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满 足要求！ 11.1.511.1.5梁底模板计算梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间 距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混 凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 5001313/6 = 1.41104mm3； i = 500131313/12 = 9.15104mm4； 1 1）. .抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = m/wf 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kn/m)： q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.300.50=9.360kn/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kn/m)： q2=1.4(2.00+2.50)0.50=3.150kn/m； q=9.360+3.150=12.510kn/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下: mmax=ql2/8 = 1/812.512002=6.26104nmm； ra=rb=0.5ql=0.512.510.2=1.251kn =mmax/w=6.26104/1.41104=4.4n/mm2； 梁底模面板计算应力 =4.4 n/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f =13n/mm2，满足要求！ 2 2）. .挠度验算挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384ei)=l/250 其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=7.800kn/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； e-面板的弹性模量: e = 6000.0n/mm2； 面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm； 面板的最大挠度计算值: = 59.362004/(38460009.15104)=0.355mm； 面板的最大挠度计算值: =0.355mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！ 11.1.611.1.6梁底支撑的计算梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重 荷载。 1 1）. .荷载的计算：荷载的计算： 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=1.251/0.5=2.502kn/m 2 2）. .方木的支撑力验算方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w=4.57.57.5/6 = 42.19 cm3； i=4.57.57.57.5/12 = 158.2 cm4； 方木强度验算方木强度验算: : 计算公式如下: 最大弯矩 m =0.125ql2= 0.1252.5020.52 = 0.078 knm； 最大应力 = m / w = 0.078106/42187.5 = 1.9 n/mm2； 抗弯强度设计值 f =13 n/mm2； 方木的最大应力计算值 1.9 n/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求! 方木抗剪验算：方木抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: = 3v/(2bh0) 其中最大剪力: v = 0.6252.5020.5 = 0.782 kn； 方木受剪应力计算值 = 30.7821000/(24575) = 0.347 n/mm2； 方木抗剪强度设计值 = 1.7 n/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.347 n/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 n/mm2,满足要 求! 方木挠度验算方木挠度验算: : 计算公式如下: = 0.521ql4/(100ei)=l/400 方木最大挠度计算值 = 0.5212.5025004 /(1009000158.203104) =0.057mm； 方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm； 方木的最大挠度计算值 = 0.057 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满 足要求！ 3 3）. .支撑小横杆的强度验算支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： p1=ra=1.251kn 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： p2=(0.600- 0.200)/40.500(1.20.10024.000+1.42.500)+1.220.500(0.600- 0.100)0.300=0.499kn 简图(knm) 剪力图(kn) 弯矩图(knm) 变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力: n1=n2=1.75 kn； 最大弯矩 mmax=0.35 knm； 最大挠度计算值 vmax=0.534 mm； 最大应力 =0.35106/5080=68.9 n/mm2； 支撑抗弯设计强度 f=205 n/mm2； 支撑小横杆的最大应力计算值 68.9 n/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 n/mm2,满足要求! 11.1.711.1.7梁跨度方向钢管的计算梁跨度方向钢管的计算 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为： w=5.08 cm3； i=12.19 cm4； e= 206000 n/mm2； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力p= 1.75 kn 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kn) 支撑钢管计算弯矩图(knm) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 mmax = 0.306 knm ； 最大变形 max = 0.806 mm ； 最大支座力 rmax = 2.013 kn ； 最大应力 =m/w= 0.306106 /(5.08103 )=60.3 n/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 n/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 60.3 n/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度max=0.806mm小于1000/150与10 mm,满足要求! 11.1.811.1.8扣件抗滑移的计算扣件抗滑移的计算: : 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，扣件抗滑承载力系数 1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kn。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=2.013 kn； r 8.00 kn , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 11.1.9立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 = n/(a)f 1.梁两侧立杆稳定性验算: 其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： n1 =1.75 kn ； 纵向钢管的最大支座反力： n2 =2.013 kn ； 脚手架钢管的自重： n3 = 1.20.1493=0.536 kn； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重： n4=1.2(0.50/2+(0.60-0.20)/4)1.000.30+(0.50/2+(0.60- 0.20)/4)1.000.100(1.50+24.00)=1.197 kn； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： n5=1.4(2.500+2.000)0.500/2+(0.600-0.200)/41.000=2.205 kn； n =n1+n2+n3+n4+n5=1.75+2.013+0.536+1.197+2.205=7.701 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.89； w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = max1.1551.71.2,1.2+20.1= 2.356 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；=7700.54/(0.312489) = 50.5 n/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 50.5 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 11.211.2板模板支撑体系计算书板模板支撑体系计算书 模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)、 混凝土结构设计规范gb50010-2002、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)等规范 编制。 11.2.111.2.1参数信息参数信息: : 1 1）模板支架参数）模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00； 采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2)2)荷载参数荷载参数 模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kn/m2):1.000； 3)3)材料参数材料参数 面板采用胶合面板，厚度为13mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量e(n/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(n/mm2):13； 木方弹性模量e(n/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(n/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(n/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):75.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 11.2.211.2.2模板面板计算模板面板计算: : 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为： w = 1001.32/6 = 28.167 cm3； i = 1001.33/12 = 18.308 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1)1)荷载计算荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)： q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kn/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn/m)： q2 = 11= 1 kn/m； 2 2）强度计算）强度计算 计算公式如下: m=0.1ql2 其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kn/m 最大弯矩m=0.15.422002= 21680 nmm； 面板最大应力计算值 =m/w= 21680/28166.667 = 0.77 n/mm2； 面板的抗弯强度设计值 f=13 n/mm2； 面板的最大应力计算值为 0.77 n/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足 要求! 3 3）挠度计算）挠度计算 挠度计算公式为： =0.677ql4/(100ei)=l/250 其中q =q1= 3.35kn/m 面板最大挠度计算值 = 0.6773.352004/(100950018.308104)=0.021 mm； 面板最大允许挠度 =200/ 250=0.8 mm； 面板的最大挠度计算值 0.021 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求! 11.2.311.2.3模板支撑方木的计算模板支撑方木的计算: : 方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w=bh2/6=4.57.57.5/6 = 42.19 cm3； i=bh3/12=4.57.57.57.5/12 = 158.2 cm4； 方木楞计算简图（mm） 1 1）荷载的计算：）荷载的计算： (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)： q1= 250.20.12+0.350.2 = 0.67 kn/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn/m)： q2 = 10.2 = 0.2 kn/m； 2 2）强度验算）强度验算: : 计算公式如下: m=0.125ql2 均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.20.67+1.40.2 = 1.084 kn/m； 最大弯矩 m = 0.125ql2 = 0.1251.08412 = 0.136 knm； 方木最大应力计算值 = m /w = 0.136106/42187.5 = 3.212 n/mm2； 方木的抗弯强度设计值 f=13.000 n/mm2； 方木的最大应力计算值为 3.212 n/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足 要求! 3 3）抗剪验算）抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: = 3v/2bhn 其中最大剪力: v= 0.6251.0841 = 0.678 kn； 方木受剪应力计算值 = 3 0.678103/(2 4575) = 0.301 n/mm2； 方木抗剪强度设计值 = 1.4 n/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.301 n/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 n/mm2，满 足要求! 4 4）挠度验算）挠度验算: : 计算公式如下: =0.521ql4/(100