安徽某小区住宅楼消防通道高支模专项施工方案(含计算书).doc

施 工 方 案 工程名称：安徽庐江中心城项目 施工方案名称：37#楼高支模专项施工方案编制单位：南通二建集团有限公司庐江项目部批 准： 审 核：编 制： 时间： 时间： 时间： 目 录1施工任务 12编写依据 13施工准备和条件 14施工方法及工艺要求.25质量标准及检验要求. 86安全管理防范措施.87梁模板与支撑计算.98板模板与支撑计算.211.施工任务1.1施工项目概况及范围庐江中心城37#楼结构施工图3-36轴交3-bj间消防通道，平面尺寸为16.5027.90m，楼层层高为8.7m，轴线跨度9m，柱：截面 800800mm梁：截面4501000mm 板厚120 mm,属于高支撑模板施工。为了保证本工程高支模施工安全，根据安徽省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。施工项目范围：37#楼结构3-36轴交3-bj间消防通道高支撑模板施工。 1.2 主要工程量序号高支撑部位名称平面尺寸（m）高度（m） 模板（m2）1.消防通道16.527.98.7 14001.3 工期要求序号施工任务工期d开始时间完成时间1消防通道高支撑模板施工 82014.03.302014.04.62.编写依据a) 庐江中心城37# 38#楼建筑结构施工图b) 建筑工程施工模板安全技术规范 jgj162-2008c) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 jgj130-2011d) 建筑施临时支撑结构技术规范 jgj300-2013 3.施工作准备3.1技术准备a、首先熟悉施工图纸，了解施工图中对施工用材料的要求和特殊的施工程序、质量控制要点等。b、编制高支撑模板施工方案,包括模板施工程序、工艺和质量安全控制要求，方案必须具有针对性，根据施工图设计要求，结合以往经验，对施工方案进一步细化、完善、并在吸取以往经验教训的基础上做进一步的改进。不仅做到对施工班组实际操作起到指导性作用，还要确保施工质量，并对施工过程中产生的危险源和环境因素进行辩识，提出合理的预防或解决措施。3.2施工人员3.2.1施工人员配置技 术 员2人施 工 员2人质 检 员1 人安 全 员2 人电火焊工 1 人木 工8人架子工5人3.2.2人员分工电工、电焊工为特殊工种，其作业人员必须经过国家规定的专业培训，持证（特殊作业人员操作证）上岗；技术员负责工程技术策划；材料员负责施工用材料的采购、进场及检验工作。电工负责用电设备的维护和安全防护工作；工人要严守操作工序，把好质量关，遵守现场安全文明施工管理规定，听从指挥，服从管理。3.3材料、设备准备根据常规的施工方法，结合市场材料供应情况，考虑施工质量的要求以及施工的易操作性，本工程模板工程采用的材料分别如下：1、模板支撑体系：采用扣件式钢管满堂红支模架作为模板水平和垂直支撑体系。具体构件的支撑方式详见后面的构件支模方法。2、模板板材：为了保证工程质量及模板周转次数，采用15mm厚胶合板，模板本身的质量直接牵涉到模板工程的质量和模板的周转次数，所以，模板进货时必须严格把关。3、木枋材料本工程木枋采用5080杉木枋，直接购进成品经平刨和压刨加工，选购时必须注意木材的含水率必须低于25%，不得有翘曲变形现象。4、钢管材料：采用483.0的钢管。3.4安全防护设施和用品a、安全防护设施在施工区域周围需搭设安全防护栏杆，立杆最大间距4000，横杆间距700，下部横杆离楼层面500，横竖杆均用红白油漆依次刷好，作为警示标志。b、施工人员必须配置安全防护设施和安全用品4.施工方法及工艺要求4.1施工方案为保证施工安全及合理搭接施工，消防通道高支模分二次施工，第一次独立柱施工至4.5m，第二次施工至8.7m楼层面。4.2工艺流程搭设满堂脚手架模板加工模板安装校正方正、垂直和位置群体固定验收浇筑混凝土模板拆除4.3模板支撑体系脚手架搭设消防通道高支模采用满堂式钢管脚手架支撑体系，采用48*3钢管，梁二侧钢管立杆间距1.0m；梁底增设一排钢管支撑；并加设抗滑移保险扣件， 纵向间距800mm；梁底水平钢管横椤间距450mm；平台立杆纵横800*800mm，水平杆步距1.5m；底部离地面150mm纵横各设一道钢管水平扫地杆，脚手架外侧四周及轴线跨梁一侧搭设剪刀撑，剪刀撑与地面的倾角在45度60度之间，满堂脚手架梁板下1.8m步距内及4.5m位置各增加一排水平剪刀撑，（如下示意图；尺寸说明为准）立杆接长必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的13。纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接、纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头至中心最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，搭接连接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆的接长要采用搭接，搭接长度不少于1.0m，扣接的旋转扣件不少于3只，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，不得漏扣。扣件螺栓拧紧扭力矩4065n.m。连墙件设置：在消防通道满堂式钢管脚手架搭设时与二侧非高支模区域架体立杆对齐；纵向水平杆拉通，并在4.5m浇筑好混凝土楼层面预埋拉结点用钢管连接；柱面用钢管抱箍连接，增加排架整体稳定性。 脚手架基础：消防通道高支模钢管脚手架支撑在0.00米180厚楼层板上；在上层混凝土浇筑前，地下室800*800mm支模满堂架不得拆除。4.4柱模施工方法：柱子模板采用胶合板制成定型模板，柱箍采用48*3双钢管和14对拉螺栓，竖向间距300mm，与扁铁30*3柱箍间距300mm交错布置，14圆钢螺杆和蝴蝶扣对拉，螺杆端头螺母为2个。柱子的水平支撑利用满堂红支模架作为水平支撑，每柱水平支撑不得少于上、中、下三道，水平支撑的间距不得大于1.5米。柱模安装：楼板混凝土施工完毕后，在楼面上弹出柱子的纵横向轴线，用油漆作好标记，并放出柱边线及200mm控制线，柱模板一次到梁底2cm，拼装到位，先将满堂红支模架搭好，留出柱模入模的位置，再按柱编号，一片一片入模，按柱边线放好模板，吊正，加柱箍，按间距300mm，柱上下口300mm各设一箍。将水平钢管与四周满堂架连接形成一个整体，柱脚下应镶贴木枋顶紧。4.5梁板支模方法：(1) 螺杆间距：梁板模木间距250mm，采用14对拉螺杆间距500*500mm每端蝴蝶扣不少于2个，螺杆端头螺母不少于2个。(2) 立杆间距： 板：满堂式钢管脚手架立杆纵横间距800*800mm； 梁：梁二侧立杆距梁边250mm；梁底增设一排支撑钢管，纵向间距800mm；梁底横楞钢管间距450mm(3) 纵横向水平杆 扫地杆：离地200mm，纵横满设。 水平拉杆：步距1500mm，纵横满设。 梁下承力小横杆：承力小横杆下须加设附扣。(4) 斜向支撑在梁一侧设一道通高剪刀撑，剪刀撑中部在与其他杆件相交处均用旋转扣件联结。剪刀撑角度为4560为宜。(5) 连墙件设置：在消防通道满堂式钢管脚手架搭设时与二侧排架、柱设钢管抱箍及4.5m楼层面按 照二步三跨预埋拉结点钢管连接，增加排架整体稳定性。、 （排架搭设示意图；尺寸以说明为准）(6)梁板底模应按规范起拱13/1000。4.6检查与验收1、钢管扣件检查与验收 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；外径、 壁厚、端面等的偏差，应控制在允许偏差范围以内；钢管必须涂有防锈漆。 扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。序号项目允许偏差 (mm)检查工具1焊接钢管尺寸(mm)：外径 48壁厚 3.0-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面 切斜偏差1.70塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4ml4m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5mm302、支模架检查与验收支模架及其基础应在基础完工后及支模架搭设前进行检查与验收。支模架使用中，应定期检查支模架安全防护措施是否符合要求及支模架是否超载。支模架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表规定：项次项 目 技术要求允许偏差（mm）示 意 图 检查方法 与工具1立 杆 垂 直 度 最后验收 垂直度 20-80mm 100 用吊线 和卷尺下列支模架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（mm）总高度 50m 40m 20mh2777h10202550h204050100h306075h4080 100h50100中间档次用插入法2间距步距20钢板尺纵距50横距203纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺4双排支模架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm50钢板尺5扣 件安 装 主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢卷尺杆上的对接扣件至主节点的距离ah3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离al03钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065n.m 扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角4560 角尺安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。3、模板的检查与验收保证工程结构和构件各部分形状尺寸相互位置的正确。具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎，安装和混凝土的浇筑，养护等要求。模板的接缝不应漏浆。模板与混凝土的接触面应涂隔离剂。对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用。固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。 模板拆除时砼的强度需符合下表要求：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（）板22，885075100梁、拱、壳8875100悬壁构件22751005.质量保证措施1、工人进场组织施工方案技术交底，让每一位班组长和工人熟悉工艺和质量要求，对工人进 行培训。 质量要求符合混凝土结构工程施工质量验收规范(gb50204-2002)的规定。项序检查项目允许偏差或允许值主控项目1模板支撑、立柱位置和垫板第4.2.1条2避免隔离剂沾污第4.2.2条一般项目1模板安装的一般要求第4.2.3条2用作模板的地坪、胎模质量第4.2.4条3模板起拱高度第4.2.5条4预埋件、预留孔洞允许偏差预埋钢板中心线位置3mm预埋管、预留孔中心线位置3mm插筋中心线位置5mm外露长度+10,0mm预埋螺栓中心线位置2mm外露长度+10,0mm预留洞中心线位置10mm尺寸+10,0mm5模板安装允许偏差轴线位置5mm底模上表面标高5mm截面内部尺寸基础10mm柱、墙、梁+4,-5mm层高垂直度不大于5m6mm大于5m8mm相邻两板表面高低差2mm表面平整度5mm2、建立健全的组织管理体系。3、在生产过程中，施工技术人员和质检员必须坚守现场，对工程施工过程进行全过程监督和指导，发现问题及时进行整改处理，把好技术和质量关。4、模板、木枋材料的进场必须严格把关，符合模板工程的使用要求，模板厚度一致，木枋含水率及平直度必须达到要求。施工过程中，所有木枋必须经压刨机处理，以规范木枋尺寸，保证模板工程的平整度。所有木模板下料后，锯料口必须经平刨机刨平、刨直，以保证模板接缝严密。用于铺设模板、木枋的架管，槽钢等金属材料，必须保证顺直，钢管槽钢木枋、模板上的水泥壳在装模前必须清理干净，以保证装模尺寸准备无误。5、从严要求，严格检查验收。每个班组必须设定班组质检员，每一种构件模板工程施工完毕后，必须由班组自检，符合要求后，再由施工员进行逐个构件的全面复检，最后通知专职质检员进行模板工程验收，并作好自检记录。质量检查必须严格按照现行施工规范的要求进行。砼浇捣以前，必须经班组长、模板工长、质检员签字认可。6、严格管理制度，对施工过程中违章作业，不按技术交底要求作业的班组，将予以重罚，对模板工程在砼浇捣过程中出现跑模、漏浆等较为严重的质量问题将处以一仟元以上的罚款。6.安全管理1、支模架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的 专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设支模架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、支模架的构配件质量与搭设质量，应按上表的规定进行检查验收，合格后方准使用。4、作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载。不得泵送混凝土输送管等固定在支模架上。6、当有六级及以上大风和雾、雨天气时应停止支模架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。7、支模架及安全网的安全检查与维护，应根据有关规定进行。8、严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。9、临道路边搭设支模架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。10、在支模架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、工地临时用电线路的架设及支模架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电 安全技术规范有关规定执行。12、搭拆支模架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。13、使用木工机械必须遵守机械操作规程，注意安全用电。14、不准高空抛物，严禁在架上嬉闹；酒后作业。15、输送泵立管必须搭设立管支架，且立管架必须与外架、支模架分开，不得连结使用。16、边梁等临边结构，应搭设临时支模架，防止人员坠落。17、模板拆除前必须经过申请批准，有项目部施工技术人员签发的拆模通知单方可开始拆模。18、模板拆除时必须设置警戒线并派专人监护。作业面不得留有未拆除的悬空模板。7. 梁模板与支撑计算书选用8.7m最大框架梁:ckl3断面尺寸450*1000mm；梁二侧钢管立杆间距1.0m；梁底增设一排支撑纵向钢管；立杆纵横向间距800*800mm；水平杆步距1.5m；梁底水平钢管横椤间距450mm如下示意： 一、参数信息1.模板支撑及参数梁宽度 0.45m；梁高度1.00m混凝土板厚度0.12m；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）0.80m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.10m；脚手架步距1.50m；梁支撑架搭设高度8.50m；梁两侧立柱间距1.00m；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁面；采用的钢管类型为483.00；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kn/m2):0.35；钢筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kn/m2):2.5；倾倒混凝土侧压力(kn/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kn/m2):2.03.材料参数木材品种：白松；木材弹性模量e(n/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：15；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量e(n/mm2)：210000； 钢材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：205；面板弹性模量e(n/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：13.04. 梁底模板参数 梁底模板支撑的间距(mm)：250； 面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：250；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：m14；主楞龙骨钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；内次木楞,，宽度50mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(t+15)计算，得6.667h； t - 混凝土的入模温度，取20； v - 混凝土的浇筑速度，取3.m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.0m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别为 72.117 kn/m2、24.400 kn/m2，取较小值24 kn/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1. 抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 面板的最大弯距(n.mm)； w - 面板的净截面抵抗矩，w = 50.001.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5024.000.90=12.96kn/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kn/m；q = q1+q2 = 12.960+1.260 = 14.220 kn/m；计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm； 面板的最大弯距 m= 0.114.22250.002 = 8.89104n.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.89104 / 1.88104=4.740n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000n/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.740n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24.000.50 = 12.00n/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm； e-面板材质的弹性模量: e = 9500.00n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 50.001.501.501.50/12=14.06cm4； 面板的最大挠度计算值: = 0.67712.00250.004/(1009500.001.41105) = 0.238 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250.000/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值 =0.238mm 小于面板的最大容许挠度值 =1.000mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 508080/6 = 53.33cm3；i = 50808080/12 = 213.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 内楞的最大弯距(n.mm)； w - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(n/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.224.0000.90+1.42.0000.90)0.250/1=7.11kn/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: m=0.17.11500.002= 1.78105n.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.78105/5.33104 = 3.333 n/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15.000n/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.333 n/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=15.000n/mm2，满足要求！ （2）.内楞的挠度验算 其中 e - 面板材质的弹性模量： 10000.00n/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24.000.25/1= 6.00 n/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； i-面板的截面惯性矩：e = 2.13106n/mm2； 内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.00500.004/(10010000.002.13106) = 0.119 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值 =0.119mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm， 满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 w = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 i = 10.78cm4； 外楞计算简图 （1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(n/mm2) m - 外楞的最大弯距(n.mm)； w - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(n/mm2)。 最大弯矩m按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: p = (1.224.000.90+1.42.000.90)0.500.25/2=1.78kn； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 250mm； 外楞的最大弯距：m = 0.1751777.500250.000 = 7.78104n.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.78104/4.49103 = 17.320 n/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000n/mm2； 外楞的受弯应力计算值 =17.320n/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000n/mm2， 满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 e - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00n/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =24.000.500.25/1= 1.50 kn； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 250.00mm； i-面板的截面惯性矩：i = 1.08105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.50103250.003/(100210000.001.08105) = 0.012mm；外楞的最大容许挠度值: = 0.625mm； 外楞的最大挠度计算值 =0.012mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.625mm， 满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: a= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =24.0000.5000.2502 =6.000 kn。穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 170.000105/1000 = 17.850 kn； 穿梁螺栓所受的最大拉力 n=6.000kn 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 n=17.850kn， 满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 800.0015.0015.00/6 = 3.00104mm3； i = 800.0015.0015.0015.00/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 计算的最大弯矩 (kn.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kn/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.000.90=22.03kn/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kn/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kn/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.30+2.02=24.35kn/m；跨中弯矩计算公式如下: mmax = 0.12524.3500.225=0.685kn.m； =0.685106/3.00104=22.828n/mm2；梁底模面板计算应力 =22.828n/mm2 大于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000n/mm2，不满足要求！建议增大面板厚度或者减小梁底模板方木的间距！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.80= 20.68n/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； e-面板的弹性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允许挠度值: =225.00/250 = 0.900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52120.680225.04/(1009500.02.25105)=0.129mm；面板的最大挠度计算值: =0.129mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 225.0 / 250 = 0.900mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24.000+1.500)1.0000.800=20.400 kn/m；(2)模板的自重线荷载(kn/m)：q2 = 0.3500.800(21.000+0.450)/ 0.450=1.524 kn/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn)：经计算得到，活荷载标准值 p1= (2.500+2.000)0.4500.800=1.620 kn；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.220.400+1.21.524=26.309 kn/m；集中荷载 p = 1.41.620=2.268 kn； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：n1=2.274 kn；n2=9.661 kn；n3=2.274 kn；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w=5.0008.0008.000/6 = 53.33 cm3； i=5.0008.0008.0008.000/12 = 213.33 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 9.661/0.800=12.076 kn/m；最大弯距 m =0.1ql2= 0.112.0760.8000.800= 0.773 kn.m；最大应力 = m / w = 0.773106/53333.3 = 14.491 n/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 n/mm2；方木的最大应力计算值 14.491 n/mm2 大于 方木抗弯强度设计值 13.0 n/mm2,不满足要求!建议增大方木截面尺寸，或减少立杆跨度方向间距。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: v = 0.612.0760.800 = 5.797 kn；圆木的截面面积矩 s =0.78550.0050.00 = 1962.50 n/mm2；圆木方受剪应力计算值 t =5.801962.50/(213.3350.00) = 1.07 n/mm2；方木抗剪强度设计值 t = 1.600 n/mm2；方木的受剪应力计算值 1.066 n/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.600 n/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.67710.063800.0004 /(10010000.000213.333104)=1.308mm； 方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.308 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.200 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kn) 支撑钢管变形图(kn.m) 支撑钢管弯矩图(kn.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 ra = rb=0.584 kn；最大弯矩 mmax=0.219 kn.m；最大挠度计算值 vmax=0.110 mm；支撑钢管的最大应力 =0.219106/4490.0=48.886 n/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 n/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 48.886 n/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 n/mm2,