安置房塔吊基础施工方案#天津#框剪结构.doc

塔吊专项施工方案一、 编制依据1、 王顶堤村村民安置用房南地块岩土工程勘察报告2、 gb50202-2002地基与基础施工质量验收规范3、 gb50007-2002建筑地基与基础设计规范4、 jgj33-2001建筑机械使用安全技术规程5、 jgj94-2008建筑桩基技术规程6、 本工程设计图纸7、 长沙中联重工科技发展股份有限公司qtz80(tc5610)塔式起重机使用说明书8、 浙江得英机械制造有限公司qtz80f自升塔式起重机使用说明书9、 中国人民解放军第六四o九工厂qtz63b自升塔式起重机使用说明书10、 河北邢台亚泰重工机械有限公司qtz63(5013)塔式起重机使用说明二、 工程概况1、 工程名称：王顶堤村村民安置用房南地块三标段项目2、 建设单位：王顶堤工贸集团3、 监理单位：4、 施工单位：江苏南通二建有限公司5、 工程地点：天津市西青区津静收费站入口附近6、 结构形式：地下车库为框架结构，s12-s16、s19主体为框剪结构。7、 各栋高层层数及高度见下表项目设计使用功能安置房及配套地下车库单体数量6建筑层数地上/地下s12（26/1）；s13(28/1)； s14 (26/1)；s15 (22/1)；s16(20/1)；s19(30/1)建筑高度s12（76.3m）；s13(82.1m)； s14 (76.3m)；s15 (64.7m)；s16(58.9m)；s19(87.9m)8、 本工程6栋高层共布置4台塔吊。塔吊型号及参数详见下表。表一型号工作幅度（m）最大起重量（t）独立起重高度（m）厂家分部位置1#塔吊qtz80f56845浙江得英机械制造有限公司详见塔吊位置分部图，及位置详图2#塔吊qtz63b50640中国人民解放军第六四o九工厂3#塔吊qtz6350636河北邢台亚泰重工机械有限公司4#塔吊qtz8056640.5长沙中联重工科技发展股份有限公司9、地质概况根据2011年1月16日天津市地质工程勘察院出具的岩土工程勘察报告场地地质概况如下：第一层杂填土，埋深5.2-8m，土质不均；第二层粉质粘土，埋深6.6-16.3m，呈软塑状态，中等压塑性土；第三层粉土，埋深12.5-16.3m，呈中密状态，中等压塑性土；第四层粉土与粉质粘土相互沉淀，埋深16.3-28.4m；第五层粘土，埋深28.4-30.3m；第六层粉质粘土与粉土、粉砂交互沉淀，埋深30.4-50.6m；第七层粉质粘土，埋深50.6-56.4m；第八层粉质粘土与粉砂交互沉淀。埋深56.4-75.5m；第九层粉砂，埋深75.5-80.0；注：现场自然地坪相对0.000m约为-1.625m。三、 塔吊基础设计1、基础选择四台塔吊均位于基坑内，其中1#、2#塔吊基础承台顶标高同地下室底板上皮标高，即-6.300m，3#、4#塔吊基础承台顶标高同地下室底板下皮标高，即-6.650m，查岩土工程勘察报告4台塔吊基础均处于粉质粘土1层内，地基承载力为0.1mpa，不能满足塔吊地基承载力不小于0.16mpa的要求，故而塔吊基础进行打桩处理，每个塔吊基础打四根灌注桩。2、各塔吊桩、承台参数详见下表： 表二型号桩顶标高桩长主筋砼等级1#塔吊qtz80-5.100m20m1222c302#塔吊qtz63-5.100m20m1222c303#塔吊qtz80f-5.100m20m1222c304#塔吊qtz63b-5.100m20m1222c30锚子筋长度1.2m，箍筋10100/200，加密区7m，加劲箍122000，桩长15m以下主筋减半，详见附图一表三型号承台顶标高承台尺寸配筋砼等级1#塔吊 (s12)qtz80-3.750m5m*5m*1.35m25215双层双向拉筋14645*645c352#塔吊（s19）qtz63-3.750m5m*5m*1.35m20165双层双向拉筋14495*495c353#塔吊（s16）qtz80f-3.600m5.5m*5.5m*1.5m20160双层双向拉筋14480*480c354#塔吊（s15）qtz63b-3.750m5m*5m*1.35m20165双层双向拉筋14495*495c353、塔吊平面布置图、位置详图详见附图二、附图三。4、塔吊基础计算书附后5、塔吊基础施工技术措施及质量验收（1）、基础表面平整度允许偏差1/1000，本工程基础桩采用钻孔灌注桩，其质量须符合验收规范要求。（2）、固定支腿、地脚螺栓的安装严格参照使用说明书施工，核对基础施工质量关键部位。（3）、塔吊基础拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测量，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半个月观测一次，若发现沉降过快、过大、不均匀沉降等情况时，应立即停止使用，并报公司技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。（4）、塔吊基础应验收合格后，方可使用。（5）、塔吊的金属结构、及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于4。（6）、检测塔吊基础的几何位置尺寸误差，应在允许范围内，测定水平误差大小，以便装备垫铁。（7）、基础砼浇筑完毕后应进行养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须有砼同条件试块试验报告，强度达到安装说明书要求。（8）、塔机的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，接地件至少插入地面以下1.5m。四、塔吊穿地下室处理措施1、因此工程地下室承台与后浇带密布于单体住宅周边，若将塔吊基础正常布置于底板以下，则多与地下室地梁、承台、后浇带冲突，将影响结构受力与底板防水；若将塔吊基础避开地下室地梁、承台、后浇带，则塔吊位置布置不甚合理，且不符合附着安装要求。基于以上情况，拟将采用提升塔吊桩顶标高至底板上皮上返1.2m处，使塔吊基础悬空于底板之上，这样既不影响结构受力，也不影响塔吊位置布置和附着要求，使质量和安全隐患降至最低。基础做防水时，在防水卷材之上沿着塔吊桩放置一圈遇水膨胀止水条。2、地下室顶板处理措施：在地下室顶板上预留2.2m*2.2m的预留洞，按顶板配筋预留一个搭接长度，塔吊拆除后用搭接方式连接，并用高一强度等级的微膨胀混凝土封闭。在预留顶板洞口周边砌筑200高的砖墙挡水，素水泥浆抹光，并沿洞口加设1.2m高的防护栏杆。五、塔吊安拆注意事项1、四台塔吊型号各不相同，严格按照塔吊总平面布置图对号入座。2、塔吊安拆严格按照各使用说明书进行。3、施工操作人员必须进行专业培训，持证上岗，不准违章指挥、违章操作。4、塔吊按照完毕后应进行调试。5、现场风力大于四级时，严禁塔吊起升操作。6、因拟建建筑高度均大于各塔吊自由高度（查表三），单使用高度大于自由高度时，必须在顶升之前，按各使用说明书安装好附着。六、塔吊的使用1、塔式起重机的司机、拆装、司索、指挥人员。必须经过建设行政主管部门专业培训，考核合格，取得操作证后，方可上岗操作。严禁司机、拆装、司索、指挥人员酒后作业。2、在作业中司机、指挥及司索人员要密切配合，严格按指挥信号操作，司机和指挥人员，不得擅离工作岗位。3、 以下情况塔吊坚决不准起吊。(1)、信号不清不准吊；(2)、吊物下有人不准吊；(3)、吊物上站人不准吊；(4)、埋在地下物不准吊；(5)、斜拉斜挂不准吊；(6)、散物捆扎不牢不准吊；(7)、零散物无容器不准吊；(8)、吊物重量不明，吊索具不符合规定不准吊；(9)、遇有大雨、大雪、大雾等恶劣天气不准吊。（10）、六级以上大风不准吊。4、安全防护措施（1）严禁超载，安装超载限制器分析许多倒塔事故的发生，其主要原因都是由于超载造成，之所以形成超载一是由于重物的重量超过了规定：二是由于重物的水平距离超过了作业半径所致。安装力矩限制器后，当发生重量超重或作业半径过大，而导致力矩超过该塔吊的技术性能时，即自动切断起升或变幅动力源，并发出报警信号，防止发生事故。（2）塔吊在转换场地重新组装、变换倍率及改变起重臂长度时，都必须调整力矩限制器，对小车变幅的塔吊，选用机械型力矩限制器时，必须和该塔吊相适应，应选择同一种厂型。（3）装有机械型力矩限制器的动臂变幅式塔吊，在每次变幅后，必须及时对超载限位的吨位，按照作业半径的允许载荷进行调整。（4）进行安全检查时，若无条件测试力矩限制器的可靠性，可对该机安装后进行的试运转记录进行检查，确认该机当时对力矩限制的测试结果符合要求，和力矩限制器系统综合精度满足5%的规定。（5）多台塔吊在相交区域进行有计划的批量工作时，要事先安排好塔吊进入该区域的先后顺序。（6）在塔吊工作半径重叠区,要严格遵守以下规定：a、低塔让高塔：低塔在转臂前应先观察高塔运行情况再进行作业。b、后塔让先塔：在两塔机塔臂作业交义区域内运行时，后进入该区域塔机要避止先进入该区域的塔机。c、动塔让静塔：在两塔机塔臂交叉区作业时，进行运转的塔机应避让处于静止状态的塔机。d、轻车让重车：两塔机同时运行时，无载荷塔机应主动避让有载荷塔机。七、塔吊基础计算书 1#塔吊基础1、参数信息型号qtz80f；自重（包括平衡重165kn）f1=851kn；起重最大荷载f2=80kn；倾翻力矩2020kn.m；基础尺寸5.5m*5.5m*1.5m，砼强度等级c35。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩确定(1）塔吊基础承台重 其中 d 基础埋深 d=0m lc 承台长度 lc=5.5 mbc 承台宽度 bc=5.5 m hc 承台厚度 hc=1.5m经过计算 g=1.2251.55.55.5=1361.25 kn(2) 作用于承台顶面的竖向力设计值f=1.2(851+80)=1117.2kn(3) 轴向压力设计值计算其中n 单桩个数 n=4 个f 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 f=1117.2kng 桩基承台的自重 g=1361.3 knmx,my 承台底面的弯矩设计值 mx=my=2020 kn.mxi,yi 单桩相对承台中心轴xy方向的距离,当m沿四桩中两个对角桩时 yi=2.9 m,xi=0.经过计算 ni=(1117.2+1361.3)/4+20202.9/（2.922）=967.9kn（4）矩形承台弯矩计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.6.1条，扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值：其中 n 单桩个数 n=4 个a 桩间距 a=4.1mf 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 f=1117.2 kng 桩基承台的自重 g=1361.3 knm 承台底面的弯矩设计值 m=2020kn.m经计算ni1=(1117.2+1361.3)/4+2020/24.1/2【2(4.12)2】-1361.3/4=525.6kn（5）矩形承台弯矩其中 xi,yi 单桩相对承台中心轴的xy方向距离 xi=yi=2.05 m经过计算 mx1=my1=2525.62.05=2155.13 kn.m3、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.7n/mm2； ho承台的计算高度1500-50=1450mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2；经过计算得：s=2155.13*/（1.0*16.7*5500*14502）=0.011 =1-=0.011s=1-0.011/2=0.9945as=2155.13*/0.9945*1450*300=4981 mm2依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第9.5条，一侧纵向钢筋最小配筋率为0.2%,所以最小配筋面积为:550014500.2%=15950mm2 故取 as= 15950 mm2。实配7020（1个截面）。4、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第4.1.1条；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 0 建筑桩基重要性系数 0=1fc 混凝土轴心抗压强度设计值 fc=14.3n/mm2a 桩的截面面积 a=2.83105mm2经过计算 n=14.32.83105mm2=4046.9 kn桩抗压强度4046.9kn大于等于桩顶轴向压力设计值967.9kn,满足要求, 只需构造配筋，可采用按地下室工程桩1进行配筋。5、桩竖向极限承载力验算及桩长计算根据本工程岩土勘察报告中提供的桩基设计参数，桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)估算单桩熟悉极限承载力标准值quk=uqsikli+qpkap其中 qsik 桩侧第i层土的极限侧阻力标准值,取值如下表qpk 桩侧第i层土的极限端阻力标准值,取值如下表u 桩身的周长 u=1.88 map 桩端面积 ap=0.28 m2sp 桩侧阻端综合阻力分项系数 sp=1.6第i层土层厚度（参考岩土工程报告工程地质剖面图10-10）桩侧土极限摩擦阻力标准值、端桩阻力标准值如下层序土层类型土层厚度(m)极限侧阻力(kn/m2)极限端阻力(kn/m2)1杂填土7.201粉质粘土4.53003粉土4.6480粉土1.74801粉质粘土5445501粉质粘土6546001粉质粘土1.5566001粉质粘土2.5586002粉土7.264880取桩长20m试算现场地坪相对标高约为-1.625m，桩顶标高为-5.100m。第一层粉质粘土层上皮标高=-1.625-7.2m=-8.825m试算。有效桩长=20-（8.825-5.1）=16.275m经过验算quk=1.88（4.530+4.648+1.748+544+0.47554）+0.28*600=1452.13kn大于轴向压力967.9kn，满足要求。2#塔吊基础1、参数信息型号qtz63b；自重（包括平衡重120kn）f1=851kn；起重最大荷载f2=60kn；倾翻力矩870kn.m；基础尺寸5m*5m*1.35m，砼强度等级c35。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩确定(1）塔吊基础承台重 其中 d 基础埋深 d=0m lc 承台长度 lc=5 mbc 承台宽度 bc=5 m hc 承台厚度 hc=1.35m经过计算 g=1.2251.3555=1012.5 kn(2) 作用于承台顶面的竖向力设计值f=1.2(851+60)=1093.2kn(3) 轴向压力设计值计算其中n 单桩个数 n=4 个f 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 f=1093.2kng 桩基承台的自重 g=1012.5 knmx,my 承台底面的弯矩设计值 mx=my=870 kn.mxi,yi 单桩相对承台中心轴xy方向的距离,当m沿四桩中两个对角桩时 yi=2.69 m,xi=0.经过计算 ni=(1093.2+1012.5)/4+8702.69/（2.6922）=688.1kn（4）矩形承台弯矩计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.6.1条，扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值：其中 n 单桩个数 n=4 个a 桩间距 a=3.8 mf 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 f=1093.2 kng 桩基承台的自重 g=1012.5 knm 承台底面的弯矩设计值 m=870 kn.m经计算ni1=(1039.2+1012.5)/4+870/23.8/2【2(3.82)2】-1012.5/4=374.27kn（5）矩形承台弯矩其中 xi,yi 单桩相对承台中心轴的xy方向距离 xi=yi=1.9 m经过计算 mx1=my1=2374.271.9=1422.24kn.m3、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.7n/mm2； ho承台的计算高度1350-50=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2；经过计算得：s=1422.24*/（1.0*16.7*5000*13002）=0.010 =1-=0.010s=1-0.0115/2=0.9949as=1422.24*/0.9949*1300*300=3665 mm2依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第9.5条，一侧纵向钢筋最小配筋率为0.2%,所以最小配筋面积为:500013000.6%=13000mm2 故取 as= 13000 mm2。实配6220（1个截面）。4、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第4.1.1条；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 0 建筑桩基重要性系数 0=1fc 混凝土轴心抗压强度设计值 fc=14.3n/mm2a 桩的截面面积 a=2.83105mm2经过计算 n=14.32.83105mm2=4046.9 kn桩抗压强度4046.9kn大于等于桩顶轴向压力设计值688.1kn,满足要求, 只需构造配筋，可采用按地下室工程桩1进行配筋。5、桩竖向极限承载力验算及桩长计算根据本工程岩土勘察报告中提供的桩基设计参数，桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)估算单桩熟悉极限承载力标准值quk=uqsikli+qpkap其中 qsik 桩侧第i层土的极限侧阻力标准值,取值如下表qpk 桩侧第i层土的极限端阻力标准值,取值如下表u 桩身的周长 u=1.88 map 桩端面积 ap=0.28 m2sp 桩侧阻端综合阻力分项系数 sp=1.6第i层土层厚度（参考岩土工程报告工程地质剖面图16-16）桩侧土极限摩擦阻力标准值、端桩阻力标准值如下层序土层类型土层厚度(m)极限侧阻力(kn/m2)极限端阻力(kn/m2)1杂填土6.501粉质粘土5.53003粉土4480粉土24801粉质粘土5445501粉质粘土5.5546001粉质粘土1.5566001粉质粘土2.5586002粉土7.164880取桩长20m试算现场地坪相对标高约为-1.625m，桩顶标高为-5.100m。第一层粉质粘土层上皮标高=-1.625-6.5m=-8.125m试算。有效桩长=20-（8.125-5.1）=16.975m经过验算quk=1.88（5.530+448+248+544+0.47554）+0.28*600=1481.46kn大于轴向压力688.1kn，满足要求。3#塔吊基础1、参数信息型号qtz63；自重（包括平衡重132.5kn）f1=970.5kn；起重最大荷载f2=60kn；倾翻力矩951kn.m；基础尺寸5m*5m*1.35m，砼强度等级c35。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩确定(1）塔吊基础承台重 其中 d 基础埋深 d=0m lc 承台长度 lc=5 mbc 承台宽度 bc=5 m hc 承台厚度 hc=1.35m经过计算 g=1.2251.3555=1012.5 kn(2) 作用于承台顶面的竖向力设计值f=1.2(970.5+60)=1236.6kn(3) 轴向压力设计值计算其中n 单桩个数 n=4 个f 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 f=1236.6kng 桩基承台的自重 g=1012.5 knmx,my 承台底面的弯矩设计值 mx=my=951 kn.mxi,yi 单桩相对承台中心轴xy方向的距离,当m沿四桩中两个对角桩时 yi=2.69 m,xi=0.经过计算 ni=(1236.6+1012.5)/4+9512.69/2.6922=739kn（4）矩形承台弯矩计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.6.1条，扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值：其中 n 单桩个数 n=4 个a 桩间距 a=3.8 mf 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 f=1236.6 kng 桩基承台的自重 g=1012.5 knm 承台底面的弯矩设计值 m=951 kn.m经计算ni1=(1236.6+1012.5)/4+951/23.8/2【2(3.82)2】-1012.5/4=434.28kn（5）矩形承台弯矩其中 xi,yi 单桩相对承台中心轴的xy方向距离 xi=yi=1.9 m经过计算 mx1=my1=2434.281.9=1650.27kn.m3、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.7n/mm2； ho承台的计算高度1350-50=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2；经过计算得：s=1650.27*/（1.0*16.7*5000*13002）=0.012 =1-=0.0115s=1-0.0115/2=0.9942as=1650.27*/0.9942*1300*300=4256 mm2依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第9.5条，一侧纵向钢筋最小配筋率为0.2%,所以最小配筋面积为:500013000.6%=13000mm2 故取 as= 13000 mm2。实配6220（1个截面）。4、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第4.1.1条；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 0 建筑桩基重要性系数 0=1fc 混凝土轴心抗压强度设计值 fc=14.3n/mm2a 桩的截面面积 a=2.83105mm2经过计算 n=14.32.83105mm2=4046.9 kn桩抗压强度4046.9kn大于等于桩顶轴向压力设计值739kn,满足要求, 只需构造配筋，可采用按地下室工程桩1进行配筋。5、桩竖向极限承载力验算及桩长计算根据本工程岩土勘察报告中提供的桩基设计参数，桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)估算单桩熟悉极限承载力标准值quk=uqsikli+qpkap其中 qsik 桩侧第i层土的极限侧阻力标准值,取值如下表qpk 桩侧第i层土的极限端阻力标准值,取值如下表u 桩身的周长 u=1.88 map 桩端面积 ap=0.28 m2sp 桩侧阻端综合阻力分项系数 sp=1.6第i层土层厚度（参考岩土工程报告工程地质剖面图6-6）桩侧土极限摩擦阻力标准值、端桩阻力标准值如下层序土层类型土层厚度(m)极限侧阻力(kn/m2)极限端阻力(kn/m2)1杂填土5.401粉质粘土6.63003粉土4480粉土1.84801粉质粘土5.2445501粉质粘土5546001粉质粘土2566001粉质粘土2.5586002粉土6.964880取桩长20m试算现场地坪相对标高约为-1.625m，桩顶标高为-5.100m。第一层粉质粘土层上皮标高=-1.625-5.4m=-7.025m试算。有效桩长=20-（7.025-5.1）=18.08m经过验算quk=1.88（6.630+448+1.848+5.244+0.4854）+0.28*600=1542.51kn大于轴向压力739kn，满足要求。4#塔吊基础1、参数信息型号qtz80；自重（包括平衡重146kn）f1=657.2kn；起重最大荷载f2=60kn；倾翻力矩1552kn.m；塔身宽度b=1.6m；基础尺寸5m*5m*1.35m，砼强度等级c35。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩确定塔吊基础承台重 其中 d 基础埋深 d=0 lc 承台长度 lc=5 mbc 承台宽度 bc=5 m hc 承台厚度 hc=1.35m经过计算 g=1.2251.3555=1012.5 kn(2) 作用于承台顶面的竖向力设计值f=1.2(610.1+60)=860.64kn(3) 轴向压力设计值计算其中n 单桩个数 n=4 个f 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 f=860.64kng 桩基承台的自重 g=1012.5 knmx,my 承台底面的弯矩设计值 mx=my=1552 kn.mxi,yi 单桩相对承台中心轴xy方向的距离,当m沿四桩中两个对角桩时 yi=2.69 m,xi=0.经过计算 nimax=(860.64+1012.5)/4+15522.69/(2.6922)=756.8kn（4）矩形承台弯矩计算依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.6.1条，扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值：其中 n 单桩个数 n=4 个a 桩间距 a=3.8 mf 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 f=804.12 kng 桩基承台的自重 g=1012.5 knm 承台底面的弯矩设计值 m=1552 kn.m经计算ni1=(860.64+1012.5)/4+1552/23.8/2【2(3.82)2】-1012.5/4=419.37kn（5）矩形承台弯矩其中 xi,yi 单桩相对承台中心轴的xy方向距离 xi=yi=1.9 m经过计算 mx1=my1=2419.371.9=1593.61 kn.m3、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过c