恒大6_、7_楼塔吊基础施工方案报验.doc

目 录一、编制依据：2二、工程慨况：2三、塔机的使用功能：3四、塔吊的定位与布置方案：3、五、 塔吊的基础形式及受力验算：41、基础形式42、塔吊基础计算：63、塔吊抗倾覆稳定验算74、地基承载力验算75、基础受冲切承载力验算96、承台配筋计算107、塔吊有荷载时稳定性验算128、塔吊无荷载时稳定性验算13六、塔吊基础施工工艺：161、定位放线：162、土方开挖、验槽173、钢筋制作、绑扎底筋174、地下节安装、校正185、绑扎上部钢筋、模板支设、隐蔽验收186、砼浇筑、养护18七、塔基施工安全保证措施：19九、其他注意事项20一、编制依据：1、 杨凌恒大城施工组织设计2、 6#、7#楼施工图纸；3、 建筑施工手册（第四版）4、 建筑工程计算手册5、 建筑机械使用安全技术规程 jgj33-20016、 塔式起重机使用说明书 7、 地质勘查报告二、工程慨况：工程名称：杨凌恒大城6#7#楼建设单位: 陕西省耀泽四海房地产开发有限公司设计单位：陕西省现代建筑设计研究院勘察单位：中国有色金属工业西安勘察设计研究院监理单位：陕西林华建设工程项目管理有限公司 监督单位： 西安市杨凌经济示范区质监站施工单位：广厦建设集团有限责任公司西安公司工程地点：杨凌经济示范区区工 期：合同工期408日历天本工程地下一层，地上32层，剪力墙结构，建筑高度约99.2米，总长58.76米，总宽17.7米，拟采用附着式qtz80塔式起重机一台，以满足的水平和垂直运输工作要求。本场地为级非自重湿陷性黄土，地基为天然地基，持力层采用岩土工程勘察报告中圆砾层，其承载力特征值为280kpa，根据厂家提供的说明书，该地基基需求的承载力为200kpa，满足承载力要求。三、 塔机的使用功能：1、qtz80塔式起重机由金属结构、工作机构、液压顶升系统、电气控制及安全装置等组成。1.1、 本机独立起升高度为40.5m；附着高度最大为160米，满足施工需求。1.2、 最大工作臂长达57m，最大额定起重量为6t；1.3、 本机的回升采用液压顶升，使起升高度能随着施工建筑物的升高而升高，但塔机的起重性能不变；1.4、 本机设有起重力矩限制器，最大起升重量限制器，起升高度限位器，回转限位器和变幅限位器；1.5、 总装机容量31.7kw。四、塔吊的定位与布置方案：根据施工现场场地条件和周围环境情况，便于塔吊的装拆，发挥塔吊最大使用效益的原则。本工程选用浙江建建设机械集团qtz80塔式起重机一台，布置在轴之间，a轴线以南4m处位置上，此位置可以满足塔吊的就位、附墙与拆除有足够的空间；塔吊基础底定标高为-8.1m，相对于绝对高程为435 m（黄海系）。开挖至砂石层，该砂石层为持力层，该砂石层地基承载力力为280kpa. 6#、7#楼塔吊布置图 、五、 塔吊的基础形式及受力验算：1、基础形式qtz80基础采用矩形筏板是基础，根据现场实际情况，塔吊位置靠近临时道路较近，且塔吊基础紧靠主楼基础筏板，为保证塔吊安全性能，按塔吊说明书中基础钢筋c20钢筋进行配置，内配c20400拉筋梅花型布置，塔吊基础外形尺寸为5000*5000，基础高度按1.25米施工。原设计混凝土标号为c35，由于工期较紧，将砼标号提高到c40，确保砼强度能提前满足安装要求。配筋如下图：塔吊基础钢筋布置图塔吊基础钢筋布置图2、塔吊基础计算：2.1、塔吊竖向力计算塔吊自重：g=815kn；塔吊最大起重荷载：q=60kn；作用于塔吊的竖向力：fkgq81560875kn；2.2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（gb50009-2001）中风荷载体型系数：地处陕西西安市杨凌区，基本风压为0=0.35kn/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=1.56；挡风系数计算：=3b+2b+(4b2+b2)1/2c/(bb)=(31.5+22.8+(41.52+2.82)0.5)0.012/(1.52.8)=0.041因为是角钢/方钢，体型系数s=2.9；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.91.560.35=1.108kn/m2；23、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：mkmax2188.21knm；3、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：emk/（fk+gk）bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； mk作用在基础上的弯矩； fk作用在基础上的垂直载荷； gk混凝土基础重力，gk255.75.71.25=1015.312kn； bc为基础的底面宽度；计算得：e=2188.21/(875+1015.312)=1.158m 5.7/6=0.95m地面压应力计算：pk（fk+gk）/apkmax2(fkgk)/（3abc）式中 fk作用在基础上的垂直载荷； gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： abc/20.5mk/（fkgk）5.7/20.5-2188.21/(875+1015.312)=2.873m。 bc基础底面的宽度，取bc=5.7m；不考虑附着基础设计值：pk（8751015.312）/5.7258.181kpapkmax=2(875+1015.312)/(32.8735.7)= 76.956kpa；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范gb 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承载力特征值(kn/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取300.000kn/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kn/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.700m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kn/m3； d-基础埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承载力设计值：fa=594.000kpa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=594.000kpa；地基承载力特征值fa大于压力标准值pk=58.181kpa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值pkmax=76.956kpa，满足要求！5、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（gb 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: f1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.96； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.71mpa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.20m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.65+(1.65 +21.20)/2=2.85m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.65m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.65 +21.20=4.05； pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 pj=92.35kpa； al -冲切验算时取用的部分基底面积；al=5.70(5.70-4.05)/2=4.70m2 fl -相应于荷载效应基本组合时作用在al上的地基土净反力设计值。fl=pjal； fl=92.354.70=434.26kn。允许冲切力：0.70.961.712850.001200.00=3929990.40n=3929.99kn fl= 434.26kn；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！6、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（gb 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:mi=a12(2l+a)(pmax+p-2g/a)+(pmax-p)l/12式中：mi -任意截面i-i处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面i-i至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(bc-b)/2(5.70-1.65)/2=2.03m； pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取92.35kn/m2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面i-i处基础底面地基反力设计值，ppmax（3aal）/3a92.35(31.65-2.025)/(31.65)=54.569kpa； g -考虑荷载分项系数的基础自重，取g=1.3525bcbchc=1.35255.705.701.25=1370.67kn/m2； l -基础宽度，取l=5.70m； a -塔身宽度，取a=1.65m； a -截面i - i在基底的投影长度, 取a=1.65m。 经过计算得mi=2.032(25.70+1.65)(92.35+54.57-21370.67/5.702)+(92.35-54.57)5.70/12=352.49knm。2.配筋面积计算 s = m/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 as = m/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=19.10kn/m2； ho -承台的计算高度，ho=1.20m。经过计算得： s=352.49106/(1.0019.105.70103(1.20103)2)=0.002； =1-(1-20.002)0.5=0.002； s=1-0.002/2=0.999； as=352.49106/(0.9991.20103360.00)=816.86mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5700.001250.000.15%=10687.50mm2。故取 as=10687.50mm2。建议配筋值：rrb400钢筋，25255mm。承台底面单向根数29根。实际配筋值14228.8 mm2。7、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中k1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； g塔吊自重力(包括配重，压重),g=815.00(kn)； c塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=6.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； q最大工作荷载,q=90.00(kn)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=20.00(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)； w1作用在塔吊上的风力,w1=4.00(kn)； w2作用在荷载上的风力,w2=0.30(kn)； p1自w1作用线至倾覆点的垂直距离,p1=8.00(m)； p2自w2作用线至倾覆点的垂直距离,p2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n塔吊的旋转速度,n=1.00(r/min)； h吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，h28.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到k1=2.673；由于k11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!8、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中k2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； g1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,g1=200.00(kn)； c1g1至旋转中心的距离,c1=3.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.70(m)； h1g1至支承平面的距离,h1=6.00(m)； g2使塔吊倾覆部分的重力,g2=14.00(kn)； c2g2至旋转中心的距离,c2=15.00(m)； h2g2至支承平面的距离,h2=40.00(m)； w3作用有塔吊上的风力,w3=5.00(kn)； p3w3至倾覆点的距离,p3=10.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =0.00(度)。经过计算得到k2=5.131；由于k21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!塔吊有荷载时，计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中k1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； g塔吊自重力(包括配重，压重),g=325.20(kn)； c塔吊重心至旋转中心的距离,c=2.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=6.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； q最大工作荷载,q=30.00(kn)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=30.00(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=30.00(m)； w1作用在塔吊上的风力,w1=2.00(kn)； w2作用在荷载上的风力,w2=0.30(kn)； p1自w1作用线至倾覆点的垂直距离,p1=4.00(m)； p2自w2作用线至倾覆点的垂直距离,p2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n塔吊的旋转速度,n=0.60(r/min)； h吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，h38.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =0.00(度)。经过计算得到k1=1.945；由于k11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!六、塔吊基础施工工艺：定位放线 土方开挖验槽地基处理、砼垫层 钢筋制作、绑扎底部钢筋 地下节安装、校正 绑扎上部钢筋、模板支设 隐蔽验收 混凝土浇筑、养护。1、定位放线： 根据6#、7#楼的结构形式，考虑相邻楼号位置及钢筋棚位置，现将该塔吊位置布置在7#楼南侧，定位采用坐标定位法，采用计算机将塔吊基础四角坐标进行计算，然后根据控制点坐标进行定位，塔吊基础坐标如下图：67#楼塔吊基础定位坐标图2、土方开挖、验槽基坑开挖时连同塔吊基础土方一同开挖,从现有基坑边坡外放再向外开挖6.5米宽，开挖放坡采用1：0.5大放坡形式，开挖后经验槽、检测合格后方可进行下道工序。将原基底采用20吨震动碾进行碾压68遍，然后浇筑100厚c15砼垫层，垫层每边长出基础边100mm。3、钢筋制作、绑扎底筋所有钢筋均在现场加工成型、制作。钢筋加工严格按照经审定的钢筋翻样单加工，钢筋加工的形状、尺寸符合设计规定。钢筋表面清洁、无损伤、油漆、带有颗粒状或片状老朽钢筋不得使用。塔吊基础配筋为hrb400c20200mm，双层双向，hpb335c20拉钩间距400x400mm。先进行底板筋绑扎，绑扎前先划线均匀按间距分点，然后依次进行绑扎。4、地下节安装、校正底筋绑扎完毕后，在地面上浇筑4个边长500mm，高100mm的砼支墩，将地埋节固定在支敦上，测量人员用水平仪和铅砣垂线从两个方向检查其平整度，调整达到质量标准的要求。平整度误差不能超过1mm。塔吊地下节主弦杆高出砼基础上平面350mm。5、绑扎上部钢筋、模板支设、隐蔽验收5.1先进行马蹬筋安装，马蹬筋采用c20钢筋制作，用于支撑上部钢筋，在基础四角各设一个，绑扎上部筋过程中，穿过地下节的纵横向钢筋不得少于8根，与每根地下节主弦杆相连的钢筋数量上下层各不得少于4根，确保钢筋网与地下节可靠连成一体。5.2模板施工主要采用18厚木胶合板，方木支撑，钢管四周封闭式拉结，并采用m14螺杆加固。在垫层上弹出安装模板位置线，基础角标高要用水平仪测量，保证模板支架的强度、刚度、稳定性。支设完成后进行隐蔽验收，验收合格后方可进行下道工序。6、砼浇筑、养护砼采用商品砼，砼