山东多层框架教学楼及报告厅模板施工方案(设计,计算书).doc

目 录1、编制依据12、工程概况13、模板支设的一般规定24、模板的选用 25、初步设计26、模板工程的有关验算47、模板验收868、模板拆除879、环境、职业健康安全措施8910、附图90模板工程施工方案1、编制依据1.1*德州*新校建设项目教学楼、报告厅施工图纸1.2施工质量验收规范1.3集团公司总部下发的施工组织设计（方案）编制大纲1.4施工手册（第四版）1.5 建书施工安全计算软件2、工程概况 本工程为*德州*新校建设项目教学楼、报告厅工程，位于德州市经济开发区，东临河东大道，南邻十八号路。由*校筹建，德州市建筑规划勘察设计研究院设计，山东*监理工程咨询有限公司监理，山东*集团有限公司承建。工程总建筑面积17836.44m2，教学楼地上五层，建筑高度25.98米，报告厅地上三层，局部四层，建筑高度27.12米，本工程是集党员学习、会议等多功能于一体的综合性建筑，是我市十大重点工程之一。本工程结构体系为带有少量剪力墙的框架结构，框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级为二级，基础为cfg桩及褥垫层复合地基。基础型式为柱下独立基础，建筑结构安全等级为二级，设计使用年限为50年，建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度，耐火等级为二级，地基基础设计等级为乙级。主体结构砼构件截面尺寸主要有以下几种形式：主体层高为4.5m、8.7m、14.35m，现浇板厚多为120mm，本方案按照120mm板进行计算；梁截面尺寸较多，具体为250600 mm、250700 mm、300700mm、300650mm、300800 mm、300900 mm、3501050 mm、400800 mm、4001050 mm、4001300 mm、500800 mm、型钢砼梁8001500 mm，本方案取300900mm、4501800mm、8001500mm三种截面分别进行验算；柱截面尺寸有600600 mm 、500500 mm 、550550 mm 、700600 mm 、800800 mm 、700700 mm 、型钢砼柱9001000 mm，本方案取600600mm、800800mm、9001000mm三种截面进行验算；剪力墙墙厚为300mm、250mm等，本方案取300mm进行验算。 3、模板支设的一般规定模板工程是砼成型的可靠保证，是保障钢筋砼结构施工质量的重要组成部分，其应具有足够的承载能力、刚度和稳定性。模板支设后，现浇板的底模作为施工中的工作面，人要在其上行走，施工机具要堆放在模板上，其施工荷载依据现场具体情况确定并计算。施工荷载确定后，接着计算砼及模板支撑的自重及计算砼的侧压力等数值，并对模板及其支撑进行准确的验算。同时各构件模板及支撑在满足强度、挠度及稳定性的同时，还要满足构造上的要求，如在构造上作必要的支撑和加固等。本工程砼浇筑完成后，必须达到清水砼效果。4、模板工程的构造要求4.1模板要有足够的强度、刚度和稳定性，模板应安装正确，包括它的形状、尺寸及相互位置。4.2支设架体要能够可靠地承受钢筋、模板、新浇砼的自重、以及在施工过程中所产生的各种荷载，以确保施工过程的安全。4.3模板拼装前，应将接触模板面涂刷脱模剂。注意不得涂刷过多，以免弄脏钢筋或砼表面。4.4模板侧面必须粘贴双面胶条以防止漏浆，特别是柱、梁模板间。柱模板根部采用水泥砂浆抹八字灰堵严。4.5梁、板跨度等于及大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的1100031000。4.6在浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。4.7模板接缝处应保证不漏浆、表面平整。5、初步设计5.1施工工艺5.1.1采用柱、梁、板一次整体浇筑法。5.1.2砼采用泵送砼。5.1.3柱、梁、板均采用木胶模板，木方、钢管配合使用，以保证达到清水砼效果。部分截面尺寸较大的型钢混凝土柱，模板柱箍采用槽钢进行加固。5.2材料的选用5.2.1钢管：采用483.0mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响结构实体稳定性的管体不得使用。5.2.2槽钢：采用12.6号槽钢，要求表面不得存在使用上的有害缺陷不得有显著的扭转。5.2.3模板：采用12mm厚木胶板，模板的强度、刚度应满足施工要求，而且表面光滑无破损，以保证砼观感质量及截面尺寸。因本工程结构较为复杂，模板均为一次性使用。5.2.4扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。5.2.5垫板：采用厚度不小于50mm、宽度不小于300mm的木垫板。 5.3模板架体支设方案5.3.1支设顺序：柱梁板。5.3.2架体支设要求（1）采用483.0mm钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用。梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。（2）立杆底部应设置垫板，距基面200mm搭设扫地杆，可调支托底部的立柱顶端应沿纵横方向设置一道水平杆，扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下进行平均分配确定步距后，在每一步距处各设一道水平拉杆。（3）剪刀撑设计：满堂架体在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10m左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度应为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。当建筑物层高在8-20m时，除满足上述规定外，还应在纵向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加连续式剪刀撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。（4）柱模板设计：柱模采用木胶板，柱箍采用48*3.0钢管与模板锁加固，同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑和斜撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。（5）梁、板模板设计：梁模板采用木胶板，设双排架体。顶板采用木胶模板，现场拼装，支撑采用满堂钢管架体支撑，次龙骨48*3.0钢楞，间距200mm，主龙骨48*3.0的钢管,立杆横距1000 mm，纵距1000 mm，并加设斜撑保证其立杆稳定性。（6）剪力墙模板设计：墙模板采用木胶板，主楞采用钢楞，截面类型为48*3.0钢管；次楞采用木楞，宽度80，高度50。（7）梁柱接头、梁梁接头设计：柱模按梁截面（考虑板厚）用手锯锯出梁口，梁模顶住柱模；主梁侧面留出次梁梁口，次梁模顶住主梁模。所有的补空尽量留于梁中，避开梁柱接头、梁梁接头。（8）墙、梁接头设计：墙模按梁截面（考虑板厚）用手锯在有梁的一侧锯出梁口，梁模顶住墙模，便于梁底标高的的调整。6、模板工程的有关验算6.11、截面600600mm柱模板系统验算工程参数柱模板参数柱截面宽度0.6m截面高度0.6m柱高度4.5m面板12mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:80mm，柱宽度b方向设置5个竖楞，柱高度h方向设置5个竖楞柱箍双钢管483.0，间距400mm对拉螺栓直径14mm，柱宽度b方向设置1个对拉螺栓，柱高度h方向设置1个对拉螺栓荷载参数振捣砼对侧模板压力4kn/m2倾倒砼对侧模板压力4kn/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:f=0.22ct012v=0.22245.01.21.21.58=60.065 kn/m2f=ch=244.5=108.000 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(t+15)计算，取初凝时间为5.0小时。t：混凝土的入模温度，经现场测试，为25； v - 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.5m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值60.065kn/m2。柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩w= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩i= 1000121212/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，l=0.15m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=60.065kn/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.260.065+1.441=69.910kn/mq1=0.91.3560.065+1.40.741= 76.507kn/m根据以上两者比较应取q1= 76.507kn/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：m1=0.1q1l2=0.176.5070.152=0.17knm面板抗弯强度设计值f=12.5n/mm2；=mmax=0.17106=7.08n/mm2 f=12.5n/mm2w24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 160.065=60.065kn/m；面板最大容许挠度值: 150/250=0.6mm；面板弹性模量: e = 4500n/mm2；=0.677ql4=0.67760.0651504=0.32mm 0.6mm100ei1004500144000满足要求!柱侧模板次楞验算次楞采用方木，宽度:50mm 高度:80mm，间距：0.15m,截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =508080/6=53333mm3；截面惯性矩i =50808080/12=2133333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，l=0.4m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=60.065kn/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.260.065+1.440.15=10.487kn/mq2=0.91.3560.065+1.40.740.15= 11.476kn/m根据以上两者比较应取q=11.476kn/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：mmax=0.1ql2=0.111.4760.42=0.184knm最大支座力：1.1ql=1.111.4760.4=5.05kn次楞抗弯强度设计值f17n/mm2。=mmax=0.184106=3.450n/mm2 17n/mm2w53333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值v1=0.6q1l=0.611.4760.4=2.754kn木材抗剪强度设计值fv=1.7n/mm2；抗剪强度按下式计算:=3v=32.754103= 1.033n/mm2 fv=1.7n/mm22bh25080 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 60.0650.15=9.01kn/m；次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6779.014004= 0.073mm 1.6mm100ei100100002133333 满足要求!柱宽度b方向柱箍的验算柱箍采用双钢管483.0，间距400mm。截面抵抗矩w =8980mm3；截面惯性矩i =215600mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载p计算如下：p1=0.91.260.065+1.440.150.4=4.195knp2=0.91.3560.065+1.40.740.150.4= 4.590kn根据以上两者比较应取p= 4.590kn作为设计依据。计算简图(kn)弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=2.094kn;n2=14.171kn;n3=2.094kn;最大弯矩 mmax=0.493kn.m；柱箍抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值n=2.094kn。=n+mmax=2094+0.493106=57.369n/mm2 205n/mm2anw8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=60.0650.150.4=3.604kn。柱箍的最大容许挠度值: = 784/500=1.6mm；经计算最大变形 vmax =0.066 mm 1.6mm满足要求!柱宽度b方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值ntb：ntb =anftban对拉螺栓净截面面积ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用m14，其截面面积an=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值ntb=17.85kn。对拉螺栓轴力设计值n=14.171kn 17.85kn。满足要求!柱高度h方向柱箍的验算柱箍采用双钢管483.0，间距400mm。截面抵抗矩w =8980mm3；截面惯性矩i =215600mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载p计算如下：p1=0.91.260.065+1.440.150.4=4.195knp2=0.91.3560.065+1.40.740.150.4= 4.590kn根据以上两者比较应取p= 4.590kn作为设计依据。计算简图(kn)弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=2.094kn;n2=14.171kn;n3=2.094kn;最大弯矩 mmax=0.493kn.m；柱箍抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值n=2.094kn。=n+mmax=2094+0.493106=57.369n/mm2 205n/mm2anw8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=60.0650.150.4=3.604kn。柱箍的最大容许挠度值: = 784/500=1.6mm；经计算最大变形 vmax =0.066 mm 1.6mm满足要求!柱高度h方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值ntb：ntb =anftban对拉螺栓净截面面积ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用m14，其截面面积an=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值ntb=17.85kn。对拉螺栓轴力设计值n=14.171kn 17.85kn。满足要求!6.12、截面800800mm柱模板系统验算工程参数柱模板参数柱截面宽度0.8m截面高度0.8m柱高度4.5m面板12mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:80mm，柱宽度b方向设置6个竖楞，柱高度h方向设置6个竖楞柱箍双钢管483.0，间距350mm对拉螺栓直径14mm，柱宽度b方向设置1个对拉螺栓，柱高度h方向设置1个对拉螺栓荷载参数振捣砼对侧模板压力4kn/m2倾倒砼对侧模板压力4kn/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:f=0.22ct012v=0.22245.01.21.21.58=60.065 kn/m2f=ch=244.5=108.000 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(t+15)计算，取初凝时间为5.0小时。t：混凝土的入模温度，经现场测试，为25； v - 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.5m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值60.065kn/m2。柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩w= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩i= 1000121212/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，l=0.16m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=60.065kn/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.260.065+1.441=69.910kn/mq1=0.91.3560.065+1.40.741= 76.507kn/m根据以上两者比较应取q1= 76.507kn/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：m1=0.1q1l2=0.176.5070.162=0.2knm面板抗弯强度设计值f=12.5n/mm2；=mmax=0.2106=8.33n/mm2 f=12.5n/mm2w24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 160.065=60.065kn/m；面板最大容许挠度值: 160/250=0.64mm；面板弹性模量: e = 4500n/mm2；=0.677ql4=0.67760.0651604=0.41mm 0.64mm100ei1004500144000满足要求!柱侧模板次楞验算次楞采用方木，宽度:50mm 高度:80mm，间距：0.16m,截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =508080/6=53333mm3；截面惯性矩i =50808080/12=2133333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，l=0.35m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=60.065kn/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.260.065+1.440.16=11.186kn/mq2=0.91.3560.065+1.40.740.16= 12.241kn/m根据以上两者比较应取q=12.241kn/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：mmax=0.1ql2=0.112.2410.352=0.150knm最大支座力：1.1ql=1.112.2410.35=4.71kn次楞抗弯强度设计值f17n/mm2。=mmax=0.150106=2.813n/mm2 17n/mm2w53333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值v1=0.6q1l=0.612.2410.35=2.571kn木材抗剪强度设计值fv=1.7n/mm2；抗剪强度按下式计算:=3v=32.571103= 0.964n/mm2 fv=1.7n/mm22bh25080 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 60.0650.16=9.61kn/m；次楞最大容许挠度值=350/250=1.4mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6779.613504= 0.046mm 1.4mm100ei100100002133333 满足要求!柱宽度b方向柱箍的验算柱箍采用双钢管483.0，间距350mm。截面抵抗矩w =8980mm3；截面惯性矩i =215600mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载p计算如下：p1=0.91.260.065+1.440.160.35=3.915knp2=0.91.3560.065+1.40.740.160.35= 4.284kn根据以上两者比较应取p= 4.284kn作为设计依据。计算简图(kn)弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=2.698kn;n2=16.024kn;n3=2.698kn;最大弯矩 mmax=0.819kn.m；柱箍抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值n=2.698kn。=n+mmax=2698+0.819106=94.384n/mm2 205n/mm2anw8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=60.0650.160.35=3.364kn。柱箍的最大容许挠度值: = 984/500=2mm；经计算最大变形 vmax =0.152 mm 2mm满足要求!柱宽度b方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值ntb：ntb =anftban对拉螺栓净截面面积ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用m14，其截面面积an=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值ntb=17.85kn。对拉螺栓轴力设计值n=16.024kn 17.85kn。满足要求!柱高度h方向柱箍的验算柱箍采用双钢管483.0，间距350mm。截面抵抗矩w =8980mm3；截面惯性矩i =215600mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载p计算如下：p1=0.91.260.065+1.440.160.35=3.915knp2=0.91.3560.065+1.40.740.160.35= 4.284kn根据以上两者比较应取p= 4.284kn作为设计依据。计算简图(kn)弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=2.698kn;n2=16.024kn;n3=2.698kn;最大弯矩 mmax=0.819kn.m；柱箍抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值n=2.698kn。=n+mmax=2698+0.819106=94.384n/mm2205n/mm2anw8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=60.0650.160.35=3.364kn。柱箍的最大容许挠度值: = 984/500=2mm；经计算最大变形 vmax =0.152 mm 2mm满足要求!柱高度h方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值ntb：ntb =anftban对拉螺栓净截面面积ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用m14，其截面面积an=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值ntb=17.85kn。对拉螺栓轴力设计值n=16.024kn 17.85kn。满足要求!6.13 、截面9001000mm柱模板系统验算工程参数柱模板参数柱截面宽度0.9m截面高度1m柱高度5.4m面板12mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:80mm，柱宽度b方向设置7个竖楞，柱高度h方向设置7个竖楞柱箍12.6号槽钢槽口水平，间距500mm对拉螺栓不设置对拉螺栓荷载参数振捣砼对侧模板压力4kn/m2倾倒砼对侧模板压力4kn/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:f=0.22ct012v=0.22245.01.21.21.58=60.065 kn/m2f=ch=245.4=129.600 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(t+15)计算，取初凝时间为5.0小时。t：混凝土的入模温度，经现场测试，为25； v - 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.4m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值60.065kn/m2。柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩w= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩i= 1000121212/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，l=0.17m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=60.065kn/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.260.065+1.441=69.910kn/mq1=0.91.3560.065+1.40.741= 76.507kn/m根据以上两者比较应取q1= 76.507kn/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：m1=0.1q1l2=0.176.5070.172=0.22knm面板抗弯强度设计值f=12.5n/mm2；=mmax=0.22106=9.17n/mm2 f=12.5n/mm2w24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 160.065=60.065kn/m；面板最大容许挠度值: 170/250=0.68mm；面板弹性模量: e = 4500n/mm2；=0.677ql4=0.67760.0651704=0.52mm 0.68mm100ei1004500144000满足要求!柱侧模板次楞验算次楞采用方木，宽度:50mm 高度:80mm，间距：0.17m,截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =508080/6=53333mm3；截面惯性矩i =50808080/12=2133333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，l=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=60.065kn/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.260.065+1.440.17=11.885kn/mq2=0.91.3560.065+1.40.740.17= 13.006kn/m根据以上两者比较应取q=13.006kn/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：mmax=0.1ql2=0.113.0060.52=0.325knm最大支座力：1.1ql=1.113.0060.5=7.15kn次楞抗弯强度设计值f17n/mm2。=mmax=0.325106=6.094n/mm2 17n/mm2w53333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值v1=0.6q1l=0.613.0060.5=3.902kn木材抗剪强度设计值fv=1.7n/mm2；抗剪强度按下式计算:=3v=33.902103= 1.463n/mm2 fv=1.7n/mm22bh25080 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 60.0650.17=10.211kn/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.67710.2115004= 0.203mm 2mm100ei100100002133333 满足要求!柱宽度b方向柱箍的验算柱箍采用12.6号槽钢槽口水平，间距500mm。截面抵抗矩w =62140mm3；截面惯性矩i =3914700mm4；截面积= 1569mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载p计算如下：p1=0.91.260.065+1.440.150.5=5.243knp2=0.91.3560.065+1.40.740.150.5= 5.738kn根据以上两者比较应取p= 5.738kn作为设计依据。计算简图(kn)弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=17.214kn;n2=17.214kn;最大弯矩 mmax=5.973kn.m；柱箍抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值n=17.214kn。根据建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008第4.2.4条规定荷载设计值可乘以0.95的折减系数。=n+mmax=117214+15.973106=107.093n/mm2205n/mm2anw156962140满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=60.0650.150.5=4.505kn。柱箍的最大容许挠度值: = 1084/500=2.2mm；经计算最大变形 vmax =0.782 mm 2.2mm满足要求!柱宽度b方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值ntb：ntb =anftban对拉螺栓净截面面积ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用m16，其截面面积an=144.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值ntb=24.48kn。对拉螺栓轴力设计值n=17.214kn 24.48kn。满足要求!柱高度h方向柱箍的验算柱箍采用12.6号槽钢槽口水平，间距500mm。截面抵抗矩w =62140mm3；截面惯性矩i =3914700mm4；截面积= 1569mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载p计算如下：p1=0.91.260.065+1.440.1670.5=5.838knp2=0.91.3560.065+1.40.740.1670.5= 6.388kn根据以上两者比较应取p= 6.388kn作为设计依据。计算简图(kn)弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=19.164kn;n2=19.164kn;最大弯矩 mmax=7.119kn.m；柱箍抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值n=19.164kn。根据建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008第4.2.4条规定荷载设计值可乘以0.95的折减系数。=n+mmax=119164+17.119106=126.778n/mm2205n/mm2anw156962140满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=60.0650.1670.5=5.015kn。柱箍的最大容许挠度值: = 1184/500=2.4mm；经计算最大变形 vmax =1.103 mm 2.4mm满足要求!柱高度h方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值ntb：ntb =anftban对拉螺栓净截面面积ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用m16，其截面面积an=144.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值ntb=24.48kn。对拉螺栓轴力设计值n=19.164kn 24.48kn。满足要求!6.2、300mm厚墙模板系统验算模板支架参数墙厚度：300mm；面板采用:12mm厚木胶合板，面板弹性模量:6000n/mm2，抗弯强度设计值fc:12.5n/mm2；主楞采用:钢楞截面类型为:圆钢管483.0 ；,间距:600mm次楞采用:木楞宽度(mm):50 高度(mm):80；,间距:150mm对拉螺栓直径:14mm,水平间距:600mm,竖向间距:450mm；木材抗弯强度设计值fc:13n/mm2；木材抗剪强度设计值ft:1.4n/mm2；木材弹性模量e:9000n/mm2；新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:f=0.22ct012v=0.22245.71.21.21.22=52.873 kn/m2f=ch=244.5=108.000 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(t+15)计算，取初凝时间为5.7小时。t：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； v - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.5m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值52.873kn/m2。墙侧模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为12mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.60m作为计算单元。面板的截面抵抗矩w= 60.001.21.2/6=14.400cm3；截面惯性矩i= 60.001.21.21.2/12=8.640cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，l=0.15m。（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=52.873kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.252873+1.440000.60=37286n/mq1=0.91.3552873+1.40.740000.60= 40661n/m根据以上两者比较应取q1= 40661n/m作为设计依据。（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：m1=q1l2=406610.152=114.36nm88面板抗弯强度设计值f=12.5n/mm2；=mmax=114.36103=7.94n/mm2 f=12.5n/mm2w14.400103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.6052873=31724n/m=31.724n/mm；面板最大容许挠度值: 150.00/250=0.60mm；面板弹性模量: e = 6000n/mm2；=5ql4=531.724150.004=0.403mm 0.60mm384ei38460008.640104满足要求!墙侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:50mm 高度:80mm 间距：0.15m 截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =5.08.08.0/6=53.333cm3；截面惯性矩i =5.08.08.08.0/12=213.333cm4；1、强度验算（1）、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，l=0.6m。次楞计算简图 l=0.6m（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=52.873kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.252873+1.440000.15=9321n/mq2=0.91.3552873+1.40.740000.15= 10165n/m根据以上两者比较应取q=10165 n/m作为设计依据。（3）、强度验算计算最大弯矩：mmax=0.1ql2=0.110.1650.62=0.366knm最大支座力：1.1ql=1.110.1650.6=6.71kn次楞抗弯强度设计值f13n/mm2。=mmax=0.366106=6.863n/mm2 13n/mm2w53.333103 满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 528730.15=7931n/m=7.931n/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =600/250 =2.4 mm；次楞弹性模量: e = 9000n/mm2；=0.677ql4=0.6777.9316004= 0.362mm 2.4mm100ei1009000213.333104 满足要求!墙侧模板主楞计算主楞采用钢楞双根，截面类型为:圆钢管483.0 间距：0.60m 截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =4.49cm3；截面惯性矩i =10.78cm4；1、强度验算（1）、主楞承受次楞传递的集中荷载p=6.71kn，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，l=0.45m。主楞计算简图(kn)主楞弯矩图(kn.m)