新建120m烟囱脚手架施工方案.doc

西安市热力总公司泾渭新城热力中心项目脚 手 架 施 工 方 案新 建 120m 烟 囱 工 程 编制： 审核： 批准： 陕西省建工第四建设集团有限公司目 录一、编制依据3二、工程概况3三、脚手架的搭设构造要求3四、施工材料的审查5 五、脚手架设计验算6a、10米以下大横杆的计算6b、10米以下小横杆的的计算9c10米-60米横杆的计算10 d、60米以上横杆的计算 10 e、扣件抗滑力计算 12 f、脚手架立杆荷载计算13 g、立杆的稳定性计算13 h、最大搭设高度的计算 14 i连墙件的计算 14 j、内立杆的地基承载力计算14六、脚手架的搭设与拆除15七、脚手架的检查与验收22八、脚手架安全注意事项22一、编制依据 本工程根据设计院施工图进行编制。脚手架搭设所采用的相关施工规范及标准如下：1 jgj130-2001,建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范s2 gb/15831，钢管脚手架扣件s3 jgj130-2001，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范s二、工程概况 该烟囱地表以上部分高度120米，地面外半径6.6米，内半径6.18米；顶口外半径3.2米。筒身c35砼浇筑从0.00到40m，c30砼浇筑从40.00到120m,内部耐酸砖砌筑。0.00到40m处，采用内砌外滑模板法施工，每次提升1.63m。该脚手架从0.00m搭设到125m高度，每节搭设1.63m。60米以下采用双排封圈型脚手架，每面有两跨，每跨1.5米，横距1.5米，步距1.63米。60米以上由于烟囱口径缩小，必须停止外排立杆的搭设，只继续向上搭设内排立杆，因此60米以上为单排封圈型脚手架。脚手架随烟囱筒壁的提升同步搭设，烟囱筒壁施工为春、夏季施工，工期为三个月。 内部垂直提升井架高2m，采用钢管脚手架搭设，立杆水平步距1.7m，按烟囱内径的收比度进行搭设，内井架直径随内衬尺寸逐渐减少，搭设钢管时，要将钢管两端伸入筒壁中。在高度方面，每隔10m的牛腿处必须将周圈4根钢管伸长，直到两端锚入筒壁砼50 mm深，保证井架的强度和稳定性。安装时在杆端上包上塑料袋，隔离砼，以便于后面拆除。三、脚手架的搭设构造要求 1、脚手架的搭设高度随着主体结构的高度增加而增加。 2、立杆、横杆、斜撑、剪刀撑的间距及搭设方法见脚手架平面图、立面图所示。 3、每根立杆的底部都应设置木枋垫板。4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵、横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（如下图）。 5、立杆接长除顶层顶步采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。6、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。7、纵向水平杆采用对接扣件接长，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3（如下图）。 纵向水平杆对接接头布置示意图接头不在同步内(立面)；(b)接头不在同跨内(平面) 8、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2； 9、使用木脚手板，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。10、作业层脚手板应铺满、铺稳，铺设竹串片脚手板，应设置在三根横向水平杆上；搭接铺设时，接头必须支承在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm；亦可采用平铺。（如下图）脚手板对接、搭接构造示意图(a)脚手板对接；(b)脚手板搭接 11、单排脚手架应设置剪刀撑，每道剪刀跨越立杆根数最多不得超过7根，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。 12、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。13、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。15、连墙件构造布置：（1）连墙件应均匀布置，垂直间距、水平间距分别控制在10米为一个节点；连墙件必须设置在牛腿处（或预埋埋件环连接），并且与每层每根临边钢管抱箍锁死。当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。（2）连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。四、 施工材料的审查：脚手架材料进入施工现场后应按照以下程序检查：总承包单位组织建设单位和监理单位的项目经理、技术人员、安全管理人员、材料员、项目总监、产权单位负责人等按批次对进入施工现场的脚手杆、扣件、脚手板、镀锌铁丝等，联合进行清点、检查、验收，并履行签字手续。脚手杆为外径为48mm，壁厚为3.5mm的焊接钢管，该项目采用国家标准直缝电焊钢管（gb/t13793）或低压流体输送用焊接钢管（gb/t 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（gb/t 700）中q235a级钢的规定，外观质量检验应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）的要求。钢管表面应平直光滑，不应有严重腐蚀、压扁、裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕；钢管上禁止打眼。1钢管尺寸允许偏差见下表：序号检查项目允许偏差检查工具1焊接钢管外径48mm、壁厚3.5mm0.5mm游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7mm塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5mm游标卡尺4各杆件局部弯曲l1.5 m5mm钢板尺5立杆弯曲3ml4 m12mm钢板尺6立杆弯曲4ml6.5 m20mm钢板尺7水平杆、斜杆弯曲6.5 m30mm钢板尺扣件使用符合钢管脚手架扣件（gb/15831）中规定的可锻铸铁制作的扣件。铸件材料选用力学性能不低于kth330-08牌号的可锻铸铁或zg230-450铸钢。经过65nm扭力矩试压，扣件各部位不应有裂纹。扣件主要部位不得有缩松、夹渣、气孔等铸造缺陷。扣件应严格整形，与钢管贴合面紧密接触。所有扣件均有出厂合格证。扣件外观和附件质量应符合下列要求：扣件各部位不应有裂缝盖板与座的张开距离不得小于50mm。扣件表面大于10mm2的砂眼不应超过三处，且累计面积不应大于50mm2扣件表面粘砂面积累计不应大于150 mm2错箱不应大于1mm扣件表面凸（或凹）的高（或深）值不应大于1mm扣件与钢管接触部位不应有氧化皮，其他部位氧化皮面积累计不大于150 mm2铆接处应牢固，不应有裂纹t型螺栓和螺母应符合gb/t3098.1、gb/t3098.2的规定活动部位应灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm产品的型号、商标、生产年号应在醒目处铸出，字迹、图案应清晰完整扣件表面应进行防锈处理（不应采用沥青漆），油漆应均匀美观，不应有堆漆或露铁2脚手板使用国家标准碳素结构钢（gb/t 700）中q235-a级冲压钢脚手板。捆绑脚手板用的镀锌铁丝使用8号脚手板允许偏差见下表：序号检查项目允许偏差检查工具1板面挠曲l4m12mm钢板尺2板面挠曲l4m16mm3板面扭曲（任一角翘起）5mm五、 脚手架设计验算：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程jgj130-2001.计算的脚手架为双排脚手架，搭设总高度为125m。60m以下采用封圈型双排脚手架， 60m以上采用封圈型单排脚手架。其中双排脚手架搭设尺寸为：立杆纵距1.63m，立杆横距1.5m，立杆步距1.63m。连墙件采用2步2跨。实际搭设时，每十米一道牛腿，在牛腿初将大横杆和小横杆均埋入砼体中，并在牛腿圈上设置一圈向上的斜支撑，60米以上不使用连墙件，而是将作业平台的横杆埋入砼中，以减少架体载荷并增加稳定性。工作平台边缘处的脚手板实际搭设时应借助内砌砖的支撑，单设计计算时取最不利因素，忽略内砌砖的支撑力，故工作平台的设计面积为19m2，小于实际面积。a) 60米以下大横杆的计算为减少工作量，使用大横杆代替部分铺板杆来铺设脚手板，大横杆和铺板杆平行，且位于小横杆上方，然后在小横杆下方立杆安装防滑扣件。大横杆和铺板杆按照简支梁进行强度和挠度计算。按照大横杆和铺板杆上面的脚手板和活荷载做为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。i. 均布荷载值计算大横杆自重标准值：p1=0.038kn/m计算脚手板荷载：取冲压刚脚手板取数量最多，长度最长时计算，此时脚手板长共计24.875m2，故脚手板最大自重为24.875m20.3kn/m2=7.4625kn。脚手板自重标准值p2=7.4625kn/19m2=0.393kn/m2计算活荷载：操作平台上，除平台的自重外，一般每班只有：6-7人（平均85kg/人），共计5kn2台振动器（120kg/台），电焊机1台（30kg），共计2.6kn钢筋、木板最多放置10kn砖块体积不超过0.3m3，约合6kn料桶用5mm厚钢板焊接加工而成，高0.7m，桶直径0.65m，桶底板外直径0.75m料桶自重为：（0.75/2）2+0.70.650.0057.859.8=0.72kn料桶混凝土重:(0.65/2)20.725=5.8kn得出活荷载共为：5+2.6+10+6+0.72+5.8=30.12kn活荷载自重标准值q=30.12/19=1.585kn/m2计算最大均布荷载值：因大横杆和铺板杆分布不均匀，故求得最大均布荷载且步距最大的大横杆或铺板杆进行抗弯强度和挠度计算，如图，应取md段大横杆进行验算小横杆（下方）大横杆（上方）铺板杆（上方）md段大横杆均布荷载值：脚手板荷载标准值p2=0.393kn/m2（0.75m+0.8m）/2=0.305 kn/m活荷载标准值q=1.585kn/m2（0.75m+0.8m）/2=1.228 kn/m最大均布荷载值qmd=1.2（0.038+0.305）+1.41.228=2.130 kn/m大横杆和铺板杆计算简图ii. 抗弯强度计算对于探出的大横杆nr加设斜支撑，取最长杆nr进行受力验算：受力分析如图：斜支撑对r点提供的竖直向上的支撑力为6.3knnr段标准载荷pnr=1.2（0.393+0.038）+1.41.5850.61.1=1.81kn小于6.3kn斜支撑满足要求，故nr段大横杆的最大弯矩可以按照mqmaxql2/8计算。最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，如图：计算公式：mqmaxql2/8 ，l取md段大横杆的长度最大弯矩mqmax2.1301.42/80.52185knm=521850nmm最大应力计算值 = mqmax/w =521850/5080102.726n/mm2大横杆和铺板杆的最大应力计算值 =102.726n/mm2，小于大横杆和铺板杆的抗压强度设计值 f=205.0 n/mm2，满足要求。外边缘处的探出的大横杆或铺板杆，如pg段抗弯强度验算如下：qpg=1.20.038+0.393（0.75m+0.65m）/2+1.41.585（0.75m+0.65m）/2=1.929 kn/mmpg max=ql2/2=1.9290.552/2=0.292knm，小于md段最大弯矩，也满足抗压强度设计要求，故md段铺板杆下方不用设置斜支撑。iii. 挠度计算大横杆和铺板杆边缘处的悬臂梁均布荷载作用下最大挠度为：=1.9295504/（82.060105121900.0）=0.879mm大横杆和铺板杆简支梁均布荷载作用下最大挠度为：md段大横杆的挠度为为所有大横杆和铺板杆中的最大值，因此对md段进行验算：荷载标准值p1+ p2+q=0.0380.611.2281.876kn/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度=51.87614004/（3842.060105121900.0）=3.737mm大横杆和铺板杆均布荷载作用下的最大挠度为简支梁的最大挠度3.737mm，其小于水平杆的最大容许挠度 1400.0 / 150=9.333mm 与10 mm，满足要求。b) 10米以下小横杆的计算用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。i. 荷载值计算大横杆或铺板杆与小横杆或斜支撑接触的受力点共37处,求得每个接触点平均所受的力为：大横杆和铺板杆的自重标准值 p10.03838/37=0.039kn脚手板的荷载标准值 p2=7.4625/37=0.2017kn活荷载标准值 q30.12/370.814kn每一接触点荷载的计算值 p1.2（p1+ p2）+1.4q=1.2（0.039+0.2017）+1.40.814=1.43kn直角扣件单扣件的抗滑承载力为8.0kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn,大于1.43kn，故大横杆直角扣件的抗滑承载力可以承担以上载荷。因每根大横杆均与立杆用直角扣件连接，故大横杆正下方的小横杆不受大横杆传导的荷载，因此只需对铺板杆正下方的小横杆进行强度和挠度验算。ii. 抗弯强度计算对于探出的小横杆de、st加设斜支撑，而且单扣件的抗滑承载力8kn满足竖直方向的受力要求，故无需对de、st段小横杆进行抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，因此取小横杆间距最长且直接受铺板杆作用力的一段小横杆mn进行计算：最大弯矩计算公式：mmax=pab/l+ql2/8最大弯矩mmax=1.430.750.65/1.4+0.0381.42/8=0.5073knm最大应力计算值 = mmax/w0.5073106/508099.85n/mm2小横杆的最大应力计算值99.85n/mm2小于205.0 n/mm2 ，满足要求！iii. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和：由大横杆和铺板杆的挠度的计算同理得出该作业平台简支梁的最大挠度大于悬臂梁的最大挠度，故只对简支梁mn的最大挠度进行计算。小横杆简支梁mn均布荷载的最大挠度计算公式：集中荷载最大挠度计算公式：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度：vqmax50.03814004/（3842.060105121900.0）0.076mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度最大挠度和 vvqmax +vpmax3.306mm小横杆的最大挠度小于1400.0 / 150=9.333mm与10mm，满足要求。c) 10米至60米横杆的计算10米至60米作业平台与10米以下的作业平台相似，仅随着烟囱建设高度的提升而适当减小的作业平台的面积，故不单独对此高度段作业平台的横杆及扣件单独进行计算。10-60m高度脚手架搭设平面图随着烟囱高度提升半径逐渐缩小，脚手架自身高度在40m-60m时需缩短部分横杆长度,并撤掉两端的铺板杆，只留下中间两根铺板杆；铺板杆两侧立杆需加设防滑扣件；边缘处脚手板仍需用烟囱壁支撑。d) 60米以上横杆的计算因烟囱半径逐渐缩小，60米以上的脚手架的外排架已无法使用，故60米以上只继续使用内排架。烟囱内部每十米一道牛腿圈（环梁），为减轻立杆载荷并加强立杆稳定性，在每道牛腿圈处将大横杆和小横杆浇注到牛腿圈砼内，并在牛腿圈上设置一圈向上的斜支撑。在59米以上的单排架的搭设中所有横杆两端置于内砌砖中，每节搭设4.6米，脚手板及铺板杆随着作业平台上移，设置两层脚手板，但不同时作业。横杆和脚手板铺设简图如图如下：60m-125m单排脚手架作业平台铺板杆搭设图所有横杆两端均插入到砖砌体中，利用内砌砖作辅助支撑；本层作业完毕将脚手板和铺板杆上移到上层，大横杆和小横杆继续埋在砖砌体中；因圆心需预留观测孔洞，故横杆ab用直角扣件固定在其下方的小横杆上，而非立杆；除角立杆外的四根主立杆均加设防滑扣件，作业平台拆除后可拆除该层防滑扣件。60m-125m单排脚手架作业平台脚手板铺设图脚手板满铺，两端利用内砌砖作辅助支撑；未能满铺的地方用木板遮盖；随着烟囱半径减小可适当调整脚手板以适应烟囱半径。60米以上脚手架作业平台每层都利用内砌砖作为辅助支撑，并将横杆始终插入砖砌体内，充分减轻了脚手架载荷，并加固了脚手架的稳定性。减少工作人员及物料，利用牛腿圈作为悬挑梁来减轻立杆载荷。故对60米以上的脚手架横杆不作验算。e) 扣件抗滑力的计算规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的件承载力取值为6.40kn。大横杆、小横杆与立杆连接时，扣件的抗滑载力按照下式计算(规范5.2.5):rrc其中 rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0 kn； r纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；40米高度以下，小横杆在下，大横杆在上，大横杆或铺板杆与小横杆或斜支撑接触的受力点共37处,而连接大横杆与立杆的直角扣件共20个,故连接大横杆与立杆的直角扣件承受更多的载荷，因此只需验算连接大横杆与立杆的直角扣件的抗滑承载力。大横杆和铺板杆的自重标准值 p10.03838/37=0.039kn脚手板的荷载标准值 p2=7.4625/37=0.2017kn活荷载标准值 q30.12/370.814kn连接大横杆与立杆的直角扣件承受载荷的设计计算值： r1.2（p1+ p2）+1.4q=1.2（0.039+0.2017）+1.40.814=1.43kn r1.43knrc=8.0 kn单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!同理可证，40米以上亦满足要求。f) 脚手架立杆荷载计算：因为是烟囱内部脚手架，可以忽略风荷载的作用，故作用于脚手架的荷载包括静荷载和活荷载。60米以上只继续搭设内立杆，不搭设外立杆。按最不利载荷进行计算，假设60米以上载荷全部传递给60米以下的内立杆，故60米以下立杆只对内立杆进行验算。静荷载值包括以下内容： (1)每根立杆承受的结构自重值：60米以上：ng1=3.628kn 60米以下：ngl1=6.23kn (不包含60米以上的重量)(2)每根立杆承受的脚手板的重量值： ng2=20.32.42/10+0.33.32/22=1.551kn共三层脚手板，98.4米和96.7米高度时（烟囱半径r=3.602）脚手板重量按最不利载荷全部分配给内立杆，3.28米高度时（烟囱半径r=6.482米）脚手板载荷分配给所有立杆。(3)栏杆与挡脚手板自重值：由于作业平台为圆形，不宜在脚手架上设栏杆与挡脚板；外围有混凝土钢筋做围护，且脚手架跨距仅1.64米，故钢筋和上层横杆可充当栏杆；下层的未拆除模板高于平台至少5cm，可充当挡脚板。因此不计算栏杆和挡脚板自重。(4)吊挂的安全设施荷载：该脚手架在烟囱内部施工，故不在脚手架外侧设置密目安全网，仅在作业平下方两跨挂满一层防坠安全网，重量可忽略不计。 经计算得到，静荷载标准值 60米以上：ng=ng1+ng2=5.179kn60米以下内立杆：n内gl = ngl1+ng1+ng2 = 11.409 kn活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，除作业平台上的活荷载外，还要加上作业平台上方天滑轮槽钢承受的动荷载3.6t。滑轮槽钢由四根立杆支撑加固，将载荷尽量分担给其他立杆，故按照平均分配计算。60米以内立杆和60米以上立杆活荷载：nq=（30.12+25.48）/10= 5.56kn； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 60米以上：nd = 1.2ng+1.4nq= 13.999 kn；60米以下内立杆：ns =1.2n内gl+1.4nq= 21.475kn；g) 立杆的稳定性计算: i. 60米以上立杆稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：n =13.999 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：u = 1.800计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.973 m；lo/i = 188.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.203 ；立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； = 13999/(0.203489.000)=141.024n/mm2；立杆稳定性计算 =141.024小于 f = 205.000 n/mm2 满足要求！ii. 60米以下立杆稳定性计算：60米以下立杆承受最大载荷的时内立杆，故只对内立杆的稳定性进行验算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 内立杆的轴心压力设计值 ：n =21.475 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：u = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.477 m；lo/i = 157.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.284 ；立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； = 21475/(0.284489.000)= 154.63n/mm2；内立杆稳定性计算 =154.63 小于 f = 205.000 n/mm2 满足要求！h) 最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为：ng2k = ng2 =1.551kn；活荷载标准值 ：nq = 5.56kn；每米内立杆承受的结构自重标准值：gk = ngl1+ng1=（3.628+6.23）/96.8=0.102kn/mhs =0.2844.89010-4205.000103-(1.21.551+1.45.56)/(1.20.102)=153.794 m。满足要求i) 连墙件的计算: 不考虑风荷载，连墙件的轴向力无需计算!j) 内立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足右式的要求 : p fg 地基承载力设计值： fg = fgkkc = 280.000 kn/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 700.000 kn/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ：p = n/a = 28.33kn/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：n = 21.475 kn；基础底面面积 (m2)：a =0.728 m2 。p=28.33 kn/m2fg=280.000 kn/m2 。地基承载力满足要求！3六、 脚手架的搭设与拆除：将地面全部用水泥沙浆将原基础承台表面找平并夯实。按施工组织设计的要求放线定位。沿定位线铺设枕木垫，其上放置木板。按照设计图纸安放立杆于木板上，使用1.5m和6m、4米立杆，相邻立杆必须使用不同长度。使用卷尺测量立杆的相互距离，以此确保立杆位置安放正确。安放扫地杆于立杆内侧，扫地杆距木板15cm,用水平尺进行水平校准；所有横杆均使用整根脚手杆，不得搭接或对接；扣件使用直角扣件，扣件螺栓拧紧，扭力矩不小于40nm，且不得大于65 nm；固定大横杆和小横杆的直角扣件的中心点的相互距离不大于150mm。安放第二层横杆与立杆内侧，步距为1.25m，用水平尺进行水平校准；所有横杆均使用整根脚手杆，不得搭接；扣件使用直角扣件，在确定好扣件高度后，将固定立杆的扣件螺栓拧紧，扭力矩不小于40nm，且不得大于65 nm；固定大横杆和小横杆的直角扣件的中心点的相互距离不大于150mm；所有固定横杆的直角扣件开口方向均朝上；在第一步设置四道斜撑。考虑到烟囱不宜留下脚手架孔洞，且为节省工程费用，该脚手架使用预埋钢筋法设置连墙件。该脚手架工程在烟囱内部，可忽略风载荷的作用，因此可以使用预埋钢筋法，间隔为两步两跨，从第一步便开始设置，预埋钢筋由砖缝探出，砖缝间的石灰砂浆可加固钢筋的稳定。该脚手架为四方形，同一层有八个横杆探头与连墙件连接，纵向横向都有连墙件加固，故无需再设置剪刀撑。依次往上搭设，连墙件与烟囱壁的提升同步设置；脚手架每次搭设超过烟囱壁两步，作业平台与烟囱壁保持同等高度；作业平台中心位置留0.2m0.2m小孔，作为施工过程中测定筒身中心线的孔洞；偏心位置留出0.9m0.9m进料输送孔；作业平台上方的两步只先铺设两块脚手板；在作业平台上方第二步设置滑轮杆，滑轮杆与双立杆中的主立杆连接，且必须位于小横杆之上，并用六根斜支撑加固；作业平台、滑轮槽钢与烟囱壁同步搭设提升。搭设简图如下：60米以下作业平台脚手杆铺设平面图为减轻自重并减小工作量，可利用上方大横杆充当部分铺板杆，但必须在所有固定横杆与立杆的直角扣件下方增设防滑扣件，本层作业平台拆除后将防滑扣件拆除，并随作业平台同步上移；其余四根铺板杆使用猪耳朵扣件固定在小横杆之上；铺板杆探头不超过0.5m的无需给探头加设斜支撑，超过0.5m需要在下方加设斜支撑。60m以下双排脚手架作业平台脚手板铺设平面图用冲压刚脚手板应满铺，脚手板长度不足时采用搭接，搭接接头应在0.3m-0.6m之间；尽量将搭接接头错开，避免对同一铺板杆集中受力；边缘处缺少有效铺板杆时利用已做好的烟囱壁作为脚手板支撑，避免出现瞎跳；准备合适短木板，待灌浆时可根据拆除方案挪动或拆除部分边缘处脚手板，用短木板代替，以避免妨碍灌浆；中心位置留0.2mx0.2m小孔以测定筒身中心线，偏心位置留0.9mx0.9m进料输送孔；制作1.2mx1.2m封洞板，待料桶上到平台后封住洞口,脚手板间缝隙可用普通木板遮盖。 0-60m高度脚手架作业平台铺板杆搭设平面图 随着烟囱高度提升半径逐渐缩小，脚手架自身高度在40m-60m时需缩短部分横杆长度,并撤掉两端的铺板杆，只留下中间两根铺板杆；铺板杆两侧立杆需加设防滑扣件。 60m以上单排脚手架作业平台铺板杆搭设图60米以上高度将作业平台的横杆两端埋入砖砌体中，然后将预埋钢筋直接与砖砌体内的横杆焊接在一起，从而达到减少架体载荷并增加稳定性的目的。本层作业完毕将脚手板和铺板杆上移到上层，大横杆和小横杆继续埋在砖砌体中；因圆心需预留观测孔洞，故横杆ab用直角扣件固定在其下方的小横杆上；除角立杆外的四根主立杆均加设防滑扣件，作业平台拆除后可拆除该层防滑扣件。 60m-125m单排脚手架作业平台脚手板铺设图脚手板满铺，两端利用内砌砖作辅助支撑；未能满铺的地方用木板遮盖；随着烟囱半径减小可适当切割脚手板的长度以适应烟囱半径。七、 脚手架的检查与验收搭设过程中实行脚手架安全检查制度，由分包方安全员每天进行巡回检查，并制作适合该脚手架工程的安全检查表，按照检查表进行检查打分。每次搭设及拆除脚手架时，设有专人检查和指挥。安全检查小组于每月10日、20