游泳馆转换层施工方案甘肃.doc

定西游泳馆-8.2311.97施工方案编制单位：甘肃华厦建设集团有限公司编制时间：二零一三年二月目 录一、编制依据3二、工程概况31、建筑概况32、结构概况4三、工程质量目标4四、总体施工方案制定41、整体分层方案制定42、结构加固支撑方案53、整体分层浇筑砼龄期强度控制方案64、结构转换层模板支撑体系方案65、钢筋工程施工方案86、砼工程施工方案9五、梁模板（碗扣式）计算书111、工程属性112、荷载设计113、模板体系设计114、面板验算126、主梁验算167、立柱验算188、可调托座验算19六、结构转换层安全施工技术措施19一、编制依据1、定西天庆嘉园游泳馆施工图纸。2、jgj138 2001型钢混凝土组合结构技术规程。3、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文。4、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）。5、建筑施工模板安全技术规范jgj 162-2008。6、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范jgj 166-20087、本工程图纸会审纪要。二、工程概况1、建筑概况定西天庆嘉园游泳馆位于定西市新城区，凤安路以东，城南六路以南，定西路以西，劲东路以北，紧邻体育公园，建筑平面呈v形布置，北段为游泳池，南段为商业。北段地下负12.53米，为八道标准游泳池，地上四层，一、二层为游泳池上空，三、四层为六厅标准电影院；南段负一层为电玩城，以上四层为商业配套；建筑面积19700平方米。2、结构概况游泳馆南段商业部分结构为框架剪力墙结构，层高地下负一层、一层、二层6米，三层、四层4.5米；北段-12.5311.97游泳池部分为型钢混凝土结构，其中-12.53-8.23为游泳池设备层，-8.2311.97为游泳池上空，游泳池顶层设置为t型结构转换层，梁为型钢混凝土转换大梁，截面尺寸bh=10002200,净跨度27.55m，大梁顶标高11.97m，转换大梁两端支座为型钢砼框支柱。游泳池底板与顶板之间层高20.20米，游泳池底板面标高-8.23m，板厚250mm,顶板顶面标高11.97m，板厚150mm。砼强度等级为c40，大梁内配置60019006034型钢，纵向受力主筋为hrb400级，钢筋接头均采用直螺纹套筒机械连接方式。三、工程质量目标根据本工程建筑结构特点，考虑二次装修需要，确定本工程施工质量目标如下：游泳馆模板分项工程质量为清水混凝土，局部采取打磨后符合国家现行清水混凝土施工质量验收标准。四、总体施工方案制定1、整体分层方案制定本工程11.97米处klga-1、klga-2、klga-3内置6001900型钢，根据设计要求该型钢中部允许开一排模板对拉孔，为了使混凝土达到清水砼效果，经与建设、监理、设计单位充分协商、研究，并根据同类工程已组织施工成功技术资料，决定“定西天庆嘉园游泳馆”11.97m标高处结构转换层砼实施“整体分层浇筑”施工方案。具体分层位置及方法：第一层（次），klga-1、klga-2、klga-3连同所有次梁整体浇筑至板底；第二层（次），浇筑150mm厚板，完成整个转换层的浇筑。2、结构加固支撑方案转换层大梁理论总荷重在55kn/m256kn/m2,转换层250mm厚底板理论荷重6.25kn/m2,转换层150mm厚顶板理论荷重3.75kn/m2。按照该工程设备层（-8.23m标高）框架梁板结构设计，经综合计算分析，第一次整体浇筑的转换层结构施工荷载，通过搭设在其下部的满堂架支撑体系，传递给-8.23梁板结构，并主要由梁板结构承担。同时，应在设备层空间内，对下列部分设备层梁板结构进行支撑加固：、直接对应于“klga-1、klga-2、klga-3”各道转换层大梁的设备层梁板结构。以上结构支撑加固设施，必须在设备层结构支模时一次完成，并按快拆体系设计，拆模时保留不拆，不松动。结构支撑加固设施应经过逐一检查验收，确保结构支撑架体全部处于可靠支承受力工作状态。并在上部砼浇筑未完成以前，必须保证支撑架体不动。待上部结构砼同条件强度达到设计强度值的50%浇筑完成后方可拆除。3、整体分层浇筑砼龄期强度控制方案该工程转换层结构设计砼强度等级c40，下部设备层梁板结构砼强度等级c40。根据转换层整体分层浇筑总体方案设计：（1）、在实施转换层结构模板支撑体系正式布排搭设时，设备层（-8.23m标高）梁板砼龄期强度应达到设计值的70以上。（2）、在实施“第一次”转换层砼整体浇筑之前，设备层梁板结构砼龄期强度应达到设计值的90以上。（3）、本工程结构转换层“第一、二次”砼整体分层浇筑，均应分别按照5d、7d、10d、14d、21d、28d及60d，留置砼同条件试块，各龄期砼同条件试块留置每段不少于二组，其中28d、60d砼同条件试块留置每段不少于三组。“第三次”砼浇筑仅留置14d、28d及60d各龄期砼同条件试块。（4）、本工程结构转换层“各次”砼整体分层浇筑及其模板、结构支撑体系的最后拆除，严格执行“砼浇筑令”及“拆模令”制度。砼浇筑令、拆模令由集团公司总工程师签发。4、结构转换层模板支撑体系方案（1）、设备层梁板结构加固支撑转换层“第一次”整体分层浇筑砼的施工荷载主要有设备层梁板（-8.23m标高）结构承担，但必须按前述“2”之第2项“结构加固支撑方案”中的要求，对设备层部分梁板结构进行加固支撑。、对应于“klga-1、2、3”转换层大梁平面位置的设备层梁板结构，采用双排碗扣式钢管支撑架进行加固支撑。碗扣架双排立杆排距950mm，纵向间距650mm，横杆步距1200mm，立杆底部横向、顶部纵向布置100100mm方木支垫，可调底托、顶托调节架体标高并使架体立杆与被加固梁板结构适度顶紧保持可靠受力工作状态。（2）、转换层结构模板及支撑体系方案转换层结构模板体系分为两部分：第一部分为转换大梁底模及侧模，为了保证大梁清水砼的效果，侧模采用全钢定型大模板，底模采用15mm厚竹胶板铺设，竹胶板下部木搁栅间距100150mm加固支撑。第二部分为转换层150mm厚顶板平台模板，采用15mm厚竹胶板铺设，竹胶板下部木搁栅间距300450mm。转换层结构模板支撑体系，采用483.5钢管扣件式满堂架支撑体系。、klga-1、2、3转换大梁下部设双排立杆支撑架，排距600mm,纵向立杆600mm，横向超出梁边1米，碗扣架横杆步距设计1200，必须设一道扫地杆，双向每个跨间均布搭设连续式剪刀撑，以加强、提高支撑体系侧向刚度，同时将支撑架体与框支柱用扣件钢管1200 “井字式”锁定。立杆顶部设可调托撑，保持支撑架体立杆轴心受力状态。在保持并符合支撑架搭设要求条件下，转换大梁下支撑单立杆设计荷载30kn。为了便于施工及保证安全竖向每隔6米满防护一次（支撑系统具体见详图）、转换层底板下部满堂支撑架立杆双向1200mm，横杆步距1300。立杆底部、顶部均设可调托撑。（3）、转换层结构模板支撑体系拆除方案、拆除时间结构转换层模板支撑体系，梁侧模在达到0.2mp时拆除，所有受力模板必须在砼龄期强度达到设计强度的90以上，执行“拆模令”制度，方准予按规定顺序有组织地展开拆除。、拆除顺序总体拆除顺序是自上而下依次拆除：a、转换层内部大梁侧模；b、转换大梁及底板下模板支撑体系；c、转换层内部顶板模板支撑体系；d、设备层部分梁板结构加固支撑体系。5、钢筋工程施工方案该工程结构转换层，因kz1、kz2、kz3、klga-1、klga-2、klga-3内设置型钢，型钢边缘设置受力钢筋，根据设计要求，箍筋遇型钢时穿过，为了便于施工和满足设计要求，箍筋做成“l”“ ”，单面搭接焊10d，焊接时必须采取保护措施严禁烧伤型钢；底板与顶板结构均为双层双向配筋，转换大梁纵向钢筋采用直螺纹套筒机械接头连接，转换大梁上部钢筋接头设在跨中1/3跨范围内，下部钢筋接头设在支座两边1/3跨范围之内，钢筋机械接头设置的其它要求，执行“gb 50204-2002”混凝土结构工程施工质量验收规范5.4.5条等相关规定。本工程结构转换层直螺纹钢筋机械接头连接施工，严格执行国家现行行业技术标准“jgj107-96”钢筋机械连接通用技术规程和“dbj/ct005-99”钢筋等强滚制直螺纹连接技术规程，根据以上“标准”进行“接头的施工现场检验与验收”，做好“机械接头施工记录”。在工序中，对经检验合格的机械接头，用“红色”油漆随及标识清楚，本工程钢筋机械接头性能等级为“a”级标准。大梁钢筋保护层厚度，采用符合“保护层厚度”要求的专用塑料垫块支垫，转换层底板与顶板上部钢筋支撑马凳筋规格12，双向600梅花式布置。6、砼工程施工方案本工程框柱砼分三次浇筑，每次浇筑高度为6米，第三次连同梁浇筑，梁板先浇筑梁，后单独浇筑板。（1）、本工程结构砼采用预拌砼泵送连续浇筑施工工艺。其中，大梁砼应组织分层连续浇筑，分层厚度不大于500mm。砼泵干管平行于轴内侧布置，支管垂直布置，间距3000mm。砼浇筑作业面至少布置三台插入式振捣器，并排相互衔接同步向前振捣浇筑。（2）、转换大梁砼“第一、二次”浇筑，必须注意控制砼从大梁侧面进料，禁止前次浇筑砼过程任意污染大梁上部钢筋。（3）、第一、二次浇筑转换层大梁砼留置水平施工缝界面位置，必须严格控制砼振捣时间，既要防止少振、欠振，也要避免过振造成大量水泥浆体上浮，使水平施工缝位置砼表面形成粗糙面。 6、砼工程施工技术措施 （1）、对转换大梁砼配合比进行优化设计，采用永登祁连山牌42.5级普通硅酸盐水泥，粗骨料采用531.5mm连续级配破碎卵石，含泥量1%，细骨料选用中砂，mx2.62.8，含泥量2%。（2）、砼内掺加qj-型高效缓凝减水剂，延缓砼初凝时间6h，减少水泥用量，降低并推迟砼中水泥水化热峰值，提高砼早期强度。砼内掺加适量(掺量由试验确定)级标准粉煤灰，综合改善砼工艺性能。（3）、砼水胶比严格控制在0.32以内，坍落度控制在140160mm。（4）、砼浇筑中应特别加强连续浇筑的控制，防止冷缝。（5）、砼浇筑中加强接槎的控制，防止发生斜槎。（6）、大梁砼在泵送连续浇筑过程中，插入式振捣棒移动间距控制在400500mm，振捣时间控制在1530s，正常振捣作业，既要防止欠振，也应注意避免过振，且间隔30min左右时间，进行一次复振，以提高砼密实性、握裹力和砼抗裂性能。（7）、浇筑面至少布置三台振捣棒，一台在砼下料点，一台在砼流淌斜面，另一台在斜面坡脚，先振下料点，然后由坡脚开始向坡顶振捣。最后一层砼浇筑后初凝之前，可能在砼表面出现干缩裂缝，采取二次振捣（平板振捣器拖振一遍）的措施，进行处理，终凝前进行二次抹压，消除表面裂缝。（8）、延长大梁侧模脱模时间并不少7d，保证砼初期良好的养护条件，并且，加强浇水养护，采用塑料薄膜覆盖，保持砼表面湿润。第一次砼浇筑后，在大梁与底板形成的区间内蓄水养护不少于7d，第二次砼浇筑完成后，塑料薄膜覆盖，梁侧模拆除后立即喷涂养护液，浇水养护不少于15d。（9）、“第三次”砼浇筑成形后，无插筋处覆盖塑料膜并蓄水养护不少于15d。（10）、项目部应按照“转换层”总体施工方案，做好结构转换层各分项工程施工前期组织准备工作，确保施工总进度计划按期完成。（11）、转换层正式浇筑前三天，通知集团公司验收。（12）、项目部应根据本方案进一步细化各项施工保证措施。五、梁模板（碗扣式）计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称klga-1新浇混凝土梁计算跨度(m)27.552、荷载设计模板及其支架自重标准值g1k(kn/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值g2k(kn/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值g3k(kn/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值g3k(kn/m3)1.1振捣混凝土时产生的荷载标准值q2k(kn/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kn/m2)基本风压0(kn/m2)0.20.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)600步距h(mm)1200立柱根数4立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,500,500,500底模下设支撑小梁根数10梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：模板设计立面图4、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(n/mm2)15模板弹性模量e(n/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(g1k+(g3k+g2k)h)+1.4q2k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.72170.05kn/m q1静0.91.35g1k+(g2k+g3k)h10.91.350.1+(24+1.5)2.2168.28kn/m q1活0.91.40.7q2k10.91.40.7211.76kn/m q2g1k+(g2k+g3k)h10.1+(24+1.5)2.2156.2kn/m (1)、强度验算 mmax-0.107q1静l2+0.121q1活l2-0.10768.280.112+0.1211.760.1120.09knm mmax/w0.09106/375002.34n/mm2f15n/mm2 (2)、挠度验算 max0.632ql4/(100ei)=0.63256.2111.114/(10010000281250)0.02mml/400111.11/4000.28mm (3)、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) r1=r5=0.393q1静l +0.446q1活l=0.39368.280.11+0.4461.760.113.07kn r2=r4=0.928q1静l +1.142q1活l=0.92868.280.11+1.1421.760.117.26kn r3=1.143q1静l +1.223q1活l=1.14368.280.11+1.2231.760.118.91kn 标准值(正常使用极限状态) r1=r5=0.393 q2l=0.39356.20.112.45kn r2=r4=0.928 q2l=0.92856.20.11+1.1421.760.115.79kn r3=1.143 q2l=1.14368.280.117.14kn5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)100100小梁抗弯强度设计值f(n/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(n/mm2)1.78小梁弹性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)166.67小梁截面惯性矩i(cm4)833.33 q1max3.07+0.91.35(0.3-0.1)1/9，8.91+0.91.35(0.3-0.1)1/98.94kn/m q2max2.45+(0.3-0.1)1/9，7.14+(0.3-0.1)1/97.16kn/m (1)、抗弯验算 mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.940.62，0.58.940.4520.91knm mmax/w0.91106/1666705.43n/mm2f15.44n/mm2 (2)、抗剪验算 vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.940.6，8.940.454.02kn max3vmax/(2bh0)=34.021000/(2100100)0.6n/mm21.78n/mm (3)、挠度验算 10.632q2l14/(100ei)0.6327.166004/(10093508333300)0.08mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8ei)7.164504/(893508333300)0.47mml/400450/4001.12mm (4)、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.940.6，0.3938.940.6+8.940.456.13kn 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为r1r102.12kn，r2r95kn，r2r3r4r5r6r76.13kn 正常使用极限状态 rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.160.6，0.3937.160.6+7.160.454.91kn 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为r1r101.7kn，r2r93.99kn，r2r3r4r5r6r74.91kn6、主梁验算主梁类型槽钢主梁材料规格8号槽钢可调托座内主梁根数1主梁弹性模量e(n/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(n/mm2)205主梁抗剪强度设计值(n/mm2)125主梁截面惯性矩i(cm4)101.3主梁截面抵抗矩w(cm3)25.3 主梁自重忽略不计，计算简图如下： (1)、抗弯验算 主梁弯矩图(knm) mmax/w1.02106/2530040.19n/mm2f=205n/mm2 (2)、抗剪验算 主梁剪力图(kn) vmax12.46kn maxvmax/(8iz)bh02-(b-)h2=12.46100043802-(43-5)642/(810130005)36.75n/mm2125n/mm2 (3)、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mml/400333.33/4000.83mm (4)、支座反力验算 r10.79kn，r224.72kn，r324.72kn，r40.79kn7、立柱验算钢管类型(mm)483立柱截面面积a(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩w(cm3)4.49立柱抗压强度设计值f(n/mm2)205 =h/i=1200/15.8=75.95=150 查表得，0.78 (1)、风荷载计算 mw0.921.40.140.61.22/100.01knm (2)、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.2)+0