某楼层塔吊基础施工方案.doc

塔吊基础施工方案审批表 编号： 工程名称金地三千府9#栋建筑面积/层数26195.19m2/31层建设单位 结构类型剪力墙施工单位 编 制 人编制时间 送审时间 项目部审核意见： 项目技术负责人签字（章） 年 月 日审核（审批）意见（分公司）： 审核人： 年 月 日审批意见（总公司）： 审核人: 年 月 日金地三千府g999#栋塔吊基础施工方案一、编制说明（一）编制依据1 、业主下发的有效的施工图2、湖南核工业岩土工程勘察设计研究院岩土工程详细勘察报告3、建筑桩基技术规范（jgj94-2008）4、tc6015a-10e塔式起重机使用说明书（二） 编制人员：项目总工，技术员（三） 施工方案发放范围：项目班子、工程技术部、物资采购部、现场塔吊基础施工单位、塔吊设备租赁安装单位。二、工程概况（一）项目所在地本项目位于长沙市望城县黄金乡乡沙坪社区，百果园休闲中心东南侧约200-300m处，东部毗邻“中粮别墅区”。 场地附近有公路通过，交通便利；场地平整后适宜各类机械设备进场施工。（二）水文地质概况拟建场地地下水类型为上层滞水，主要靠大气降水补给，而大气降水垂直下渗速度远小于向低洼处排流的速度，由于拟建场地基坑底部高差约10米，因此拟建2-7#楼区域抗浮水位取73.0m，拟建1、8#楼区域抗浮水位取70.5m。三、塔吊选择与布置根据工程的施工现场情况和工程进度的特殊性，以及塔吊应少穿主体结构的布置原则，我部设置两台qtz125塔吊能满足现场使用及进度要求，其中1#和2#两台塔吊基础设在地下室底板内，考虑塔吊使用的周期、现场施工顺序以及塔吊整体稳定性要求，1#、2#采用地下室的桩基础，塔吊基础布置见塔吊基础平面布置图。4、 塔吊使用说明书关于塔吊基础（含支腿预埋）的相关说明固定式塔式起重机的地基基础是保证塔机安全使用的必要条件，要求该基础分不同地质情况严格按照规定执行。采用整体钢筋混凝土基础，对基础的基本要求如下：1） 基础下土质应坚固夯实；2） 混凝土强度不小于c35，地耐力不小于下表；3） 混凝土基础深度应大于1400mm；4）混凝土基础的四个固定支腿上表面应校水平，平面度误差小于1/1000。固定支腿的安装固定支腿的安装十分重要，必须按照以下程序施工：1） 将四个固定支腿与预埋支腿固定基节装配在一起。2） 根据施工方便性，当钢筋绑扎到一定程度时，将装配好的固定支腿和预埋支腿固定基节l68g21整体吊入钢筋网内。注意：1.固定支腿预埋位置必须准确；2.固定支腿是塔机最重要的受力部件之一，请采用本公司提供的支腿，否则后果自负；3） 固定支腿周围的钢筋数量不得减少和切断；4） 主筋通过支腿有困难时，允许主筋避让。5） 吊起装配好的固定支腿和塔身预埋支腿固定基节l68g21整体浇筑混凝土。在塔身节的两个方向的中心线上挂铅垂线，保证预埋后塔身节中心线与水平面的垂直度不大于1.5/1000;6） 固定支腿周围混凝土填充率必须达95%以上。7） 安装示意图注意：1固定支腿只能使用一次,不许从基础中挖出来重新使用;2固定支腿是塔机最重要的受力部件之一,无论何种情况均应采用本公司提供的固定支腿,否则一切后果自负。8） 支腿固定式的防雷保护（示意图）5、 地下室预留洞口处理塔吊基础顶同底板高，穿过顶板，地下室顶板需留置3000mm*3000mm方形洞口。1、施工缝结构处理根据规范要求，洞口四周需适当增加加强钢筋，顶板内钢筋伸出顶板外长度5001000mm（或全部预留，向上弯起），相邻两根相互错开，待补浇预留洞口混凝土时再用相同直径、间距的钢筋与之焊接。2、施工缝防水处理预留洞四周，采用快易收口网。快易收口网高度同板厚。同时在补浇预留洞口混凝土时，在板厚的中部沿预留洞口四周满布一圈300*3mm止水钢板。3、 补浇预留洞口混凝土，采用比原设计混凝土强度高一级的混凝土补浇，本工程中采用微膨胀混凝土补浇。6、 承台预留钢筋处理1、承台基础标高塔吊编号基础底标高（绝对/标高）基础顶标高（绝对/标高）备注jc-169.405/-10.24570.805/-8.845jc-268.8/-10.8570.2/-9.452、 立柱预埋钢筋处理承台以上立柱平面尺寸为40*40cm，4根hrb335 20钢筋+4根hrb335 18钢筋。浇筑承台混凝土前立柱钢筋必须预埋，伸入承台底（设置15d弯钩，勾住承台底面面筋），平面位置按照原设计不变（与管桩中心对准）。jc-1塔吊基础计算书计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程jgj/t187-2009 2、混凝土结构设计规范gb50010-2010 3、建筑桩基技术规范jgj94-2008 4、建筑地基基础设计规范gb50007-2011 一、塔机属性塔机型号tc6015a-10e塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)60塔机独立状态的计算高度h(m)61塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度b(m)2 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重g0(kn)903起重臂自重g1(kn)70.3起重臂重心至塔身中心距离rg1(m)25小车和吊钩自重g2(kn)3.8最大起重荷载qmax(kn)100最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离rqmax(m)10最大起重力矩m2(kn.m)1250平衡臂自重g3(kn)84平衡臂重心至塔身中心距离rg3(m)6.9平衡块自重g4(kn)96.6平衡块重心至塔身中心距离rg4(m)10.8 2、风荷载标准值k(kn/m2)工程所在地湖南 长沙市基本风压0(kn/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度b类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.63风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kn/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.631.951.320.351.41 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值fk1(kn)903+70.3+3.8+84+96.61157.7起重荷载标准值fqk(kn)100竖向荷载标准值fk(kn)1157.7+1001257.7水平荷载标准值fvk(kn)0.790.3526133.73倾覆力矩标准值mk(knm)70.325+3.810-846.9-96.610.8+0.9(1250+0.533.7361)2223.51非工作状态竖向荷载标准值fk(kn)fk11157.7水平荷载标准值fvk(kn)1.410.3526160.21倾覆力矩标准值mk(knm)70.325-846.9-96.610.8+0.560.21611971.02 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值f1(kn)1.2fk11.21157.71389.24起重荷载设计值fq(kn)1.4fqk1.4100140竖向荷载设计值f(kn)1389.24+1401529.24水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.433.7347.22倾覆力矩设计值m(knm)1.2(70.325+3.810-846.9-96.610.8)+1.40.9(1250+0.533.7361)3078.39非工作状态竖向荷载设计值f(kn)1.2fk1.21157.71389.24水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.460.2184.29倾覆力矩设计值m(knm)1.2(70.325-846.9-96.610.8)+1.40.560.21612732.51 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.4承台长l(m)6.4承台宽b(m)6.4承台长向桩心距al(m)5.4承台宽向桩心距ab(m)5.4桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级c35承台混凝土自重c(kn/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kn/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： gk=bl(hc+h)=6.46.4(1.425+019)=1433.6kn 承台及其上土的自重荷载设计值：g=1.2gk=1.21433.6=1720.32kn 桩对角线距离：l=(ab2+al2)0.5=(5.42+5.42)0.5=7.64m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：qk=(fk+gk)/n=(1257.7+1433.6)/4=672.82kn 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(1257.7+1433.6)/4+(2223.51+33.731.4)/7.64=970.17kn qkmin=(fk+gk)/n-(mk+fvkh)/l =(1257.7+1433.6)/4-(2223.51+33.731.4)/7.64=375.48kn 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： qmax=(f+g)/n+(m+fvh)/l =(1529.24+1720.32)/4+(3078.39+47.221.4)/7.64=1224.15kn qmin=(f+g)/n-(m+fvh)/l =(1529.24+1720.32)/4-(3078.39+47.221.4)/7.64=400.63kn 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级c80桩基成桩工艺系数c0.85桩混凝土自重z(kn/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)14桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2000地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kpa)端阻力特征值qpa(kpa)抗拔系数承载力特征值fak(kpa)杂填土6.52000.7-淤泥质土12000.7-粘性土15022000.7-强风化岩1512050000.7- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.5=1.57m 桩端面积：ap=d2/4=3.140.52/4=0.2m2 ra=uqsiali+qpaap =1.57(520+120+150+7120)+50000.2=2568.25kn qk=672.82knra=2568.25kn qkmax=970.17kn1.2ra=1.22568.25=3081.9kn 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 qkmin=375.48kn0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：q=qmax=1224.15kn 桩身结构竖向承载力设计值：r=2000kn 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 qkmin=375.48kn0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋41根hrb335 25承台底部短向配筋41根hrb335 25承台顶部长向配筋41根hrb335 25承台顶部短向配筋41根hrb335 25 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm m=(qmax+qmin)l/2=(1224.15+(400.63)7.64/2=6204.02knm x方向：mx=mab/l=6204.025.4/7.64=4386.91knm y方向：my=mal/l=6204.025.4/7.64=4386.91knm 2、受剪切计算 v=f/n+m/l=1529.24/4 + 3078.39/7.64=785.41kn 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1338)1/4=0.88 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-b-d)/2=(5.4-2-0.5)/2=1.45m a1l=(al-b-d)/2=(5.4-2-0.5)/2=1.45m 剪跨比：b=a1b/h0=1450/1338=1.08，取b=1.08； l= a1l/h0=1450/1338=1.08，取l=1.08； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(1.08+1)=0.84 l=1.75/(l+1)=1.75/(1.08+1)=0.84 hsbftbh0=0.880.841.571036.41.34=9928.77kn hslftlh0=0.880.841.571036.41.34=9928.77kn v=785.41knmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9928.77kn 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：b+2h0=2+21.34=4.68m ab=5.4mb+2h0=4.68m，al=5.4mb+2h0=4.68m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6.4-5.4+0.5)/2=0.75m cl=(l-al+d)/2=(6.4-5.4+0.5)/2=0.75m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=1450/1338=1.08，取b=1； l= a1l/h0=1450/1338=1.08，取l=1； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.47(0.75+1.45/2)+0.47(0.75+1.45/2)0.9515701.34=2747.31kn nl=v=785.41kn1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2747.31kn 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 s1= my/(1fcbh02)=4386.91106/(1.0316.7640013382)=0.022 1=1-(1-2s1)0.5=1-(1-20.022)0.5=0.023 s1=1-1/2=1-0.023/2=0.989 as1=my/(s1h0fy1)=4386.91106/(0.9891338300)=11054mm2 最小配筋率：=0.15% 梁底需要配筋：a2=max(9674, lh0)=max(9674,0.001564001338)=12845mm2承台底短向实际配筋：a2=20126mm2a2=12845mm2。 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 s2= mx/(2fcbh02)=4386.91106/(1.0316.7640013382)=0.022 2=1-(1-2s2)0.5=1-(1-20.022)0.5=0.023 s2=1-2/2=1-0.023/2=0.989 as2=mx/(s2h0fy1)=4386.91106/(0.9891338300)=11054mm2 最小配筋率：=0.15% 梁底需要配筋：a2=max(9674, lh0)=max(9674,0.001564001338)=12845mm2承台底短向实际配筋：a2=20126mm2a2=12845mm2满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：as3=20126mm20.5as1=0.520126=10063mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：as4=20126mm20.5as2=0.520126=10063mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向12500（实际施工取3个钢筋间距，梅花形布置，参见示意图）。 六、配筋示意图矩形桩式承台配筋图jc-2塔吊基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程jgj/t187-2009 2、混凝土结构设计规范gb50010-2010 3、建筑桩基技术规范jgj94-2008 4、建筑地基基础设计规范gb50007-2011 一、塔机属性塔机型号tc6015a-10e塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)60塔机独立状态的计算高度h(m)61塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度b(m)2 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重g0(kn)903起重臂自重g1(kn)70.3起重臂重心至塔身中心距离rg1(m)25小车和吊钩自重g2(kn)3.8最大起重荷载qmax(kn)100最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离rqmax(m)10最大起重力矩m2(kn.m)1250平衡臂自重g3(kn)84平衡臂重心至塔身中心距离rg3(m)6.9平衡块自重g4(kn)96.6平衡块重心至塔身中心距离rg4(m)10.8 2、风荷载标准值k(kn/m2)工程所在地湖南 长沙市基本风压0(kn/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度b类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.63风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kn/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.631.951.320.351.41 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值fk1(kn)903+70.3+3.8+84+96.61157.7起重荷载标准值fqk(kn)100竖向荷载标准值fk(kn)1157.7+1001257.7水平荷载标准值fvk(kn)0.790.3526133.73倾覆力矩标准值mk(knm)70.325+3.810-846.9-96.610.8+0.9(1250+0.533.7361)2223.51非工作状态竖向荷载标准值fk(kn)fk11157.7水平荷载标准值fvk(kn)1.410.3526160.21倾覆力矩标准值mk(knm)70.325-846.9-96.610.8+0.560.21611971.02 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值f1(kn)1.2fk11.21157.71389.24起重荷载设计值fq(kn)1.4fqk1.4100140竖向荷载设计值f(kn)1389.24+1401529.24水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.433.7347.22倾覆力矩设计值m(knm)1.2(70.325+3.810-846.9-96.610.8)+1.40.9(1250+0.533.7361)3078.39非工作状态竖向荷载设计值f(kn)1.2fk1.21157.71389.24水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.460.2184.29倾覆力矩设计值m(knm)1.2(70.325-846.9-96.610.8)+1.40.560.21612732.51 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.4承台长l(m)7.6承台宽b(m)6.4承台长向桩心距al(m)6.6承台宽向桩心距ab(m)5.4桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级c35承台混凝土自重c(kn/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kn/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： gk=bl(hc+h)=6.47.6(1.425+019)=1702.4kn 承台及其上土的自重荷载设计值：g=1.2gk=1.21702.4=2042.88kn 桩对角线距离：l=(ab2+al2)0.5=(5.42+6.62)0.5=8.53m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：qk=(fk+gk)/n=(1257.7+1702.4)/4=740.03kn 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(1257.7+1702.4)/4+(2223.51+33.731.4)/8.53=1006.31kn qkmin=(fk+gk)/n-(mk+fvkh)/l =(1257.7+1702.4)/4-(2223.51+33.731.4)/8.53=473.74kn 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： qmax=(f+g)/n+(m+fvh)/l =(1529.24+2042.88)/4+(3078.39+47.221.4)/8.53=1261.77kn qmin=(f+g)/n-(m+fvh)/l =(1529.24+2042.88)/4-(3078.39+47.221.4)/8.53=524.29kn 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级c80桩基成桩工艺系数c0.85桩混凝土自重z(kn/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)14桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2000地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kpa)端阻力特征值qpa(kpa)抗拔系数承载力特征值fak(kpa)杂填土6.52000.7-淤泥质土12000.7-粘性土15022000.7-强风化岩1512050000.7- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.5=1.57m 桩端面积：ap=d2/4=3.140.52/4=0.2m2 ra=uqsiali+qpaap =1.57(520+120+150+7120)+50000.2=2568.25kn qk=740.03knra=2568.25kn qkmax=1006.31kn1.2ra=1.22568.25=3081.9kn 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 qkmin=473.74kn0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：q=qmax=1261.77kn 桩身结构竖向承载力设计值：r=2000kn 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 qkmin=473.74kn0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋41根hrb335 25承台底部短向配筋41根hrb335 25承台顶部长向配筋41根hrb335 25承台顶部短向配筋41根hrb335 25 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm m=(qmax+qmin)l/2=(1261.77+(524.29)8.53/2=7615.4knm x方向：mx=mab/l=7615.45.4/8.53=4822.36knm y方向：my=mal/l=7615.46.6/8.53=5894knm 2、受剪切计算 v=f/n+m/l=1529.24/4 + 3078.39/8.53=743.3kn 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1338)1/4=0.88 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-b-d)/2=(5.4-2-0.5)/2=1.45m a1l=(al-b-d)/2=(6.6-2-0.5)/2=2.05m 剪跨比：b=a1b/h0=1450/1338=1.08，取b=1.08； l= a1l/h0=2050/1338=1.53，取l=1.53； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(1.08+1)=0.84 l=1.75/(l+1)=1.75/(1.53+1)=0.69 hsbftbh0=0.880.841.571036.41.34=9928.77kn hslftlh0=0.880.691.571037.61.34=9702.39kn v=743.3knmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9702.39kn 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：b+2h0=2+21.34=4.68m ab=5.4mb+2h0=4.68m，al=6.6mb+2h0=4.68m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6.4-5.4+0.5)/2=0.75m cl=(l-al+d)/2=(7.6-6.6+0.5)/2=0.75m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=1450/1338=1.08，取b=1； l= a1l/h0=2050/1338=1.53，取l=1； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.47(0.75+1.45/2)+0.47(0.75+2.05/2)0.9515701.34=3026.7kn nl=v=743.3kn1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3026.7kn 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 s1= my/(1fcbh02)=5894106/(1.0316.7640013382)=0.03 1=1-(1-2s1)0.5=1-(1-20.03)0.5=0.03 s1=1-1/2=1-0.03/2=0.985 as1=my/(s1h0fy1)=5894106/(0.9851338300)=14910mm2 最小配筋率：=0.15% 梁底需要配筋：a1=max(as1, bh0)=max(14910,0.001564001338)=14910mm2 承台底长向实际配筋：as1=20126mm2a1=14910mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 s2= mx/(2fcbh02)=4822.36106/(1.0316.7640013382)=0.024 2=1-(1-2s2)0.5=1-(1-20.024)0.5=0.025 s2=1-2/2=1-0.025/2=0.988 as2=mx/(s2h0fy1)=4822.36106/(0.9881338300)=12165mm2 最小配筋率：=0.15% 梁底需要配筋：a2=max(9674, lh0)=max(9674,0.001576001338)=15253mm2 承台底短向实际配筋：a2=20126mm2a2=15253mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：as3=20126mm20.5as1=0.520126=10063mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：as4=20126mm20.5as2=0.523808=11904mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向12500（实际施工取3个钢筋间距，梅花形布置，参见示意图）。 六、配筋示意图矩形桩式承台配筋图七、文明施工措施a、文明施工目标计划文明施工是一个施工企业形象最直接的反映，在本工程中，我项目部将严格按照本市有关施工现场标准化管理的内容及相关文件进行布置及管理，避免和消除对周围的影响，并树立我公司的企业形象。b、组织体系在项目经理部建立环境保护体系，明确体系中各岗位的职责与权限，建立并保持一套工作程序，对所有参加体系工作的人员进行相应的培训。c、文明施工方案（1）施工现场外堆放料具应有审批手续，料具码放整齐，不超高，并进行围挡，不妨碍交通和影响市容。（2）进入施工现场的材料必须按总包单位确定的场地码放，设立标牌，划分相应的责任区，并指定责任人。（3）进场料具必须按不同类别、品种、规格码放，不得混放，新旧材料要分开，并有防雨、防潮、防损耗措施。（4）对进场料具的品种、规格、质量必须做好验收记录，登记有关的管理台帐。（5）现场各种料具应分规格,新旧码放整齐、牢固,做到一头齐、一条线，成垛、成行，胶粉料高