海南某小区高层剪力墙结构住宅楼模板施工方案(附示意图).doc

目 录第一章 编制依据11.1文本文件11.2规范、标准1第二章 工程概况12.1基本概况12.2模板工程概况2第三章 模板设计33.1模板施工总流程33.2地下室基础、承台及底板、墙体模板34.3地下室墙体模板43.4结构柱模板设计及施工63.5结构梁板模板设计及施工73.6楼梯模板设计及施工9第四章 模板验算94.1墙模板验算94.1.1参数信息104.1.2墙模板荷载标准值计算114.1.3墙模板面板计算124.1.4墙模板内外楞计算154.1.5穿墙螺栓的计算214.2柱模板验算224.2.1参数信息224.2.2柱模板荷载标准值计算244.2.3柱模板面板的计算244.2.4竖楞方木的计算284.2.5 b方向柱箍的计算314.2.6 b方向对拉螺栓的计算334.2.7 h方向柱箍的计算334.2.8 h方向对拉螺栓的计算35第五章 施工组织部署365.1人员、劳动力组织安排365.2机械、工具准备365.3材料准备37第六章 施工流程及施工方法376.1模板安装376.1.1安装前的准备工作376.1.2柱模板安装386.1.3梁板模安装386.1.4墙模板安装396.1.5模板安装质量要求396.2模板拆除405.2.1模板的拆除顺序406.2.2拆模时混凝土强度要求40第七章 安全文明措施417.1模板安装安全环保措施417.1.1安全措施417.1.2环保措施：427.2模板拆除安全环保措施427.2.1安全措施437.2.2环保措施43第一章 编制依据1.1文本文件1、老城保障性安居小区3#、5#住宅楼建筑和结构施工图.1.2规范、标准1、混凝土结构工程施工质量验收规范（gb50206-2007）2、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（jgj166-2008）3、高层建筑混凝土结构技术规程（jgj3-2002）4、建筑施工手册（第四版）第二章 工程概况2.1基本概况老城保障性安居小区（二期）3#、5#楼工程位于海南省海口市澄迈县老城镇。东邻规划路，西邻欣龙南路，北邻博院路，南侧现为农地。3#、5#楼为二类高层住宅。建筑面积约28453.78m2，地上17层，占地面积为：769.58，本工程结构形式为剪力墙结构。2.2模板工程概况本工程模板分为永久性模板和临时性模板。永久性模板仅为基础垫层、地梁和底板后浇带采用砖胎膜。主体结构部分选用18mm厚胶合板，松木方。支撑选用碗扣式脚手架，重复利用且方便拆卸及周转。每栋楼配三套，14天周转一次。模板方案见下表：部 位模 板 方 案模板支撑体系基础垫层后浇带采用砖胎模方 柱采用18mm厚胶合板对拉螺杆及钢管剪力墙采用18mm厚胶合板对拉螺栓及钢管梁采用18mm厚胶合板龙骨为60mm80mm的木龙骨，钢管脚手架+u形托支撑，对拉螺栓楼 梯采用18mm厚胶合板60mm80mm木龙骨,支撑为钢管脚手架楼 板采用18mm厚胶合板60mm80mm木龙骨，48mm3.5mm钢管主龙骨，支撑为钢管脚手架主要构件模板及支撑选用形式表第三章 模板设计3.1模板施工总流程方案、交底模板采购模板进场及验收模板制作模板支设内部自检各专业验收进入下道工序拆模申请拆模模板清理验收整改不合格不合格整改不合格同条件试块报告模板施工工艺流程，见下图。3.2地下室基础垫层、承台、底板、剪力墙模板1、地下室基础垫层和后浇带部位均采用砖胎模，采用mu7.5蒸压灰砂砖及m5.0水泥砂浆砌筑，基础垫层砖胎膜厚度为120mm，后浇带部位为250，内壁均用1：2.5水泥砂浆抹光（详见基础砖胎模施工方案）砖胎模示意图2、地下室底板与外周剪力墙交界处高低处，采用吊模处理，在底板面上30cm处设一施工缝，施工缝处设-400*3的止水钢板，施工缝以上砼一次性浇注成型。3.3地下室墙体模板地下室墙模板：墙体模板采用12mm厚胶合板，钢管支撑，采用14止水对拉螺栓拉接固定，对拉螺栓间距约40cm-60cm，具体见图3.3-1、2所示：608018mm地下室结构墙体模板示意18mm6080 墙体模板支设示意地下室集水井、电梯井模板设计及支设地下室集水井、电梯井模板采用钢管、止水螺杆及可调节支座进行支设，并在底部模板面上留设5050mm排气孔，间距500。见下图：图3.3-3 地下室集水井模板示意图电梯井模板支设示意3.4结构柱模板设计及施工本工程框架柱模板均采用18mm胶合板，沿模板短边设置6080方木，木方与胶合板之间用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱箍加固。1、对于截面小于800mm的柱模板加固采用双向“十”字形排列的对拉螺栓相结合的方法。如图4.4-1所示：800mm以下方柱模板支设示意图2、异型柱模板工程的异型柱模板支设见示意见图3.4-2。异型柱模支设示意3.5结构梁板模板设计及施工1、楼板模板本工程楼板一般厚度为100mm300mm。支撑采用碗扣式脚手架，纵横间距为8001200mm(根据厚度及高度调整)，步距1200mm，采用可调上下托。底部扫地杆距地面200mm。满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设48钢管主龙骨，60mm80mm方木做次龙骨，次龙骨间距不大于400mm，然后铺放18厚胶合板，模板拼缝间粘海绵胶条，胶合板与墙交接处先在多层板侧粘海绵胶条再紧靠墙面。楼板模板支设详见图3.5-1。板模板支设示意图2、梁模板采用18mm厚胶合板拼制，60mm80mm木方做龙骨。梁支撑用碗扣件式钢管架，侧模背次龙骨木方沿梁纵向布置，间距400。当梁高小于、等于600mm时，梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁高大于600mm时，梁侧模增设对拉螺栓固定。梁模板见下图：梁模板支设示意图3.6楼梯模板设计及施工模板采用18mm厚的胶合板及60mm80mm的木方现场放样后配制，踏步模板用胶合板50mm木方预制成型木模，而楼梯侧模用木枋及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结使其变形得到控制。楼梯模板支设如下图所示：楼梯模板支设示意图第四章 模板验算4.1墙模板验算墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kn/m2；4.1.1参数信息1、基本参数：如表4.1-1所示。次楞(内龙骨)间距250(mm)主楞(外龙骨)间距480(mm)穿墙螺栓水平间距500(mm)穿墙螺栓竖向间距480(mm)对拉螺栓直径m14表4.1-1 基本参数表2、主楞信息：如表4.1-2所示。龙骨材料钢楞截面类型圆钢管483.5钢楞截面惯性矩i(cm4)12.19钢楞截面抵抗矩w(cm3)5.08主楞肢数2表4.1-2 主楞信息表3、次楞信息：如表4.1-3所示。龙骨材料木楞次楞肢数2宽度(mm):60高度(mm)80表4.1-3 次楞信息表4、面板参数：如表4.1-4所示。面板类型胶合板面板厚度(mm)18.00面板弹性模量(n/mm2)9500.00面板抗弯强度设计值fc(n/mm2)13.00面板抗剪强度设计值(n/mm2):1.50表4.1-4 面板信息表5、木方和钢楞：如表4.1-5所示。方木抗弯强度设计值fc(n/mm2)13.00方木弹性模量e(n/mm2)9500.00方木抗剪强度设计值ft(n/mm2)1.50钢楞弹性模量e(n/mm2)210000.00钢楞抗弯强度设计值fc(n/mm2)205.00表4.1-5 木方和钢楞信息表方木抗弯强度设计值fc(n/mm2):13.00；方木弹性模量e(n/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(n/mm2):1.50；钢楞弹性模量e(n/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(n/mm2):205.00；模板计算简图详图4.1-1所示。图4.1-1 墙模板计算简图4.1.2墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，按200/(t+15)计算，得5.714h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； h - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别为 47.705 kn/m2、72.000 kn/m2，取较小值47.705 kn/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=47.705kn/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 2.000 kn/m2。4.1.3墙模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。计算简图如图4.1-2所示。图4.1-2 面板计算简图1、抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， m-面板计算最大弯距(n.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.480.90=24.730kn/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.480.90=1.210kn/m； q = q1 + q2 =24.730+1.210=25.940 kn/m；面板的最大弯距：m =0.125.940250.0250.0= 1.62105n.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(n/mm2)； m -面板计算最大弯距(n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； w= 48018.018.0/6=2.59104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；面板截面的最大应力计算值： = m/w = 1.62105 / 2.59104 = 6.255n/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.255n/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000n/mm2，满足要求！2、抗剪强度验算计算公式如下: 其中，v-面板计算最大剪力(n)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.480.90=24.730kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.480.90=1.210kn/m； q = q1 + q2 =24.730+1.210=25.940 kn/m；面板的最大剪力：v = 0.625.940250.0 = 3890.981n；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(n/mm2)； v-面板计算最大剪力(n)： = 3890.981n； b-构件的截面宽度(mm)：b = 480mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: t =33890.981/(248018.0)=0.676n/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500n/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 t=0.676n/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 t=1.500n/mm2，满足要求！3、挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.710.48 = 22.90n/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm； e-面板的弹性模量: e = 9500.00n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 48.001.801.801.80/12=23.33cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.90250.004/(1009500.002.33105) = 0.273 mm；面板的最大挠度计算值: =0.273mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.000mm，满足要求！4.1.4墙模板内外楞计算1、内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 608080/6 = 64.00cm3；i = 60808080/12 = 256.00cm4；计算简图如图4.1-3所示。图4.1-3 内楞计算简图1）内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， m-内楞跨中计算最大弯距(n.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =480.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.880kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kn/m，其中，0.90为折减系数。 q =(12.880+0.630)/2=6.755 kn/m；内楞的最大弯距：m =0.16.755480.0480.0= 1.56105n.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(n/mm2)； m -内楞计算最大弯距(n.mm)； w -内楞的截面抵抗矩(mm3)，w=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.56105/6.40104 = 2.432 n/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000n/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.432 n/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000n/mm2，满足要求！2）内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， v内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =480.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.880kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kn/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(12.880+0.630)/2=6.755 kn/m；内楞的最大剪力：v = 0.66.755480.0 = 1945.490n；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(n/mm2)； v-内楞计算最大剪力(n)：v = 1945.490n； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(n/mm2)： = 1.500 n/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=31945.490/(260.080.0)=0.608n/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500n/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.608n/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50n/mm2，满足要求！3）内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kn/m)：q= 47.710.25/2=5.96 kn/m； l-计算跨度(外楞间距): l =480.0mm ； e-内楞弹性模量（n/mm2）：e = 9500.00 n/mm2 ； i-内楞截面惯性矩(mm4)，i=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67711.93/2480.004/(1009500.002.56106) = 0.088 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.920mm；内楞的最大挠度计算值 =0.088mm 小于内楞的最大容许挠度值 =1.920mm，满足要求！2、外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 w = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 i = 12.19cm4；计算简图如图4.1-4所示。图4.1-4 外楞计算简图1）外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: p = (1.247.71+1.42.00)0.250.48/2=3.24kn； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:m = 0.1753242.48500.00= 2.84105 n/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(n/mm2) m - 外楞的最大弯距(n.mm)；m = 2.84105 n/mm w - 外楞的净截面抵抗矩； w = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(n/mm2)，f =205.000n/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.84105/5.08103 = 55.850 n/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000n/mm2；外楞的最大应力计算值 =55.850n/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000n/mm2,满足要求！2）外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，v-外楞计算最大剪力(n)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm； p-作用在外楞的荷载: p =(1.247.71+1.42.00)0.250.48/2=3.242kn；外楞的最大剪力：v= 0.653242.484 = 1.05103n；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(n/mm2)； v-外楞计算最大剪力(n)：v= 1.05103n； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(n/mm2)：fv = 1.500 n/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.05103/(280.0100.0)=0.198n/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500n/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50n/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.198n/mm2 小于外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50n/mm2，满足要求！3）外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； p-内楞作用在支座上的荷载(kn/m)：p = 47.710.250.48/22.86 kn/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； e-外楞弹性模量（n/mm2）：e = 210000.00 n/mm2 ； i-外楞截面惯性矩(mm4)，i=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.72100/2500.003/(100210000.001.22105) = 0.160mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；外楞的最大挠度计算值 =0.160mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！4.1.5穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 n - 穿墙螺栓所受的拉力； a - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 n/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: m14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: a = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: n = 1.701051.0510-4 = 17.850 kn；穿墙螺栓所受的最大拉力: n =47.7050.5000.480 = 11.449 kn。穿墙螺栓所受的最大拉力 n=11.449kn 小于穿墙螺栓最大容许拉力值n=17.850kn，满足要求！4.2柱模板验算柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。以截面为800800柱为例计算。柱截面宽度b(mm):800.00；柱截面高度h(mm):800.00；柱模板的总计算高度:h = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kn/m2；4.2.1参数信息1、基本参数：如表4.2-1所示。柱截面宽度b方向对拉螺栓数目1柱截面宽度b方向竖楞数目4柱截面高度h方向对拉螺栓数目1柱截面高度h方向竖楞数目4对拉螺栓直径m14表4.2-1 基本参数表2、柱箍信息：如表4.2-2所示。柱箍材料钢楞截面类型圆钢管483.5钢楞截面惯性矩i(cm4)12.19柱钢楞截面抵抗矩w(cm3)5.08柱箍的间距(mm)450柱箍肢数2表4.2-2 柱箍信息表3、竖楞信息：如表4.2-3所示。竖楞材料木楞竖楞肢数2宽度(mm):60高度(mm)80表4.2-3 竖楞信息表4.面板参数：如表4.2-4所示。面板类型胶合板面板厚度(mm)18面板弹性模量(n/mm2)9500面板抗弯强度设计值fc(n/mm2)13.00面板抗剪强度设计值(n/mm2)1.50表4.2-4 面板参数表5.木方和钢楞：如表4.2-5所示。方木抗弯强度设计值fc(n/mm2)13.00方木弹性模量e(n/mm2)9500.00方木抗剪强度设计值ft(n/mm2)1.50钢楞弹性模量e(n/mm2)210000.00钢楞抗弯强度设计值fc(n/mm2)205.00表4.2-5 木方和钢楞参数表柱模板设计如图4.2-1所示，计算简图如图4.2-2所示。图4.2-1 柱模板设计示意图图4.2-2 计算简图4.2.2柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(t+15)计算，得5.714h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； h - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别为 47.705 kn/m2、72.000 kn/m2，取较小值47.705 kn/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=47.705kn/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 2.000 kn/m2。4.2.3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度b方向和h方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度b方向竖楞间距最大，为l= 247 mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度b方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。计算简图如图4.2-3所示。图4.2-3 计算简图1、面板抗弯强度验算对柱截面宽度b方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， m-面板计算最大弯距(n.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kn/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kn/m；面板的最大弯距：m =0.124.319247247= 1.48105n.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(n/mm2)； m -面板计算最大弯距(n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； w= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；f=13.000n/mm2；面板的最大应力计算值：= m/w = 1.48105/2.43104= 6.106n/mm2；面板的最大应力计算值=6.106n/mm2小于面板的抗弯强度设计值=13.000n/mm2，满足要求！2、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中，v-面板计算最大剪力(n)； l-计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kn/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q= q1+ q2=23.185+1.134=24.319 kn/m；面板的最大剪力：v= 0.624.319247.0 = 3604.021n；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(n/mm2)； v-面板计算最大剪力(n)：v= 3604.021n； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；面板截面受剪应力计算值:=33604.021/(245018.0)=0.667n/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500n/mm2；面板截面的受剪应力 =0.667n/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500n/mm2，满足要求！3、面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kn/m)：q= 47.710.4521.47 kn/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm ； e-面板弹性模量（n/mm2）：e = 9500.00 n/mm2； i-面板截面的惯性矩(mm4)； i= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 247.0 / 250 = 0.988mm；面板的最大挠度计算值:=0.67721.47247.04/(1009500.02.19105) = 0.260 mm；面板的最大挠度计算值 =0.260mm小于面板最大容许挠度设计值 = 0.988mm,满足要求！4.2.4竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 608080/6 = 64.00cm3；i = 60808080/12 = 256.00cm4；图4.2-4 竖楞方木计算简图1、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， m-竖楞计算最大弯距(n.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.726kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.622kn/m； q = (12.726+0.622)/2=6.674 kn/m；竖楞的最大弯距：m =0.16.674450.0450.0= 1.35105n.mm； 其中， -竖楞承受的应力(n/mm2)； m -竖楞计算最大弯距(n.mm)； w -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，w=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；竖楞的最大应力计算值:= m/w = 1.35105/6.40104 = 2.112n/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.112n/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.000n/mm2，满足要求！2、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中，v-竖楞计算最大剪力(n)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.726kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.622kn/m； q = (12.726+0.622)/2=6.674 kn/m；竖楞的最大剪力：v= 0.66.674450.0 = 1802.010n；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(n/mm2)； v-竖楞计算最大剪力(n)：v= 1802.010n； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(n/mm2)：fv = 1.500 n/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:=31802.010/(260.080.0)=0.563n/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500n/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.563n/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50n/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kn/m)：q=47.710.25 = 11.78 kn/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； e-竖楞弹性模量（n/mm2）：e = 9500.00 n/mm2 ； i-竖楞截面的惯性矩(mm4)，i=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.800mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67711.78450.04/(1009500.02.56106) = 0.135 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.135mm小于竖楞最大容许挠度 =1.800mm ，满足要求！4.2.5 b方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:钢柱箍截面抵抗矩 w = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 i = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算计算简图如图4.2-5所示。图4.2-5 b方向柱箍计算简图其中 p - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kn)，竖楞距离取b方向的；p = (1.2 47.710.90 + 1.4 2.000.90)0.247 0.45/2 = 3.00 kn；剪力图如图4.2-6所示。图4.2-6 b方向柱箍剪力图(kn)最大支座力: n = 6.728 kn；弯矩图如图4.2-7所示。图4.2-7 b方向柱箍弯矩图(kn.m)最大弯矩: m = 0.344 kn.m；桩箍变形如图4.2-8所示。图4.2-8 b方向柱箍变形图(kn.m)最大变形: v = 0.122 mm；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: m = 0.34 kn.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: w = 5.08 cm3；b边柱箍的最大应力计算值: = 64.51 n/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 n/mm2；b边柱箍的最大应力计算值 =64.51n/mm2 小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000n/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.122 mm；柱箍最大容许挠度: = 400.0 / 250 = 1.600 mm；柱箍的最大挠度 =0.122mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.600mm，满足要求!4.2.6 b方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 n - 对拉螺栓所受的拉力； a - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 n/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: m14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: a= 105.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: n = 6.728 kn。对拉螺栓最大容许拉力值: n = 1.701051.0510-4 = 17.850 kn；对拉螺栓所受的最大拉力 n=6.728kn 小于对拉螺栓最大容许拉力值 n=17.850kn，对拉螺栓强度验算满足要求!4.2.7 h方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:钢柱箍截面抵抗矩 w = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 i = 121.90cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算，计算简图如图4.2-9所示：图4.2-9 h方向柱箍计算简图其中 p - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kn)，竖楞距离取h方向的； p = (1.247.710.90+1.42.000.90)0.247 0.45/2 = 3.00 kn；剪力图如图4.2-10所示。图4.2-10 h方向柱箍剪力图(kn)最大支座力: n = 6.728 kn；弯矩图如图4.2-11所示。图4.2-11 h方向柱箍弯矩图(kn.m)最大弯矩: m = 0.344 kn.m；桩箍变形如图4.2-12所示。图4.2-12 h方向柱箍变形图(kn.m)最大变形: v = 0.122 mm；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: m = 0.34 kn.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: w = 5.08 cm3；h边柱箍的最大应力计算值: = 64.506 n/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 n/mm2；h边柱箍的最大应力计算值 =64.506n/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000n/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到: v = 0.122 mm；柱箍最大容许挠度: v = 400.000 / 250 = 1.600 mm