高大模板施工方案(经专家论证).doc

xxxxxxx工程高大模板施工方案批准：审核：编制：xxxxxxxxx年xx月目 录1工程概况12施工顺序13施工方案13.1材料选择13.2梁模板的支设23.3板模板支设43.4 剪刀撑的搭设53.5模板支架的基本要求73.6混凝土施工的要求73.7模板拆除84主要资源需求计划94.1 劳动力需求计划94.2主要周转材料需求计划95施工要求及质量安全保证措施95.1施工要求95.2施工控制要点及技术措施（验收、使用与拆除）105.3 组织及管理措施115.4安全技术措施116编制依据12附件：计算书121工程概况本工程为20#与21#楼之间的商业网点，地上1层，建筑高度约9.34m。工程总体概况如下表所示：序号项 目内 容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6施工总承包单位本工程为框架结构。高支模搭设区域为-2.14m的网点一层架空板，结构二层处没有设置梁板，该区域内架空，所以高大模板搭设标高为-2.14m7.20m，高大模板支撑体系最大高度为9.22m。2施工顺序施工时对于梁板、柱应分开浇筑，先浇筑墙柱再浇筑梁板。模板施工依次进行流水施工，各施工单体模板支设的顺序为：柱梁板梯；高大模板施工顺序按照模板施工顺序施工。梁板模板施工工艺：定位放线支设满堂脚手架支设梁底模核对标高及位置支设梁侧模梁模边方木加固支设板模底部横杆铺设板模方木楞骨铺设板模校正位置、修补边角及拉结固定。3施工方案本方案为大模板施工方案，方案设计仅适用于银盛泰星海城一期a地块工程的高大模板。其他柱、梁、板模板的支设设计详见模板工程施工方案。21#楼与20#楼之间网点内w2-26w2-29轴交w2-cw2-f轴区域；结构二层处没有设置梁板，该区域内架空，所以高大模板搭设标高为-2.14m7.20m，区域内梁截面尺寸为3001000、4001000、300900、300500，最大支撑高度为9.21m；楼板厚度为120、局部130，最大支撑高度为9.22m。故上述梁板的支撑高度均超过青岛市的规定，均属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程，必须严格按青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定的有关要求进行编制、审查、论证、审批、实施和监督管理。梁板所处的位置详见图3-1，红色框选阴影部分为支撑高度超过青岛市规定的屋面板。图3-1 梁板位置图3.1材料选择使用18mm厚1220mm2440mm覆膜木胶板作为面板；以48mm80mm方木和48mm3.5钢管为次龙骨，48mm80mm方木仅做拼口木，以48mm3.5双钢管为主楞骨；使用14mm对拉螺栓作为梁板的加固系统；以48mm3.5钢管搭设的整体扣件式满堂脚手架作为梁板的垂直支撑系统。底座选用厚度50mm 的木垫板及钢底座，立杆上端采用可调顶托。本高大模板支撑体系立杆支设在地下室顶板上，地基可靠。3.2梁模板的支设对于超过青岛市规定的梁，按照选取的梁进行计算支设3.2.1截面为4001000的梁对于梁截面为3001000、4001000、300900，均按4001000，支撑高度8.34m计算并进行支设。1）对于4001000的梁，梁跨度方向立杆纵距为1000mm，梁两侧立杆间距为1000mm，梁底设二根承重立杆，间距250；梁底纵向次楞间距为100mm，用可调顶托支撑于梁下主楞骨上，主楞骨采用48mm3.5的双钢管水平设置，其沿梁跨度方向的间距为1000mm，与大横杆用扣件连接立杆；梁侧次楞间距为150mm，梁侧主楞为48mm3.5的双钢管竖向设置，其沿梁跨度方向的间距为500，直径14的对拉螺栓沿梁高方向设置3根，第一道对拉螺栓在梁底，其它二道对拉螺栓沿梁高度方向的间距为400mm，沿梁跨方向的间距500mm。模板支架设置扫地杆及纵横大横杆，扫地杆距地面200，第一步大横杆的步距为1.5m，其它大横杆的步距为1.2m，最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离为300 mm；可调支托伸出长度为 200 mm。每隔2步设置一道水平剪刀撑，沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接设置。2）梁模支设方法见下图图3.2.1-1梁截面4001000支设示意图3.2.2截面为300500的梁1）对于300500的梁，梁跨度方向立杆纵距为1000mm，梁两侧立杆间距为1000mm，梁底设一根承重立杆；梁底纵向次楞间距为150mm，用可调顶托支撑于梁下主楞骨上，主楞骨采用48mm3.5的双钢管水平设置，其沿梁跨度方向的间距为1000mm，与大横杆用扣件连接立杆；梁侧次楞间距为150mm，梁侧主楞为48mm3.5的双钢管竖向设置，其沿梁跨度方向的间距为500，直径14的对拉螺栓沿梁高方向设置2根，第一道对拉螺栓在梁底，另一道对拉螺栓沿梁高度方向的间距为300mm，沿梁跨方向的间距500mm。模板支架设置扫地杆及纵横大横杆，扫地杆距地面200，第一步大横杆的步距为1.5m，其它大横杆的步距为1.2m，最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离为300 mm；可调支托伸出长度为 200 mm。每隔2步设置一道水平剪刀撑，沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接设置。2）梁模支设方法见下图图3.2.2-1梁截面300500支设示意图3.2.3本工程梁按其净跨的3起拱，起拱后的横楞沿梁长度方向应呈弧形，不得形成三角型。3.2.4次梁模板不入主梁模板内；主梁模板不入柱模板内；所有梁侧模板必须定向配制，规定横向为外包，纵向为被包，以防在模板安装时出现混乱，造成乱锯、乱补现象。在梁与梁、梁与柱的接槎处，必须使用50mm50mm的木方，将阴阳角两侧的模板固定在木方上，确保阴阳角的方正和接缝的严密。3.3板模板支设厚度为120mm的板模板支撑系统采用48mm3.5钢管满堂支设。支架立杆纵向间距1000mm，立杆横向间距1000mm；次楞骨间距为300mm, 次楞采用8048mm的木方和48mm3.5钢管，8048mm方木仅做拼口木；主楞骨采用48mm3.5双钢管，间距为1000mm。模板支架设置扫地杆及纵横大横杆，扫地杆距地面200，第一步大横杆的步距为1.5m，其它大横杆的步距为1.2m，最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离为300 mm；可调支托伸出长度为 200 mm。 铺设并校正后的次楞方木上平必须与侧模板上口在同一水平面上；将预排版的楼板模板按图纸位置用钢钉固定在方木上，拼缝处用海绵条堵缝。图3.3-1 板模板纵向支设示意图图3.3-2 板模板横向支设示意图3.4 剪刀撑的搭设为保证楼板模板支架的整体稳定性，支架内应设置竖向和水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角应控制在45-60度之间，当支撑高度不小于8m时还应增加之字斜撑。3.4.1在满堂脚手架外侧周圈由下至上设置竖向连续式剪刀撑， 中间在纵向每隔6道设置由上至下设置竖向连续式剪刀撑，其宽度为5m；并在竖向连续剪刀撑部位的顶部、支撑高度1/2处、扫地杆处设置三道水平剪刀撑，上层沿梁底连续满布设置，中间层覆盖面积不小于40%，下层沿扫地杆连续满布设置，另外还应在纵横向相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加之字斜撑，如图3.4.1-1所示：图3.4.1-1 剪刀撑示意图3.4.2为增强支撑架的整改刚度及稳定性，水平剪刀撑与周围柱应当设置固定节点。在支撑架贴柱外应设置抱柱箍，沿竖向每一步水平拉杆设置一道，抱柱时用四根短钢管呈井字形设置，其中两根伸入支撑架中与支撑架的水平拉杆用十字扣件连结紧固，其大样如图3.4.2-1所示：图3.4.2-1 抱柱连接点大样图3.4.3严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头必须采用对接扣件连接，相邻对接接头不在同步内，对接接头错开不小于500，接头中心距主节点不大于步距的1/3；严禁上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。3.4.4剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设。水平杆设于钢管立杆内侧，剪刀撑设于钢管立杆外侧，并用扣件与立杆连牢。3.5模板支架的基本要求3.5.1确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；3.4.2安装前，先在楼板上弹出钢管立杆的位置线。安装时，按照墨线准确放置垫板、底座，垫板尺寸为2002008毫米。3.5.3支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度。 3.5.4连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态。3.5.5支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。3.5.6预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。3.5.7吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。 3.4.8工作面已安装完毕的柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3.5.9冬期施工防止混凝上受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则会影响混凝土质量。 3.6混凝土施工的要求3.6.1精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式。3.6.2使用严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3.6.3浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3.7模板拆除3.7.1施工工艺1）工艺流程: 拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁连接件及侧模板下调楼板支柱顶翼托螺旋2-3cm使模下降分段分片拆除楼板模板、钢（木）楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统 2）拆除工艺施工要点:拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除粱与楼板模板的连接角模及梁侧模板，以使两相邻模板断开。 下调支柱顶翼托螺杆后，先拆钩头螺栓，以使平模与钢楞脱开。然后拆下u 形卡和l 形插销，再用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬，每块竹编模板拆下时，或用人工托扶放于地上，或将支在顶翼托螺杆再下调相等高度，在原有钢楞上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板。严禁使拆下的模板自由坠落于地面。拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端逐根下调。拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。3.7.2模板拆除时间1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，拆模时应严格遵循“先支后拆，后支先拆，先拆非承重构件再拆承重构件”的原则。模板拆除时混凝土强度应达到表3-1的规定，其强度应按照同条件养护试块的强度确定，当试块的强度达到强度要求后，由资料员填写模板拆除申请单，并经项目部技术负责人批准后方能进行。表3.7.2-1 模板拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板 2 50 2， 8 75 8 100梁拱壳 8 75 8 100悬臂构件- 1002）模板拆除时，侧模的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤；模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。3.7.3模板拆除应注意的事项1）梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆；2）模板拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁在已拆或松动的模板上进行拆除作业；3）拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，以免混凝土的外形和内部受到损伤，已拆下的模板应妥善传递或用强钩放至地面；4）严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模；5）拆除模壳时可在层高1/2 处左右的支架系统的水平栏杆上宜固定一层水平安全网，用于防止人员坠落，同时，使模壳坠入安全网，以保护模壳。6）拆除模壳要用小撬棍，以木楞为支点，先撬模壳相对两侧邦中点，模壳松动后，依然以木愣为支点，撬模壳底脚的内肋，向下撬掉模壳。切忌硬撬或用铁锤硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土为支点进行撬动，以保护模壳和密肋混凝土。4主要资源需求计划4.1 劳动力需求计划各施工阶段模板支设及拆除的劳动力见表4.1-1。序号施工阶段模板工（人）备注1主体结构40包括15名架子工4.2主要周转材料需求计划模板工程的主要周转材料见表4.2-1。表4.2-1主要周转材料表序号名称数量单位备注1木胶板200018厚2木模及方木70m33钢管60t48mm3.5mm4可调顶托1200个5各类扣件2000个5施工要求及质量安全保证措施5.1施工要求5.1.1各类模板应按模板设计和规范要求进行施工，以保证模板及其支架具有足够的承载力、刚度和稳定性。5.1.2柱混凝土应分层浇注，每层的浇注高度不超过500mm。混凝土浇注速度不超过4m/h。5.1.3楼板浇注混凝土时，施工人员及设备的均布荷载为2.0kn/，集中荷载为2.0kn。5.1.4各类模板支设的质量要求见下表5.1.4-1。表5.1.4-1 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差()检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱墙梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查5.2施工控制要点及技术措施（验收、使用与拆除）5.2.1检查验收施工单位项目经理、方案编制人员、安全管理人员及项目总监应对脚手架与模板支撑系统分阶段进行联合验收，经检查合格并履行签字手续后，方可投入使用；经专家论证的高大模板支撑系统，应由总承包单位技术负责人组织施工、技术、安全、设备部门及监理单位项目总监进行联合检查验收。模板支撑系统下列阶段应进行检查与验收：（1）脚手架基础完成后，架体搭设前（2）作业层施加荷载前（3）每搭设6-8米高度后（4）达到设计高度后（5）遇到六级以上大风或大雨后，冰冻区解冻后（6）停用超过一个月5.2.2使用管理1）作业层上的施工载荷应符合设计要求，不得超载。浇注混凝土时，施工单位应派专人对模板支撑系统进行观测，发现异常应立即采取应急措施。2）脚手架及模板支撑系统使用过程中，基础应保持稳固、排水畅通，基础周边不得随意开挖。3）模板支撑系统在使用过程中，项目经理、技术人员、安全管理人员及项目总监每周应对下列重点项目进行检查并签字确认：（1）各杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）立杆的沉降与垂直度的偏差是否超过规定标准；（5）安全防护是否严密；（6）是否有超载现象（7）规范标准要求的其它内容。5.2.3拆除管理1）模板支撑系统拆除前，项目总监、项目经理、安全管理人员应核查混凝土强度报告，达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。2）模板支撑系统拆除时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员靠近拆除区域。 3）扣件及其它配件严禁从高处抛掷至地面。4）监督管理（1）模板支撑系统作为重大隐患源实行“标示”管理，要设专人负责，重点监控，严格落实各项安全防范措施。（2）公司主管部门应加强监督检查，对模板支撑系统的安全实行“点控”管理，严肃查处违反本规定的各类行为。5.2.5 梁模板1）控制要点：梁模板的强度、刚度、轴线位置、标高、截面尺寸、梁边顺直、表面平整、阴阳角方正。2）技术措施：检查梁模板的轴线位置、标高、截面尺寸、梁边顺直、表面平整、阴阳角的方正、支撑结构、接槎的定型找补、模板的拼缝、起拱等是否符合模板设计和规范要求。5.2.6 楼板模板1）控制要点：楼板模板的强度、刚度、楼面标高及平整度。2）技术措施：采用下底生根、外围设点，用经伟仪、水平仪投测的方法，把模板的控制标高引到柱角的钢筋上，拉线控制板的标高。5.3 组织及管理措施5.3.1模板工程施工中应做到技术交底到现场、至个人，实地示范，以保证模板按设计及规范要求施工，并督促职工对工程质量、安全的重视和材料的合理使用。5.3.2在模板支设过程中，采取设立专人负责、定点定线的管理办法，确保模板施工中全过程质量受控。检查人员按模板施工控制内容的要求，组织现场每日巡检管理。项目部人员除对模板施工中材料的使用和工程质量、安全督促外 ，每天应对所施工的部位跟踪自检，及时发现问题，落实整改措施。5.3.3在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。模板安装和浇注混凝土时，应对模板和支架进行观察和维护。发现异常情况时，停止作业及时进行处理。5.3.4围绕项目质量目标开展全面质量管理活动，各道工序实行交接验收制度，以工程质量验收规范、质量评定标准、业主有利于提高质量、加快进度的指令为质量管理依据，抓住施工中的各道环节，针对易发生的质量通病，实行全方位的检查和督促，做到跟踪检查，走动管理，旁站监督。5.4安全技术措施5.4.1安全部署1）基础施工时在基坑一侧设置架体和支模作业人员作业通道。2）制定专项方案事故应急救援预案，高大模板工程搭设，木工制作安装，钢筋绑扎、 砼捣制、支模拆除各阶段均提出预防措施，注意事项，事故发生时应急程序。同整个项目安全 生产事故，应急救援预案有所差别，总体预案不能替代专项预案。5.4.2 模板支设及混凝土浇筑1）模板及满堂模板支架的支设应严格按照模板设计、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011及国家其他有关规范、规程的要求进行。2）操作人员应严格执行施工方案、技术交底及相应的操作规程。3）楼板模板应按设计要求控制板面荷载，不得集中堆放脚手架杆、钢筋、混凝土、混凝土泵送管等材料和机具，防止施工荷载过于集中导致模板变形、失稳。4）混凝土浇筑应严格按照施工组织设计的要求分段、分层施工，并派专人负责看模，板面混凝土堆积高度不得超过400mm，浇筑过程振捣棒不宜直接与模板接触。 5.4.3 模板拆除1）模板拆除应遵循先支的后拆,先拆非承重部分，施工顺序一般为柱侧模板模梁模。2）模板拆除可利用满堂脚手架搭设桥板作为临时平台。3）模板拆除应由外及内，防止坠落伤人，并应随拆随运，严禁随意抛掷，不得留有未拆尽的悬空模板。拆除后的模板应及时清理出现场，将方木及胶合板上的钢钉起出后分类堆放，防止扎脚伤人。4）拆模施工时应设警戒线，并在周圈悬挂明显警戒标志，设专门监护人员。5）模板拆除应在同条件试块试压合格后，由资料员填写模板拆除申请单，并经项目部技术负责人批准后方能进行。6）未尽事项执行相关的规范及操作规程。6编制依据6.0.1混凝土结构工程施工及验收规范 gb50202-20116.0.2建筑施工手册缩印本（第四版）6.0.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 jgj130-20116.0.4建筑施工高处作业安全技术规范 jgj80-916.0.5混凝土结构设计规范gb50010-20106.0.6建筑结构荷载规范gb 50009-20126.0.7钢结构设计规范(gb 50017-2003)6.0.8建筑施工模板安全技术规程jgj162-20086.0.9招标文件及答疑书、施工合同及我公司投标承诺；6.0.10青建管质字200853号关于印发建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定的通知；附件：计算书400x1000梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 b=400mm，梁截面高度 h=1000mm，h方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面4880mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量e=6000n/mm2，抗弯强度f=15n/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量e=6000n/mm2，抗弯强度f=15n/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kn/m2；钢筋自重 = 1.500kn/m3；混凝土自重 = 24.000kn/m3；施工荷载标准值 = 2.500kn/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(t+15)，取5.714h； t 混凝土的入模温度，取20.000； v 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=28.800kn/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: f1=0.928.800=25.920kn/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: f2=0.96.000=5.400kn/m2。三、梁模板侧模计算（一）、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1000mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用4880mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距50+300+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm2。木方剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9000.0n/mm2。 模板组装示意图（二）、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(t+15)，取5.714h； t 混凝土的入模温度，取20.000； v 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=24.000kn/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: f1=0.924.000=21.600kn/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: f2=0.96.000=5.400kn/m2。（三）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.221.6000.500+1.405.4000.500=16.740kn/m面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； i = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kn.m) 剪力图(kn)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=1.163kn n2=3.334kn n3=2.869kn n4=2.869kn n5=3.334kn n6=1.163kn最大弯矩 m = 0.054kn.m最大变形 v = 0.046mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/27000=2.000n/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00n/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 t=31783.0/(2500.00018.000)=0.297n/mm2截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2面板抗剪强度验算 t t，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.046mm面板的最大挠度小于176.0/250,满足要求!（四）、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1821.60+1.40.185.40=5.892kn/m挠度计算荷载标准值q=0.1821.60=3.802kn/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.946/0.500=5.892kn/m最大弯矩 m = 0.1ql2=0.15.8920.500.50=0.147kn.m最大剪力 q=0.60.5005.892=1.768kn最大支座力 n=1.10.5005.892=3.241kn截面力学参数为本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 4.808.008.00/6 = 51.20cm3； i = 4.808.008.008.00/12 = 204.80cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.147106/51200.0=2.88n/mm2抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t截面抗剪强度计算值 t=31768/(24880)=0.691n/mm2截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v =0.6773.802500.04/(1009000.002048000.0)=0.087mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!（五）、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载p取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kn.m) 支撑钢管剪力图(kn)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 mmax=0.252kn.m最大变形 vmax=0.027mm最大支座力 qmax=6.164kn抗弯计算强度 f=0.252106/8982.0=28.06n/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!（六）、对拉螺栓的计算计算公式: n n = fa其中 n 对拉螺栓所受的拉力； a 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): a = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kn): n = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 6.164对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！四、梁支撑脚手架的计算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 n/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.4m，梁截面 bd=400mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm2。木方4880mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9000.0n/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底承重杆按照布置间距75,250mm计算。模板自重0.20kn/m2，混凝土钢筋自重25.50kn/m3，施工活荷载2.00kn/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合s=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kn/m2由永久荷载效应控制的组合s=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kn/m2由于永久荷载效应控制的组合s最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。（一）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.5001.0001.000=25.500kn/m(2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.2001.000(21.000+0.400)/0.400=1.200kn/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn)：经计算得到，活荷载标准值 p1 = (0.000+2.000)0.4001.000=0.800kn均布荷载 q = 1.3525.500+1.351.200=36.045kn/m集中荷载 p = 0.980.800=0.784kn面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； i = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； 计算简图 弯矩图(kn.m) 剪力图(kn)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=1.416kn n2=4.119kn n3=4.131kn n4=4.119kn n5=1.416kn最大弯矩 m = 0.038kn.m最大变形 v = 0.006mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03810001000/54000=0.704n/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00n/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 t=32188.0/(21000.00018.000)=0.182n/mm2截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2面板抗剪强度验算 t t，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.006mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!（二）、梁底支撑木方的计算1梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.131/1.000=4.131kn/m最大弯矩 m = 0.125ql2=0.1254.131.001.00=0.516kn.m最大剪力 q=0.51.0004.131=2.066kn最大支座力 n=1.01.0004.131=4.131kn木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 4.808.008.00/6 = 51.20cm3； i = 4.808.008.008.00/12 = 204.80cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.516106/51200.0=10.09n/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t截面抗剪强度计算值 t=32066/(24880)=0.807n/mm2截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.051kn/m最大变形 v =5/3.843.0511000.04/(1009000.002048000.0)=2.156mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!（三）、梁底支撑钢管计算1 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载p取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kn.m) 支撑钢管剪力图(kn)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 mmax=0.212kn.m最大变形 vmax=0.027mm最大支座力 qmax=7.715kn抗弯计算强度 f=0.212106/4491.0=47.22n/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于375.0/150与10mm,满足要求!2 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。（四）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: r rc其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，r=7.72kn单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（五）、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 n 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 n1=7.72kn (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 n2 = 1.351.127=1.522kn 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 n2 = 1.350.243=0.328kn 非顶部立杆段 n = 7.715+1.522=9.237kn 顶部立杆段 n = 7.715+0.328=8.043kn 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 a 立杆净截面面积 (cm2)； a = 4.24 w 立杆净截面抵抗矩(cm3)；w = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (n/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录c表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.544m；=3544/16.0=222.186, =0.148 =8043/(0.148423.9)=128.595n/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.676m；=3676/16.0=230.499, =0.138 =8043/(0.138423.9)=137.500n/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=131.563n/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.543m；=3543/16.0=222.104, =0.148 =9237/(0.148423.9)=147.679n/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw=0.91.4wklah2/10其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)； wk=0.4501.0000.127=0.057kn/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 mw=0.91.40.0571.0001.5001.500/10=0.016kn.m； nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆nw=7.715+1.3500.243+0.90.9800.01