广东某高层高支模施工方案(门架支撑大模板计算书)_secret.doc

目 录一 、工程概况2二 、编制依据3三 、施工准备3（一）材料准备3（二）、施工条件4四 、操作工艺及施工方法4（一）、支撑体系构造做法4（二）、施工工艺10（三）、质量标准12（四）、模板拆除质量应符合的规定14（五）、施工注意事项14（六）、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项16（七）、梁快拆体系17（八）、模板拆除17五、支撑体系计算书18（一）、楼板门式脚手架支撑计算书18（二）、楼板钢管脚手架支撑计算书25（三）、第一类荷载梁计算书31（四）、第二类荷载梁计算书42（五）、第三类荷载梁计算书53（六）、第四类荷载梁计算书65六、监控及测量方案73七、质量保证措施74八、安全技术措施75九、安全应急救援预案77十、成品保护82一 、工程概况 *楼施工总承包工程位于广州市*大道以北，*环路以东，包括*楼（一）、*楼（二）、*楼（三），其中*楼（一）：地下1层，地下建筑面积6130.3m2，地上6层（局部7层），建筑高度30.85m，地上建筑面积27090.6m2；*楼（二）：地下一层，地上3层，建筑高度15.3m，建筑面积5742.06m2；*楼（三）：地下1层，建筑高度6.985m，建筑面积3103.0m2；总建筑面积39799.5m2。结构形式为钢筋混凝土框架；*楼一地下室层高及首层层高均超过4.5米，标准层层高4.2米，其中*楼（一）地下室2m轴至2h轴地下一层支模高度5.25米，*楼（一）地下室2h轴至2e轴地下一层支模高度6.30米（采用钢管支模搭设），*楼（一）地下室2e轴至2a轴地下一层支模高度5.00米，*楼（一）a、b、c三栋首层支模高度4.35米，且部分地下室部分梁的集中线性荷载大于15kn/m（具体部位见下表），*楼（二）地下室层高最高为5.3米，上部结构层高为5.1米，*楼（三）屋面为整体结构斜屋面，底板分-0.25和1.05米两种标高。最高层高为5.58米，故*楼工程*楼一标准层、*楼（二）地下室及标准层、*楼（三）属于普通高支模，具体做法参照*楼一首层门架支撑搭设方式进行施工，*楼（一）地下室和首层模板支设属于高支模，且地下室模板工程属于高大模板工程，常规支模方式无法满足施工需要，为了使本工程达到安全生产和质量目标的要求，提高劳动效率节约成本，特编制本方案。线性荷载超过15kn/m梁列表轴线位置梁截面尺寸梁线性荷载913/a400*2100 26.134 kn/mab/7400*190023.645 kn/mb2/d /7400*210026.134 kn/mcd/11500*130023.645 kn/m915/e400*1900310023.64536.125 kn/mef/9500*345046.569 kn/m1215/k400*240028.845 kn/m1011/j400*190023.645 kn/m711/h400*190023.645 kn/m二 、编制依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj 130-2001（2002年版）；木结构设计规范gb 50005-2003；混凝土结构工程施工质量验收规范（gb502042002）建筑施工手册（第三版）中国建筑工业出版社；建筑施工工艺标准中国建筑工业出版社（广州市*编）；*楼施工总承包工程工程施工图；广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法粤建监字【1998】027号；省、市建委对高支模的有关规定；三 、施工准备（一）材料准备1、模板支撑采用标准mf1219门字架，严禁使用弯曲、开裂、锈蚀、的门字架和拉杆，拉杆必须配套使用。2、门字架搭设局部标高用上、下螺旋顶托调整。顶托端头钢板必须平整，螺杆调节必须灵活。3、楼板采用183091518mm大模板，模板使用之前根据现场实际情况可以刷脱膜剂，当模板出现破损应及时修补、裁边，不能修补的要更换新模板，楼面板在现场加工。4、模板下使用7070木方，严禁使用弯曲，腐朽的方木。5、层高高于6.0米及梁线性荷载大于15kn的梁（梁截面大于400*1900）支撑体系采用48*3.5钢管。（二）、施工条件1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、柱混凝土浇筑完毕。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。4、钢管支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。5、模板安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。四 、操作工艺及施工方法（一）、支撑体系构造做法4.1.1、支撑搭设指导思想：本工程主要应用材料是mf1219型1930高和930高标准门架支撑体系，但层高高于6.0米及梁线性荷载大于15kn的梁（梁截面大于400*1900）支撑体系采用48*3.5钢管，剪刀撑和加固横杆采用48*3.5钢管，其它支撑均采用门架搭设。钢管及门架底部采用撑铁固定在双排木方上面，顶部用上托支撑拖梁，托梁全部采用双排48*3.5钢管。4.1.2、框架柱模板：本工程框架柱截面大于700*700的柱使用183091518mm大模板及14高强螺杆、硬质塑料套管、蝶型卡、螺帽构成的柱支模系统。模板背竖楞为7070木方，间距200mm，柱箍采用双肢48钢管及14高强螺杆连成，间距500，柱箍第一道从地面100起，为了保证柱子垂直度，采用48钢管作斜支撑或和门架拉结，斜撑每2000mm高撑一道，每个方向撑两点（如图示），截面小于700*700的柱模板加固采用步步紧。4.1.3、6米以下楼板模板：楼板方木采用规格为7070，施工荷载小于10kn/m2，层高小于6米时，楼板底木方间距按400mm布置，采用门架搭设1.92米及0.92米高门架配合搭设，上部采用顶托支撑直接传力到钢管轴心受压，木方横向托梁全部采用483.5钢管，主要搭设参数为：门架型号采用mf1219，钢材采用q235。；搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.60米；门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米； 门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管；每榀门架之间的距离0.90m，板底木方距离400mm；板底木方截面宽度70mm，高度70mm；门架顶部托梁采用双钢管483.5mm。计算见：楼板模板门式脚手架支撑计算书。支撑图如下：1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图4.1.4、6米楼板模板：楼板方木采用规格为7070，施工荷载小于10kn/m2，层高大于6米时，楼板底木方间距按300mm布置，采用483.5钢管搭设，上部采用顶托支撑直接传力到钢管轴心受压，木方横向托梁全部采用483.5钢管，主要搭设参数为：模板支架搭设高度为h6.05米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用双钢管483.5mm。4.1.5、梁模板：施工荷载小于10kn/m2，梁截面面积小于0.4平米，该类规格梁主要截面有：200400；250400；250600；300600；300700；300800；300900；350800；400800；400900，层高小于6米时，梁底方木采用规格为7070，梁底木方间距按300mm布置，采用门架搭设1.92米及0.92米高门架配合搭设，上部采用顶托支撑直接传力到钢管轴心受压，木方横向托梁全部采用483.5钢管。主要搭设参数为：脚手架搭设高度为4.4米，门架型号采用f1219，钢材采用q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.85米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.80m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度70mm，高度70mm。梁底托梁采用双钢管483.5mm。（如图）4.1.6、梁模板：施工荷载大于10kn/m2，线性荷载小于15kn/m，梁截面面积0.4平米至0.7平米之间，该类规格梁主要截面有：3001900；4001000；4001100；4001200；4001300；4001350；4001400；450900；4501000；4501100；4501250；5001000；5001100，层高小于6米时，梁底方木采用规格为7070，梁底木方间距按400mm布置，采用门架搭设1.92米及0.92米高门架配合搭设，上部采用顶托支撑直接传力到钢管轴心受压，木方横向托梁全部采用483.5钢管。主要搭设参数为：脚手架搭设高度为5.3米，门架型号采用mf1219，钢材采用q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.25米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.50m，梁底木方距离400mm。梁底木方截面宽度70mm，高度70mm。梁顶托采用双钢管483.5mm。（如图）4.1.7、梁模板：施工荷载大于10kn/m2，线性荷载在15kn/m至25kn/m之间，梁截面面积0.7平米至1.0平米之间，该类规格梁主要截面有：4001800；4001900；4001950；4002000；4002400；5001300；5001750，层高小于6米时，梁底方木采用规格为7070，梁底木方间距按250设置，采用483.5钢管搭设，上部采用顶托支撑直接传力到钢管轴心受压，木方横向托梁全部采用483.5钢管。主要搭设参数为：模板支架搭设最高高度为6.1米，基本尺寸为：最大验算梁截面 bd=400mm2400mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米，小横杆间距0.7米，梁两侧外排立杆间距1.2米，梁底增加1道承重立杆。（如图）4.1.8、梁模板：施工荷载大于10kn/m2，线性荷载在25kn/m以上，梁截面面积在1.0平米以上，该类规格梁主要截面有：4002750；4003000；4003100；5002250；5003450，层高小于6米时，梁底方木采用规格为7070，梁底木方间距按160设置，采用483.5钢管搭设，上部采用顶托支撑直接传力到钢管轴心受压，木方横向托梁全部采用双483.5钢管。主要搭设参数为：模板支架搭设最高高度为6.1米，按最大梁截面进行验算，验算最大梁的宽度 b=500mm，梁截面高度 h=3450mm， h方向对拉螺栓6道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)300mm。梁模板使用的木方截面7070mm，梁模板截面底部木方距离160mm，梁模板截面侧面木方距离400mm。梁底增加两道承重立杆，承重立杆间距0.4米。（示意如图）（二）、施工工艺1、模板安装(1) 先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。（2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。 (3)钢管立杆须设置底座，立杆垂直度容许偏差为全高不大于1/600及20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。 (4)通线调节钢管立杆的高度，将托梁找平，架设托梁及梁底枋木。(5) 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的1.5。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 (6) 梁侧模板：先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等。 (7)楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁内、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带,防止漏浆. (8)在混凝土板面安装钢管立杆时，应对上部混凝土结构承载力强度的验算，然后安装可调底座及钢管立杆、水平拉杆、剪刀撑，在混凝土面直接安装可调底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不超过200。(9)在楼层特别高的楼层层间安装钢管立杆时，立杆要同时安装水平拉杆、剪刀撑，并采用扣件与钢管立杆扣牢。钢管上部安装的可调托座要牢固承托上部托梁。（10）剪刀撑应在满堂红脚手架大梁侧、外侧周边和内部每隔小于4排支架立杆纵横设置，斜杆与地面倾角为450600 并与地面顶紧。 （11）高支模范围内每隔4排立杆设置水平剪刀撑，斜杆与梁侧倾角为450600，从顶层开始向下每隔2步（3.0m）设置一道水平剪刀撑。2、模板拆除模板支顶必须要在楼板混凝土的强度达到设计要求后才能拆除。(1)拆除前，宜在距拆除楼板下一人高处设临时工作平台，并设防护栏杆。(2)拆除时，支架的拆除应整体自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。以先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。（3）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除板，严禁在同一垂直面上施工。 （4）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。（三）、质量标准主控项目：1. 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。2涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。3.钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。 4.有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。一般项目： 1模板安装的一般要求，观察检查。 (1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水； (2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； (3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1。水准仪、拉线和尺量检查4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)10，0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)5截面内部尺(mm)基础10柱、墙、粱4，5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面平整度(mm)5（四）、模板拆除质量应符合的规定主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100。一般项目1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。（五）、施工注意事项1避免工程质量通病(1)模板安装前，先检查模板钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。 (2)梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模扳嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：a.支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。 c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。 (3)板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象 措施：a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。 b支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。 c.板模按规定起拱。 (4)钢管支撑局部沉降：在钢管支撑下部位加设底座，楼板能满足承载力要求，。 (5)钢管底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过20cm，要安装足够的交叉支撑，钢管的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管不产生位移。2主要安全技术措施 (1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳 固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。(2) 拆模时应搭设工作平台。(3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。 (4)避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管结构稳定和足够的承载力。 (5)施工过程剪刀撑、水平撑(水平钢管)不能任意拆除。3成品保护 (1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。(2)材料应按编号分类堆放。(3)使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。(4)钢管支撑可调底座及可谓托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。(5)搬运时，钢管、扣件等不能随意投掷。（六）、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：以施工缝为施工流水段，由一端开始用“赶浆法”推进，先梁后板。2、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。3、支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一位置上。4、在浇筑梁砼时，应进行分层浇筑，第一层浇筑梁高三分之一高度，在砼初凝前浇筑上一层，依次将梁浇筑完成，但砼分层每层不得大于0.7米高度。（七）、梁快拆体系梁铺设梁底版时跨度超过4m，跨中按施工规范规定起拱3，同时每块底梁模设一块接头模，接头模板长度不大于200mm，其下设钢顶撑（即养护支撑），该支撑待砼强度达到100%以后方准拆除，其余梁底版模等砼强度达到75%就可拆除，以加快模板周转。此方法配合现场同条件养护试块强度，争达5天拆模。（八）、模板拆除 柱侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损即可拆板和梁模拆除时间必须由专业施工员提出申请项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师同意。各部位构件拆模时所需混凝土强度：构 件 部 位结 构 跨 度按设计混凝土强度标准值的百分率（%）板2502、8758100梁8758100悬 臂 构 件2752100模板拆除注意事项1）、梁模板拆除前应现在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处网下落。2)、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用橇棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆除的模板由工人从上往下传递，层高超过4米的楼面底模由工人通过绳子吊运落地，严禁往下扔以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运到指定地方并清理干净，橇出铁钉，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。五、支撑体系计算书由于本工程地下室顶板梁板及二层结构高支模结构比较复杂，梁截面尺寸较多，楼层层高较多，根据工程现场实际情况将楼板的支模分层高小于6米和层高大于6米的两类进行验算，梁支撑根据线性荷载分为小于10kn/m、10kn/m至15kn/m之间、15kn/米至25kn/m之间及大于25kn/m的共4个类别进行验算，所有梁支撑验算是均考虑梁两侧板荷载，板荷载统一按照最后板250厚及梁两侧影响荷载宽度250考虑。（一）、楼板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（jgj128-2000）。计算的脚手架搭设高度为5.3米，门架型号采用mf1219，钢材采用q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.65米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离400mm。梁底木方截面宽度70mm，高度70mm。梁顶托采用双钢管483.5mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 5.1.1、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q1 = 25.5000.2500.400=2.550kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.3400.400=0.136kn/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.400=0.800kn/m 经计算得到，木方荷载计算值 q = 1.2(2.550+0.136)+1.40.800=4.343kn/m5.1.2、木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图 木方弯矩图(kn.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kn) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=2.181kn n2=4.448kn n3=3.187kn n4=3.187knn5=4.448knn6=2.181kn 经过计算得到最大弯矩 m=0.571kn.m 经过计算得到最大支座 f= 4.448kn 经过计算得到最大变形 v= 3.8mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； i = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.571106/57166.7=9.99n/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=33.117/(27070)=0.954n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.60n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.8mm 木方的最大挠度小于1220/250,满足要求!5.1.3、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kn/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kn.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kn) 经过计算得到最大弯矩 m= 1.192kn.m 经过计算得到最大支座 f= 11.181kn 经过计算得到最大变形 v= 1.1mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 w = 10.16cm3； 截面惯性矩 i = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.8692106/1.05/10160.0=81.460n/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0n/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.1mm 顶托梁的最大挠度小于900/400,满足要求! 5.1.4、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 5.1.4.1、门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kn/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(mf1219) 1榀 0.224kn 交叉支撑 2副 20.040=0.080kn 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kn 连接棒 2个 20.006=0.012kn 锁臂 2副 20.009=0.017kn 合计 0.465kn 经计算得到，每米高脚手架自重合计 ngk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kn/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kn/m) 剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.600)=1.219 20.015(41.600)/cos/(41.950)=0.039kn/m 水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(11.600)/(41.950)=0.003kn/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kn/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kn/m 每米高的附件重量为0.020kn/m； 每米高的栏杆重量为0.010kn/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 ngk2 = 0.109kn/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 ng = 0.347kn/m。 5.1.4.2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力4.510kn，4.510kn 第2榀门架两端点力11.181kn，11.1817kn 第3榀门架两端点力11.181kn，11.181kn 第4榀门架两端点力4.510kn，4.510kn 经计算得到，托梁传递荷载为 nq = 15.790kn。5.1.5、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 n = 1.2ngh + nq 其中 ng 每米高脚手架的静荷载标准值，ng = 0.348kn/m； nq 托梁传递荷载，nq = 22.362kn； h 脚手架的搭设高度，h = 5.20m。 经计算得到，n = 1.20.3485.20+22.362=24.531kn。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 n 作用于一榀门架的轴向力设计值，n = 24.531kn； nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kn)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； i 门架立杆的换算截面惯性矩，i=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； i0 门架立杆的截面惯性矩，i0=6.08cm4； a1 门架立杆的净截面面积，a1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； i1 门架加强杆的截面惯性矩，i1=1.42cm4； a 一榀门架立杆的毛截面面积，a=2a1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00n/mm2。 nd调整系数为1.0。 经计算得到，nd= 1.042.790=42.790kn。 立杆的稳定性计算 n nd,满足要求!（二）、楼板钢管脚手架支撑计算书层高大于6米楼板部位采用钢管脚手架支撑，脚手架模板支架搭设高度为6.1米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用双钢管483.5mm，脚手架采用的钢管类型为483.5。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元5.2.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.25001.000+0.3501.000=6.600kn/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； i = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = m / w f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(n/mm2)； m 面板的最大弯距(n.mm)； w 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kn/m)； 经计算得到 m = 0.100(1.26.600+1.43.000)0.3000.300=0.109kn.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10910001000/54000=2.020n/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.26.60+1.43.000)0.300=2.182kn 截面抗剪强度计算值 t=32182.0/(21000.00018.000)=0.182n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算 t t，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.603004/(1006500486000)=0.115mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!5.2.2、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q11 = 25.0000.2500.300=1.875kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kn/m 静荷载 q1 = 1.21.875+1.20.105=2.376kn/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kn/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.636/1.000=3.636kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.13.641.001.00=0.364kn.m 最大剪力 q=0.61.0003.636=2.82kn 最大支座力 n=1.11.0003.636=4.00kn 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； i = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.364106/57166.7=6.36n/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=32182/(27070)=0.668n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.60n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.9801000.04/(1009500.002000833.4)=0.705mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!5.2.3、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 p= 4.000kn 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kn/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kn.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kn) 经过计算得到最大弯矩 m= 1.335kn.m 经过计算得到最大支座 f= 14.827kn 经过计算得到最大变形 v= 1.9mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 w = 10.16cm3； 截面惯性矩 i = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.335106/1.05/10160.0=125.14n/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0n/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.9mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!5.2.4、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kn)： ng1 = 0.1296.050=0.781kn (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.3501.0001.000=0.350kn (3)钢筋混凝土楼板自重(kn)： ng3 = 25.0000.2501.0001.000=6.250kn 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 7.381kn。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 nq = (1.000+2.000)1.0001.000=3.000kn 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2n