华府塔吊基础施工方案_定稿.docx

南通四建集团有限公司 华府国际花园工程塔吊基础施工方案一、编制依据1. 华府国际花园项目场地岩土工程详细勘察报告2. 国家有关行业规程规范: 建筑地基基础设计规范（gb50007-2002）；建筑地基基础工程施工质量验收规范（gbj50202-2002）建筑机械使用安全技术规程（jgj33-2001）。3.塔吊基础图纸及技术资料。二、工程概括2.1、场地位置本工程位于高栏港经济区南港路北侧，总建筑面积约110949.4平方米，地下建筑面积约20801.24平方米，地面以上建筑面积约90148.16平方米，框架剪力墙结构。其中15号楼16.517层，建筑高度59.8m；613号楼11层，建筑高度40.7m；1416号楼15层，建筑高度51.5m。建设单位：珠海市宝详商贸有限公司设计单位：珠海市建筑设计院监理单位：珠海市建设工程监理有限公司施工单位：南通四建集团有限公司2.2、塔吊位置及选型本工程塔吊布设位置及型号参照下表，具体定位参照附图（塔吊基础定位图）塔吊序号布设位置塔吊型号使用栋号1#2栋（25gn）tct60122栋、3栋2#1栋（16h）tct55121栋、14栋3#16栋（512h）tct551215栋、16栋4#4栋（917a）tct55124栋、7栋5#5栋（917a）tct55125栋、8栋6#10栋（813l）tct60126栋、10栋、11栋7#13栋（813l）tct55129栋、12栋、13栋三、工程地质情况根据岩土工程详细勘察报告，本工程的地层特性自上而下分述如下： 分层代号土层名称厚度平均厚度备注1素填土0.33.512块石填土1.45.33.46淤泥089.55.431粉质粘土0.79.33.852卵石0.63.81.52砾质粘性土1.512.74.081全风化花岗岩0.414.53.14为桩端持力层2强风化花岗岩0.513.82.953中风化花岗岩0.67.553.034微风化花岗岩0.65.93.44四、基础施工简要说明塔吊基础施工考虑到淤泥质土层下塔吊基础施工影响及我司后续施工进度要求，现对塔吊基础承台施工作如下方案并实施。其中1#、4#、5#、6#、7#塔吊基础底绝对高程为-2.0m，2#塔吊基础底绝对高程-0.9m、3#塔吊基础底绝对高程-0.2m，自然地面平均绝对高程2.3m。根据现场淤泥质土分布情况及开挖深度考虑，计划对1#、4#、5#、6#、7#塔吊基础采用钢板桩支护， 1#、4#、5#塔吊位置采用9m钢板桩，6#、7#塔吊位置采用6m钢板桩，以达到围护淤泥流动给塔吊基础施工的影响。五、钢板桩施工1、设计思想及要点根据本工程场地地质情况特点，本工程钢板桩主要作用是为了淤泥流动对塔吊基础施工的影响，起到支护边坡的作用。由于塔吊基础从自然地面下挖4.34.9米为深开挖，设计要点如下：、在开挖基础前首先将基础四周下挖1.5米卸载，从而减少四周土对钢板桩的侧压力；、采用钢板桩，桩长9m；、钢板桩穿过淤泥层，进入粉质粘土层；、为保证基坑安全，钢板桩帷幕上设置一道连续的工字钢或槽钢围檩以加强钢度及整体性2、钢板桩检验由于本工程为钢板桩用于基坑的临时支护，故不需进行材质检验而只对其做外观检验，以便对不符合形状要求的钢板桩进行矫正，以减少打桩过程中的困难。外观检验包括表面缺陷、长度、宽度、厚度、端头矩形比、平直度和锁口形状等内容。检查中要注意：、对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除；、有割孔、断面缺损的应予以补强；、若钢板桩有严重锈蚀，应测量其实际断面厚度，以便决定在计算中是否需要折减。原则上要对全部钢板桩进行外观检查，对不符合要求的钢板桩需进行矫正。3、钢板桩吊运及堆放装卸钢板桩宜采用两点吊。吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应注意保护锁口免受损伤。吊运方式有成捆起吊和单捆起吊、钢筋捆扎、专人指挥。钢板桩堆放的顺序、位置、方向和平面布置应考虑到以后的施工方便，并按型号、规格、长度施工部位分别堆放，堆放的高度不宜超过2m。4、施工工艺流程基线确定 定桩位 钢板桩施打 围檩、角撑、支撑 基础施工 拔桩5、操作方法、基线确定：测量员在塔吊基坑边龙门架上定出基础轮廓线，留出以后施工需要的工作面，确定钢板桩施工位置。、定桩位。按顺序标明钢板桩的具体桩位，洒灰线标明。、钢板桩施打。采用单独打入法，即吊升第一支钢板桩，准确对准桩位，振动打入土中，使桩端透过淤泥层进入粘土层。吊第二支钢板桩，卡好企口，振动打入土中，如此重复操作，直至基坑钢板桩完成。钢板桩施打时，由于钢板桩制作本身的误差、打桩时的偏差、施工条件的限制，使帷幕的实际长度无法保证按钢板桩标准宽度的整数倍，故此钢板桩帷幕最终封闭合拢有相当难度。调整的办法，一般有采用异形钢板桩来闭合或通过调整帷幕轴线用标准桩实现闭合。本工程每侧轴线距离5.2m，每侧采用13根400mm宽钢板桩。6、钢板桩拔除土建工程完毕后即进行钢板桩的拔除，土方回填采用素填土，回填至自然地面后进行压实，确保拔桩过程中周边土体的稳定性。采用振动锤等来进行钢板桩的拔除，即利用振动锤产生的强迫振动扰动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力以克服拔桩阻力，依靠附加起吊的作用将桩拔除。钢板桩完成后，围檩与钢板桩之间采用石粉填充密实，钢板桩拔出过程中需注意周围土体的变化，利用在拔桩过程中的振动力作用下石粉自由回灌填补拔桩形成的空隙，达到土体密实效果。7、材料选择尺寸（mm）截面积a单根（cm2）重量（kg/m）惯性矩ir截面抵抗矩宽度b高度h腹板厚t1翼缘厚t2单根每米宽单根（cm4）每米宽（cm4/m）单根（cm3）每米宽（cm3/m40018/015.510.599.1477.73193.334.02531.96334320438、施工机械及设备机械参数机械名称型号数量功率使用部位液压振动锤mil-20001台安装于挖掘机上打钢板桩履带式单斗挖掘机w-10011台1m3挖槽、配合桩机作业及修路、吊液压振动锤震动拔桩机1台45kw拨钢板桩气割机1套切割钢板桩电焊机xd1-2002台2kva钢板桩接长经纬仪j21台测量放线水准仪1台抄平、沉降观测六、基坑监测措施1、基准网的建立为了预测基坑支护的稳定和周边环境的变化，及时预报和提供准确可靠的变形数据，因此建立基坑支护施工变形与沉降观测网，定期进行变形沉降观测。2、基坑支护变形观测（1）基坑支护水平位移观测在基坑边坡顶上布置基线（每基坑边一条），每条基线上设12个变形观测点，同时又作为沉降观测点。（2）基坑支护沉降观测利用场内高程水准控制点作为沉降观测的起算点，与基坑边、重要监测点一起构成基坑支护沉降观测网。3、观测方法（1）水平位移观测分别在基线点四个角上设站，用j2型经纬仪观测四边网的水平角度(四边形内角)，检查基线点是否发生位移，在基线点正确无误的情况下，同时在四角测端上分别以对应的相邻角点定向，并观测定向基线上各预埋点的水平位移量初始读数。（2）沉降观测对基坑边上的各点及周边点建立的沉降观测网的测量方法为：首先自远离基坑的水准控制点开始观测，引测至基坑周围后，按编定的各点观测次序依次观测，最后测至另一水准控制点符合，观测仪器采用s1型水准仪。七、基础施工7.1、基础开挖钢板桩施工完成后开挖塔吊基础，塔吊基础承台面与主体结构承台面齐平，（绝对标高为-0.5），开挖过程中，测量人员随时进行测量，及时洒灰线，防止超挖和欠挖。7.2、垫层施工按地质报告，基础层土质若为流塑状淤泥，应考虑超挖400厚，先填300厚碎石，再填浇100厚c15混凝土垫层，在边角处设置临时集水坑，保证排水到位。监理及时进行基槽验收。垫层尺寸为5200*5200mm，每边比混凝土基础多出100mm。垫层采用100*100木方支模，垫层表面压实搓平并压光。7.3、基础钢筋绑扎1#、6#塔吊基础配筋7.3.1、核对钢筋半成品：按设计图纸(工程洽商或设计变更)核对加工的半成品钢筋，对其规格型号、形状、尺寸、外观质量等进行检验，挂牌标识。7.3.2、划钢筋位置线：按照图纸标明的钢筋间距，从距模板端头起，用墨斗在混凝土垫层上弹出位置线。7.3.3、按弹出的钢筋位置线，先铺底板下层钢筋，再铺长向钢筋。7.3.4、钢筋绑扎时，靠近外围两行的相交点每点都绑扎，中间部分的相交点可相隔交错绑扎，双向受力的钢筋必须将钢筋交叉点全部绑扎。绑扎时采用八字扣或交错变换方向绑扎，必须保证钢筋不位移。7.3.5、基础底板采用双层钢筋时，绑完下层钢筋后，摆放钢筋马凳或钢筋支架。在马凳上摆放纵横两个方向定位钢筋，钢筋上下次序及绑扣方法同底板下层钢筋。7.3.6、钢筋绑扎完后，进行垫块的码放，间距1m为宜，厚度满足钢筋保护层要求。塔吊基础尺寸示意图 塔吊基础剖面图7.4、模板安装本工程利用钢板桩作为承台施工模板。7.5、地脚螺栓预埋控制7.5.1、地脚螺栓模板加工：利用8mm厚模板按图纸塔吊螺栓设计孔位尺寸画好螺栓孔位置，并将螺孔钻出，螺孔直径比地脚螺栓直径大1mm，制成样板。7.5.2、放线定位：测量人员根据基础中心线定位出地脚螺栓模板中心线，报监理等相关人员复核无误后施工。6.5.3、螺栓组钢板安装：螺栓组钢板安装支架采用钢管搭设，根据定位线进行校正，同时做好标高控制，采用水准尺复核钢板平整度。7.5.3、平面位置复核：螺母套板及螺栓就位后，需用经纬仪进行复核，四组地脚螺栓（16根），相对位置必须准确，组装后必须保证地脚螺栓孔的对角线误差不大于2mm，确保固定基节的安装。7.5.4、地脚螺栓固定采用12钢筋分两层、四个方向“井”字型把地脚螺栓与基础四周钢筋焊节，四组螺栓群之间采用12钢筋交叉焊接。7.6、基础混凝土浇筑7.6.1、基础混凝土强度均为c35，混凝土保护层厚度为50mm。7.6.2、浇筑混凝土时要从四个方向同时下灰，以减少对预埋件的冲击力。浇筑过程中要边振捣边检查预埋件的垂直度，如有变化应立即调整。7.6.3、混凝土浇筑完毕后采用覆盖一层塑料布或浇水进行养护，保证混凝土表面始终保持湿润，养护工作不少于7天。7.6.4、混凝土浇筑采用混凝土泵车进行，浇筑前用水将砼垫层湿润，并扫除积水。砼应振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙等缺陷。7.6.5、混凝土浇筑过程中，留置28天标养试块和同条件试块各一组。7.7、排水设施在基础旁设置500mm500mm300mm集水坑，利用抽水泵进行塔吊基础的排水。7.8、避雷接地设施在塔吊基础东、西方向上各焊2根25的圆钢，将其引至混凝土基础以下，并与埋入土中1500mm的3根25的圆钢焊接成一体，作为塔机避雷接地设施。要求接地电阻不超过4。7.9、基础保护 塔吊基础埋地部位采用240厚圆形砖砌挡土墙，从塔吊基础底面砌筑至自然地面以上1.5m。八、质量保证措施8.1、钢板桩质量控制8.1.1、严格遵守和执行有关的施工质量规范。8.1.2、根据iso9001标准要求，推行全面质量管理，建立质量保证体系，提高全员质量意识，确保质量管理惯彻整个施工过程。坚持质量自检、互检、交接检“三检”制。8.1.3、实行质量管理项目部负责制，配置专职质检员，具体负责质量管理工作。严格按项目部管理体系进行施工管理。8.1.4、钢板桩施打前必须进行选材，对有变形的进行矫正。8.1.5、桩端必须透过淤泥层，进入粉质粘土层。8.2、基础施工质量控制8.2.1、土方挖至基底标高后，按设计要求对淤泥层超挖30cm，采用碎石换填。8.2.2、钢筋、预埋件隐检合格。8.2.3、商品砼进场后检查砼型号、砼坍落度等是否符合技术要求。并做好砼抗压强度试块。8.2.4、基础表面应严格保持水平，平整度差值不得大于2mm。8.2.5、做好地脚螺栓预埋件的复核工作。8.2.6、严格控制保护层的厚度。九、安全注意事项1、基坑顶周边设置连续封闭的安全护栏，防止人员坠落。2、开挖前，先进行围檩施工，做好支撑后才能开挖至设计深度。3、土方开挖过程中，成立项目现场指挥部，由专人负责现场指挥。挖土时应指挥机车缓慢下铲，机车人员应服从指挥。挖土机工作范围内，不得进行其它交叉作业，以预防发生危险。4、挖土和修坡时，禁止采用底脚挖空的操作法，基坑边坡3m范围内不得停靠机械车辆，堆土或堆放材料。土方机械作业时，其回转半径内严禁人员走动或停留，并设专人看护。基坑顶部设置的挡水墙、排水沟及防护围挡应随基坑开挖同步施工。基坑上口防护栏杆处悬埋危险标志，夜间挂红色警示灯。5、基坑坡底无论任何时候，禁止有人逗留，禁止在坡底睡觉和长期堆放物品等，以防止土方塌方造成危险。夜间施工时，应提前做好足够的照明设施；在危险地段应设置明显标志，出入口设疏导员疏导交通，以防止发生危险。6、施工现场应24小时有电工值班，注意用电安全，现场临电使用须由专业电工操作。施工用电设备发生故障时应找电工和修理工，禁止无证操作。7、现场所有施工人员必须戴好安全帽；施工人员作业时穿好防滑软底胶鞋，并系好鞋带；不得酒后作业，施工场地禁止嬉闹。8、作业人员必须在规定的区域内作业，不得到处乱走；出入基坑须走正规马道（由专业架子工所搭设），严禁跳入基坑；严禁从基坑上向下抛扔杂物，用具等，也不允许从下向上投掷用具，以防落物伤人。9、混凝土浇筑过程中使用振捣棒时，操作人员湿手不得触动开关。振捣棒操作者要穿绝缘鞋，戴绝缘手套。机具专人使用看护，电源线不得有破皮，非电工不得拆接线，非专业人员不得动用机电设备，夜间施工有足够的照明。10、人工搬运钢筋时，步伐要一致，转弯时，要前后呼应，步伐稳慢，注意钢筋头尾摆动，防止碰撞物体或打击人身，特别防止碰到周围和上下的电线。人工垂直传递钢筋时，送料人应站在牢固平整的地面或临时构筑物上，接料人应有护身栏杆或防止前倾的牢固物体，必要时挂好安全带。11、绑扎基础钢筋时，应按规定摆放钢筋支架或马凳架起上部钢筋，不得任意减小支架或马凳。操作前应检查土壁和支撑是否牢固。11、弯曲钢筋要紧握扳手，要站稳脚步，身体保持平衡，防止钢筋折断或松脱。12、六级大风、大雨、大雾、不准进行作业。十、塔吊基础验算1#塔吊计算书1.计算参数 1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载p(kn)m(kn.m)fkfhmmz工作状态580.0030.001600.00450.00非工作状态560.0070.001800.000比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图fk=560.00kn,fh=70.00knm=1800.00+70.001.40=1898.00kn.mfk，=560.001.35=756.00kn,fh，=70.001.35=94.50knmk=(1800.00+70.001.40)1.35=2562.30kn.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度l(m)极限侧阻力标准值qsik(kpa)极限端阻力标准值qpk(kpa)qsiki(kn/m)抗拔系数iiqsiki(kn/m)1淤泥5.0015.0075.000.2015.002粉质粘土2.0028.0056.000.7039.203中风化0.5065.004000.0032.500.8026.004砾质粘性土5.0040.002100.00200.000.70140.005全风化花岗岩1.5070.003500.00105.000.7073.50桩长14.00qsik*li468.50iqsik*li293.70注：1、土层分布参考地勘报告zk9 2、土侧阻力标准值参考附表一3）基础设计主要参数基础桩采用4根400预应力管桩,桩顶标高-1.90m；桩混凝土等级c80,fc=35.90n/mm2 ,ec=3.80104 n/mm2；ft=2.22n/mm2,桩长14.00m,壁厚95mm；钢筋hrb335，fy=300.00n/mm2,es=2.00105n/mm2承台尺寸长(a)=5.00m,宽(b)=5.00m,高(h)=1.50m；桩中心与承台中心2.00m,承台面标高-0.50m；承台混凝土等级c35，ft=1.57n/mm2,fc=16.70n/mm2,砼=25kn/m3gk=abh砼=5.005.001.5025=937.50kn2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下nk=(fkgk)/n=(560.00+937.50)/4=374.38kn2）偏心竖向力作用下按照mx作用在对角线进行计算，mx=mk=1898.00kn.m，yi=2.0020.5=2.83mnk =(fkgk)/nmxyi/yi2=(560.00+937.50)/4(1898.002.83)/(22.832)=374.38335.34nkmax=709.72kn, nkmin=39.04kn (基桩不承受竖向拉力)(2)水平力hik=fh/n=70.00/4=17.50kn3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=400mm=0.40m，内径d1=400-295=210mm=0.21m，hb=1.50hb/d=1.50/0.40=3.75,p =0.163.75=0.6（1）单桩竖向极限承载力标准值计算aj=(d2-d12)/4=3.14(0.402-0.212)/4=0.09m2,apl=d12/4=3.140.212/4=0.035m2qsk=uqsiki=dqsiki=3.140.40468.50=588knqpk=qpk(aj+papl)=3500.00(0.15+0.60.05)=630kn，quk= qskqpk=588+630=1218knra=1/kquk=1/21218=609kn(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下nk=374.38knra=609kn,竖向承载力满足要求。2）偏心竖向力作用下nkmax=709.72knra=1.2609=730.8kn,竖向承载力满足要求。4.桩基水平承载力验算(1)单桩水平承载力特征值计算i=(d4-d14)/64=3.14(0.404-0.214)/64=0.0012m4ei=eci=3.801070.0012=45600kn.m2查表得:m=6.00103kn/m4, xoa=0.010mbo=0.9(1.5d+0.5)=0.99m=990mm=(mbo/ eci)0.2=(6.0010000.99/45600)0.2=0.665l=0.66514.00=9.314,按l=4,查表得:x=2.441rha=0.75(3ei/x)oa=0.75(0.665345600/2.441)0.01=41.22kn（2）桩基水平承载力计算hik=17.50knrha=41.22kn,水平承载力满足要求。5.抗拔桩基承载力验算（1）抗拔极限承载力标准值计算tgk=1/nu1iqsikli=1/4(2.002+0.40)4293.70=1292kntuk=iqsikuili=293.703.140.40=368kn(2)抗拔承载力计算ggp=ggp1ggp2=5.005.000.7018.80/45.005.0013.20(18.80-10)/4=808.25kngp=gp1gp2=0.150.80250.1513.20(25-10)=32.70kntgk/2+ggp=1292/2+808.25=1417kntuk/2+gp=368/2+32.70=216.7kn由于基桩不承受竖向拉力,故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。6.抗倾覆验算a1=2.00+0.40/2=2.2m,bi=2.002+0.40/2=4.2m倾覆力矩m倾=mfhh=1800+70.00(7.20-0.80)=2248.00kn.m抗倾覆力矩m抗=（fkgk）ai2(tuk/2+gp)bi=(560.00+937.50)2.2+2(368/2+32.70)4.2=5114kn.mm抗/m倾=5114/2248.00=2.27抗倾覆验算2.271.6,满足要求。7.桩身承载力验算(1)正截面受压承载力计算按照mx作用在对角线进行计算，mx=mk=2562.30kn.m，yi=2.0020.5=2.83mnk=(fk1.2gk)/nmxyi/yi2=(756.00+1.2937.50)/4(2562.302.83)/(22.832) =470.25452.70nkmax=922.95kn，nkmin=17.55knc=0.85,cfcaj=0.8535.9010000.15=4577.25kn正截面受压承载力=4577.25knnkmax=922.95kn,满足要求。(2)预制桩插筋受拉承载力验算插筋采用hrb335，fy=300.00n/mm2，取414，as=4154=616mm2fyas=300616=184800n=184.80kn fyas=184.80knnkmin=17.55kn,正截面受拉承载力满足要求。m倾/(4x1as)=2248.001000/(42.001256)=223.73n/mm2m倾/(4x1as)=223.73n/mm2300.00n/mm2,满足要求。(3)承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算f=f1.2qik=fk，=756.00kn，ho=1.50-0.10=1.40m=1400mmhp=1.0+(2000-1500)/(2000-800)(0.9-1.0)=0.960=2.00-0.40/2-2.30/2=0.65m,=0/ho=0.65/1.40=0.460=0.84/(+0.2)=0.84/(0.46+0.2)=1.27um=4(2.30+1.40)=14.80mhp0umftho=0.961.2714.801.5710001.40=39661kn承台受冲切承载力=39661knf=756.00kn,满足要求。2)角桩向上冲切力承载力计算n1=nk，=fk，/n+ mxyi/yi2=756.00/4+2562.302.83/(22.832)=641.70kn1x=1y=0/ho=0.65/1.40=0.46,c1=c2=0.40+0.2 =0.6mv=2nk，=2641.70=1283.41kn1x=1y=0.56/(1x+0.2)=0.56/(0.46+0.2)=0.851x(c2+1y/2)+1y(c1+1x/2)hpftho=0.85(0.6+0.60/2)20.961.5710001.40=3228.42kn角桩向上冲切承载力=3228.42knv=1283.41kn,满足要求。3)承台受剪切承载力验算nk，=fk，/n+ mxyi/yi2=756.00/4+2562.302.83/(22.832)=641.70knv=2nk，=2641.70=1283.40knhs=(800/ho)1/4=(800/1400)0.25=0.87,=0/ho=0.65/1.40=0.46=1.75/(+1)=1.75/(0.46+1)=1.19,b0=5.00m=5000mmhsftb0ho=0.871.191.5710005.001.40=11377.9kn承台受剪切承载力=11377.9knv=1283.40kn,满足要求。(4)承台抗弯验算1)承台弯矩计算ni=fk，/n+ mxyi/yi2=756.00/4+2562.302.83/(22.832)=641.70kn,xi=2.00mm=nixi=2641.702.00=2566.80kn.m2)承台配筋计算承台采用hrb335，fy=300.00n/mm2as=m/0.9fyho=2566.80106/(0.93001400)=6790mm2取2520 200mm (钢筋间距满足要求),as=25314=7850mm2承台配筋面积7850mm27000mm2,满足要求。8.计算结果（1）基础桩4根400 预应力管桩,桩顶标高-1.90m,桩长14.00m；桩混凝土等级c80,壁厚95mm,桩顶插筋414。（2）承台长(a)=5.00m，宽(b)=5.00m，高(h)=1.50m ，桩中心与承台中心2.00m，承台面标高-0.50m；混凝土等级c35，承台底钢筋采用双向2520200mm。（3）基础大样图塔吊基础平面图 承台配筋图 400预应力管桩c80混凝土塔吊基础剖面图2#塔吊计算书1.计算参数 （1）基本参数1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载p(kn)m(kn.m)fkfhmmz工作状态530.0029.00989.00335.00非工作状态470.0053.001170.000比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图fk=470.00kn,fh=53.00knm=1170.00+53.001.40=1244.2kn.mfk，=470.001.35=634.5kn,fh，=53.001.35=71.55knmk=(1170.00+53.001.40)1.35=1679.67kn.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度l(m)极限侧阻力标准值qsik(kpa)极限端阻力标准值qpk(kpa)qsiki(kn/m)抗拔系数iiqsiki(kn/m)1淤泥9.0015.00135.000.4054.002粉质粘土3.4028.0095.200.7066.643卵石0.8065.004000.0052.000.8041.604砾质粘性土3.2040.002100.00128.000.7089.605全风化花岗岩1.0070.003500.0070.000.7049.00桩长17.40qsik*li480.20iqsik*li300.84注：1、土层分布参考地勘报告zk4 2、土侧阻力标准值参考附表一3）基础设计主要参数基础桩采用4根400预应力管桩,桩顶标高-0.10m；桩混凝土等级c80,fc=35.90n/mm2 ,ec=3.80104 n/mm2；ft=2.22n/mm2,桩长17.40m,壁厚95mm；钢筋hrb335，fy=300.00n/mm2,es=2.00105n/mm2承台尺寸长(a)=5.00m,宽(b)=5.00m,高(h)=1.50m；桩中心与承台中心2.00m,承台面标高1.30m；承台混凝土等级c35，ft=1.57n/mm2,fc=16.70n/mm2,砼=25kn/m3gk=abh砼=5.005.001.5025=937.50kn2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下nk=(fkgk)/n=(470.00+937.50)/4=351.87kn2）偏心竖向力作用下按照mx作用在对角线进行计算，mx=mk=1244.2kn.m，yi=2.0020.5=2.83mnk =(fkgk)/nmxyi/yi2=(470.00+937.50)/4(1244.202.83)/(22.832)=351.88220nkmax=571.88kn, nkmin=131.88kn (基桩不承受竖向拉力)(2)水平力hik=fh/n=53/4=13.25kn3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=400mm=0.40m，内径d1=400-295=210mm=0.21m，hb=1.00hb/d=1.00/0.40=2.50,p =0.162.50=0.4（1）单桩竖向极限承载力标准值计算aj=(d2-d12)/4=3.14(0.402-0.212)/4=0.09m2,apl=d12/4=3.140.212/4=0.035m2qsk=uqsiki=dqsiki=3.140.40480.20=603.13knqpk=qpk(aj+papl)=3500.00(0.15+0.40.05)=595.00kn，quk= qskqpk=603.13+595=1198.13knra=1/kquk=1/21198.13=599.06kn(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下nk=351.88knra=599.06kn,竖向承载力满足要求。2）偏心竖向力作用下nkmax=571.88knra=1.2599.06=718.87kn,竖向承载力满足要求。4.桩基水平承载力验算(1)单桩水平承载力特征值计算i=(d4-d14)/64=3.14(0.404-0.214)/64=0.0012m4ei=eci=3.801070.0012=45600kn.m2查表得:m=6.00103kn/m4, xoa=0.010mbo=0.9(1.5d+0.5)=0.99m=990mm=(mbo/ eci)0.2=(6.0010000.99/45600)0.2=0.665l=0.66517.40=11.574,按l=4,查表得:x=2.441rha=0.75(3ei/x)oa=0.75(0.665345600/2.441)0.01=41.22kn（2）桩基水平承载力计算hik=13.25knrha=41.22kn,水平承载力满足要求。5.抗拔桩基承载力验算（1）抗拔极限承载力标准值计算tgk=1/nu1iqsikli=1/4(2.002+0.40)4300.84=1323.7kntuk=iqsikuili=300.843.140.90=377.85kn(2)抗拔承载力计算ggp=ggp1ggp2=5.005.002.8018.80/45.005.0017.1(18.80-10)/4=1269.50kngp=gp1gp2=0.152.90250.1517.10(25-10)=49.35kntgk/2+ggp=1323.7/2+1269.50=1931.35kntuk/2+gp=377.85/2+49.35=238.27kn由于基桩不承受竖向拉力,故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。6.抗倾覆验算a1=5.00/2=2.50m,bi=5.00/2+2.00=4.50m倾覆力矩m倾=mfhh=1170+53.00(0.201.30)=1180.65kn.m抗倾覆力矩m抗=（fkgk）ai2(tuk/2+gp)bi=(470.00+937.50)2.50+2(377.85/2+49.35)4.50=5663.22kn.mm抗/m倾=5663.22/1180.65=4.79抗倾覆验算4.791.6,满足要求。7.桩身承载力验算(1)正截面受压承载力计算按照mx作用在对角线进行计算，mx=mk=1679.67kn.m，yi=2.0020.5=2.83mnk=(fk1.2gk)/nmxyi/yi2=(634.50+1.2937.50)/4(1679.672.83)/(22.832) =439.88296.76nkmax=736.64kn，nkmin=143.12knc=0.85,cfcaj=0.8535.9010000.15=4577.25kn正截面受压承载力=4577.25knnkmax=736.64kn,满足要求。(2)预制桩插筋受拉承载力验算插筋采用hrb335，fy=300.00n/mm2，取414，as=4154=616mm2fyas=300616=184800n=184.80kn fyas=184.80knnkmin=143.12kn,正截面受拉承载力满足要求。m倾/(4x1as)=1180.651000/(42.001256)=117.5n/mm2m倾/(4x1as)=117.5n/mm2300.00n/mm2,满足要求。(3)承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算f=f1.2qik=fk，=756.00kn，ho=1.50-0.10=1.40m=1400mmhp=1.0+(2000-1500)/(2000-800)(0.9-1.0)=0.960=2.00-0.40/2-2.30/2=0.65m,=0/ho=0.65/1.40=0.460=0.84/(+0.2)=0.84/(0.46+0.2)=1.27um=4(2.30+1.40)=14.80mhp0umftho=0.961.2714.801.5710001.40=39661kn承台受冲切承载力=39661knf=634.5kn,满足要求。2)角桩向上冲切力承载力计算n1=nk，=fk，/n+ mxyi/yi2=634.5/4+1679.672.83/(22.832)=455.385kn1x=1y=0/ho=0.65/1.40=0.46,c1=c2=0.4+0.2=0.6mv=2nk，=2455.385=910.77kn1x=1y=0.56/(1x+0.2)=0.56/(0.46+0.2)=0.851x(c2+1y/2)+1y(c1+1x/2)hpftho=0.85(0.6+0.60/2)20.961.5710001.40=3228.42kn角桩向上冲切承载力=3228.42knv=910.77kn,满足要求。3)承台受剪切承载力验算nk，=fk，/n+ mxyi/yi2=634.5/4+1679.672.83/(22.832)=455.385knv=2nk，=2455.385=910.77knhs=(800/ho)1/4=(800/1400)0.25=0.87,=0/ho=0.65/1.40=0.46=1.75/(+1)=1.75/(0.46+1)=1.19,b0=5.00m=5000mmhsftb0ho=0.871.191.5710005.001.40=11377.9kn承台受剪切承载力=11377.9knv=910.77kn,满足要求。(4)承台抗弯验算1)承台弯矩计算ni=fk，/n+ mxyi/yi2=634.5/4+1679.672.83/(22.832)=455.385kn,xi=2.00mm=nixi=2455.3852.00=1821.54kn.m2)承台配筋计算承台采用hrb335，fy=300.00n/mm2as=m/0.9fyho=1821.54106/(0.93001400)=4818.88mm2取2018 263mm (钢筋间距满足要求),as=20254=5080mm2承台配筋面积5080mm24818.88mm2,满足要求。8.计算结果（1）基础桩4根400 预应力管桩,桩顶标高-0.10m,桩长17.40m；桩混凝土等级c80,壁厚95mm,桩顶插筋414。（2）承台长(a)=5.00m，宽(b)=5.00m，高(h)=1.50m ，桩中心与承台中心2.00m，承台面标高1.30m；混凝土等级c35，承台底钢筋采用双向2018263mm。（3）基础大样图底、面筋双向20根1818 塔吊基础平面图 承台配筋图 双向20根1818双向20根1818 塔吊基础剖面图3#塔吊计算书1.计算参数 1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载p(kn)m(kn.m)fkfhmmz工作状态530.0029.00989.00335.00非工作状态470.0053.001170.000比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图fk=470.00kn,fh=53.00knm=1170.00+53.001.40=1244.2kn.mfk，=470.001.35=634.5kn,fh，=53.001.35=71.55knmk=(1170.00+53.001.40)1.35=1679.67kn.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度l(m)极限侧阻力标准值qsik(kpa)极限端阻力标准值qpk(kpa)qsiki(kn/m)抗拔系数iiqsiki(kn/m)1淤泥7.0015.00105.000.4042.002粉质粘土2.1028.0058.800.7041.163全风化花岗岩2.0070.004000.00140.000.7098.00桩长11.10qsik*li303.80iqsik*li181.16注：1、土层分布参考地勘报告zk46 2、土侧阻力标准值参考附表一3）基础设计主要参数基础桩采用4根400预应力管桩,桩顶标高-0.10m；桩混凝土等级c80,fc=35.90n/mm2 ,ec=3.80104 n/mm2；ft=2.22n/mm2,桩长11.10m,壁厚95mm；钢筋hrb335，fy=300.00n/mm2,es=2.00105n/mm2承台尺寸长(a)=5.00m,宽(b)=5.00m,高(h)=1.50m；桩中心与承台中心2.00m,承台面标高1.30m；承台混凝土等级c35，ft=1.57n/mm2,fc=16.70n/mm2,砼=25kn/m3gk=abh砼=5.005.001.5025=937.50kn2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下nk=(fkgk)/n=(470.00+937.50)/4=3751.87kn2）偏心竖向力作用下按照mx作用在对角线进行计算，mx=mk=1244.2kn.m，yi=2.0020.5=2.83mnk =(fkgk)/nmxyi/yi2=(470.00+937.50)/4(1244.202.83)/(22.832)=351.88220nkmax=571.88kn, nkmin=131.88kn (基桩不承受竖向拉力)(2)水平力hik=fh/n=53.00/4=13.25kn3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=400mm=0.40m，内径d1=400-295=210mm=0.21m，hb=2.00hb/d=2.00/0.40=5.00,p =0.165.00=0.8（1）单桩竖向极限承载力标准值计算aj=(d2-d12)/4=3.14(0.402-0.212)/4=0.09m2,apl=d12/4=3.140.212/4=0.035m2qsk=uqsiki=dqsiki=3.140.40303.80=381.57knqpk=qpk(aj+papl)=4000.00(0.15+0.80.05)=760kn，quk= qskqpk=381.57+760=1141.57knra=1/kquk=1/211