高层建筑外脚手架施工方案#框剪结构#脚手架计算书.doc

双排式钢管脚手架施工方案第一节 编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、钢结构设计规范gb50017-2003 中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范gb50009-2001中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2001 中国建筑工业出版； 建筑地基基础设计规范gb50007-2002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准jgj59-99中国建筑工业出版社；建筑结构静力计算手册(第二版) 中国建筑工业出版社； 本工程施工图纸及有关文件。第二节 工程概况 本工程为*工程，位于*，总建筑面积*平方米，地上33层、建筑总高度98m，结构形式为框剪结构，层高均为4米，其中一层为架空层。根据实际情况，本工程采用落地式、悬挑式脚手架，本工程1层外架采用落地式双排钢管脚手架，分别于2层、7层、13层、19层、25层、31层设置挑梁，采用挑梁式双排挑外脚手架。里脚手架采用满堂架。第三节 脚手架方案选择根据实际情况本工程采用落地、悬挑式脚手架，具体布置详见附图。第4节 脚手架的搭设流程及要求1、悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆（连梁）立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 工字钢一端悬挑，另一端固定在楼面结构上（用16钢筋）。悬挑端用钢丝绳悬挂在上一层的楼面结构边梁上。上一层的楼面结构边梁上予埋钢筋拉环120。钢丝绳和钢梁应基本在同一垂直平面内。工字钢用16钢筋固定在楼面结构；其中一点固定在梁上。当固定在板上时，固定点板的上部增加配筋410（板的跨度内通长）。工字钢采用16号，钢丝绳采用114。悬挑长度大于1.6米的工字钢采用214钢丝绳，12.6号工字钢用作横梁，与悬挑工字钢焊接连接。在内转角处搁置在梁上和悬挑工字钢上。2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.80m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平3.6m(即二步二跨)：里立杆距建筑物0.2m。3、大横杆：杆距为1.8；上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的1/3，同一排大横杆的水平偏差不能大于该片脚物架总长度的/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏的受载情况。4、小横杆：贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用十字扣件扣紧。在任何情况下，均不得拆除作为基本框架结构杆件的小横杆。5、剪刀撑：除在两端设置外，中间每隔1215米设一道，剪刀撑应联系34根立杆，斜杆与地面夹角为4560，剪刀撑的斜杆除两端用回转扣件与立杆或大横杆扣紧外，中间增加24个扣结点。6、连墙件：采用顶拉式，将脚手架的小横杆顶于外墙面，同时设双股8号钢丝或6拉结。按二步三跨或三步三跨设置，其垂直间距应6米，水平间距6米，设置在梁或板等具有较好抗水力作用的结构部位。 7、脚手板、踢脚板：用竹脚手板25mm40cm200cm。脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板。脚手板一般应设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密。外架操作层上部护身栏杆1.2m高，下部护身栏杆距踢脚板0.6m处。踢脚板高度不应小于150mm。 8、架体内封闭支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。第五节 脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数本建筑物共34层，屋顶标高为998m，悬挑外架分五段设置，二层（3m）7层（21m），7层（21m）13层（39m），13层（39m）19层（57m），19层（57m）25层（75m），25层（75m）31层（93 m），31层（93m）顶层（98 m，）（注:立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米），立杆采用双立杆；从地面到二层楼面（3米高）采用落地式双排手架。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.20米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kn/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m2):0.14；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:14 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为：一般墙面1.15m、凸窗600处1.75、阳台处1.87，建筑物内锚固段长度 1.800 米以上。5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)（以下简称扣规）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.350.800/(2+1)=0.093 kn/m ；活荷载标准值: q=3.0000.800/(2+1)=0.800 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.093=0.1572 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.40.800=1.120 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.15721.5002+0.101.1201.5002 =0.535 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: m2max= -0.100.1571.5002-0.1171.1201.5002 =-0.33 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=mw = 0.316106/5080.0=64.96 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =64.96 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.093=0.131 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =0.800 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.6770.1311500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.8001500.04/(1002.06105121900.0) = 1.775 mm；大横杆的最大挠度 1.775 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据扣规第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.057 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.350.8001.500/(2+1)=0.14 kn；活荷载标准值：q=3.0000.8001.500/(2+1) =1.200 kn；集中荷载的设计值: p=1.2(0.057+0.14)+1.4 1.200 = 1.916 kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.0380.8002/8 = 0.004 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 1.9160.800/3 = 0.511 kn.m ；最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.004 + 0.511 = 0.515 kn.m；最大应力计算值 = m / w = 0.515106/5080.000=101.378 n/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =101.378n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和. 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.038800.04/(3842.060105121900.000) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.057+0.14+1.200 = 1.397 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1397.000800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 1.011 mm；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.008 + 1.011 = 1.019 mm；小横杆的最大挠度和 1.019 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800.000/150=5.333满足要求！四、扣件抗滑力的计算:当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn；双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn；按扣规表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。（扣规并没有要求折减抗滑承载力，我公司出于对安全的考虑，内部决定予以折减）纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(扣规5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.0381.5002/2=0.057 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0.038(0.800+0.1+0.2)/2=0.021 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.350.8001.500/2=0.21 kn；活荷载标准值: q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.800 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.057+0.021+0.21)+1.41.800=2.866 kn；r 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: （注：以主杆悬挑高度18m计算）作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248 (查扣规表a-1) ng1 = 0.124818 =2.25kn；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.35。出于安全考虑，脚手板以层层铺设计算，即6层。 ng2= 0.35061.500(0.800+0.2)/2 = 1.58kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 ng3 = 0.1461.500/2 = 0.63 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.50018 = 0.14 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 =2.25+1.58+0.63+0.14 = 4.6kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 3.0000.8001.5002/2 = 3.600 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：本工程按钦州浦北，基本风压为 = 0.750 kn/m2； - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)第7.2节的规定采用：按c类考虑 = 0.840 ； - 风荷载体型系数：取值 1.128；经计算得到，风荷载标准值 = 0.70.8401.1280.750 = 0.497 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.24.6+ 1.43.600= 10.56kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.24.6+ 0.851.43.600= 9.804kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 = 0.850 1.40.4971.5001.8002/10= 0.287 kn.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： （扣规5.3.1-1）立杆的轴向压力设计值 ：n =12.372 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数按扣规第5.3.3条 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣规表5.3.3取 ： = 1.500 ；计算长度 , lo = kh = 1.1551.5001.800 = 3.119 m；长细比 lo/i = 311.9/1.58 = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比查扣规附录c得到：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2；= 12372.000/(0.186489.000)=136.03 n/mm2；立杆稳定性计算 = 136.03 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 （扣规5.3.1-2）立杆的轴心压力设计值 ：n =11.616kn；= 11616.000/(0.186489.000)+287000.000/5080.000 = 184.209n/mm2；考虑风荷载时，立杆稳定性计算 = 184.209 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0 (扣规5.4.1)风荷载标准值 （按顶标高99.15m查= 1.25） = 0.71.251.1280.750 = 0.740 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内,脚手架外侧的迎风面积 aw = 1.82步1.52跨 = 10.800 m2；aw = 3(层高)1.53(跨) = 13.5 m2；（注：层高以3米计算）按扣规5.4.1条 n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw = 1.40.74013.5 = 13.986 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 18.986 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 = 200.000/15.800 = 12.658 的结果查表得到 =0.966，为内排架距离墙的长度；又： a = 4.89 cm2；f=205.00 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9664.89010-4205.000103 = 96.837 kn；nl = 18.986 nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl =18.986kn 大于单扣件及双扣件的抗滑力，不满足要求！可采用双连杆，或焊接等措施。 第2.6.7.1条,连墙件采用焊接方式与墙体连接对接焊缝强度计算公式如下 其中 n为连墙件的轴向拉力，n=18.986kn； lw 为连墙件的周长，取3.141648.0=150.80mm； t 为连墙件的焊缝厚度，t=3.50mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0n/mm2；经计算焊缝抗拉强度 = 18986.000/(150.803.50) = 35.97 n/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图如下: 八、连梁的计算:悬挑水平钢梁上面的联梁采用 16号工字钢槽口水平。根据本工程实际情况,选取内力较大的阳台处连梁ll1,按照集中荷载作用下的简支梁计算。如下图:计算简图如下 (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248(查扣规表a-1) ng1 = 0.124818 = 2.25 kn；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.35 ng2= 0.35061.500(0.800+0.2)/2 = 1.58kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 ng3 = 0.1461.500/2 = 0.63 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.50018 = 0.14 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 2.25+1.58+0.63+0.14 = 4.6kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 3.0000.8001.5002/2 = 3.600kn；集中荷载p传递力，p = 1.2 ng + 1.4 nq = 13.1 kn；支撑按照简支梁的计算公式 其中 n= 2；经过简支梁的计算得到:支座反力(考虑到支撑的自重) ra = rb = ( 2 -1)/213.1+13.1+3.2400.246 /2= 20.049 kn;最大弯矩(考虑到支撑的自重) mmax= 2 /813.13.240+0.2463.2403.240 /8= 10.933kn.m;最大应力 = 10.933106 / 141000.0 = 77.54 n/mm2; （16号工字钢）最大应力 = 10.933106 / 77529.0 =141.018 n/mm2;（12.6号工字钢）水平支撑梁的最大应力计算值 77.54、141.018均小于 205.0n/mm2,满足要求!连梁可改用12.6号工字钢八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁是一个带悬臂的连续梁。出于安全的考虑，悬挑水平钢梁,既用锚环固定，同时又用钢丝绳斜拉保护。在计算钢丝绳强度时, 不考虑型钢悬挑的作用； 在验算悬挑型钢的强度时, 对于悬挑小于1.7m的，不考虑钢丝绳受力，对于悬挑大于1.7m的，按不考虑悬挑作用的情况计算。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为：一般墙面1.15m、凸窗600处1.75m、阳台720处1.87m。（一）、悬挑m的计算脚手架排距为mm，内排脚手架距离墙体mm，支拉斜杆的支点距离墙体为mm，锚固长度，总长3.0m水平支撑梁的截面惯性矩i = 1130.00 cm4，截面抵抗矩w = 141.00 cm3，截面积a = 26.10 cm2 , 20.50 kg/m受脚手架集中荷载 p = 12.372 kn；水平钢梁自重荷载 q=1.20.205 = 0.246 kn/m；悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图最大弯矩 12.3720.20012.3721.000.50.2461.15215.009 kn.m 支座反力 (15.0090.50.2461.7002)/1.7008.62 kn最大应力 =m/1.05w+n/a= 15.009106 /( 1.05 141000.0 )+ 0 / 2610.0 = 101.378 n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 100.594 n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 n/mm2,满足要求！（二）、悬挑m的计算，（悬挑1.75m的用本况结果）mm，mm，mm，= 58.16o,总长4 .0m或4.5m或5.m或6.0m最大弯矩 ，按下式简化计算12.3720.92/1.77(20.05+0.8)+0.2461.772/87.241kn.m 支座反力(12.3720.9212.3721.720.50.2461.8702)/1.77018.459 kn水平钢梁的轴力 fhr1/tg18.458/tg58.16o11.373 kn最大应力 m/1.05wn/a= 5.865106 /( 1.05 141000.0 ) 11.373103 / 2610.0 = 44.049 n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 44.049 n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 n/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 (钢规gb50017-2003第4.2.2)其中 - 整体稳定系数，查钢规gb50017-2003附录b：.大于0.6时，应用代替值： （钢规gb50017-2003附录b，b.1-1）经过计算得到最大应力 n/mm2；满足要求!十、拉绳的受力计算:（一）、悬挑m的计算脚手架排距为mm，内排脚手架距离墙体mm，支拉斜杆的支点距离墙体为mm，锚固长度，总长3.0m= 69.8o n = 12.332 kn水平钢梁的轴力 fh 和拉钢绳的轴力 f 按照下面计算 fh = fcos = 15.182cos69.8o = 5.242 kn （二）、悬挑m的计算，（悬挑1.75m的用本况结果）= 58.16of = r1/sin = 18.636/sin58.16o = 21.937 kn十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：（一）、悬挑m的计算f = 15.182 kn 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： (建筑施工计算手册13-3)其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)， 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；采用619钢丝绳 k - 钢丝绳使用安全系数。计算中，=0.850，k=6.000，得到：查建筑施工计算手册表13-4，选取 1 根直径14的6股19丝的钢丝绳，当钢丝绳的公称抗拉强度为1550 n/mm2时，fg=112kn，能满足要求！ （二）、悬挑m的计算，（悬挑1.75m的用本况结果）f = 21.937 kn 为了统一规格，选取 2 根直径14的6股19丝的钢丝绳，（一）、悬挑m的计算， n=15.182kn钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 当按抗剪验算时 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，f = 120n/mm2；当按抗拉验算时，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50n/mm2；综合取f = 50n/mm22双肢 = 100 n/mm2所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 故选取14的吊环。（二）、悬挑m的计算，f = 21.937 kn 故选取18的吊环十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 r=8.591 kn； 其它悬挑大于1.7m的情况，考虑综合受力作用,算r0.5kn水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: f = 50n/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径，为了安全要两根10的，采用116钢筋，满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。第七节 脚手架搭设的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 第八节 脚手架的检查与验收 1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2001第八节及jgj59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字，方能交付使用。 4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。第九节 脚手架搭设安全技术措施 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安